Сила активная вязкого

И, следовательно, в вязком потоке подъемная сила профиля в конфузорной решетке больше, а в диффузорной решетке меньше циркуляционной силы Жуковского (рис. 10.6). В активной решетке, так же как и в потенциальном потоке, подъемная сила равна циркуляционной. [c.15]

Значение коэффициента поверхностного натяжения S сильно зависит от присутствия малых количеств так называемых поверхностно-активных веществ (ПАВ) на границе раздела фаз. При обтекании капель и пузырьков концентрация ПАВ вдоль их границы может быть переменной из-за их конвективной диффузии. В результате вдоль границы образуется градиент поверхностного натяжения, что приводит к появлению касательных напряжений и приближает свойства поверхности капель и пузырьков к твердой поверхности. Поэтому в не очень очищенных жидкостях пузырьки обтекаются как твердые сферы, и сила вязкого сопротивления при Re < 1 лучше описывается формулой Стокса для твердой сферы (С,, = 24/Re ), чем формулой = 16/Re , следую- [c.160]

Активная составляющая нагрузочного момента зависит от вида возбудителя и определяется активной составляющей сопротивления колебательного контура Re Z. Потерю устойчивости процесса возбуждения следует ожидать в зонах отклонения от монотонности функций Л/ я(со) и Мра (со). По Характеру этих функций видно, что такие отклонения вполне могут появиться в выражениях Re Z (со), Re Y (со) и целиком определяются характером внешней нагрузки и зависят от ее способности к потреблению активной анергии возбудителя. Таким образом, оценка склонности колебательной системы к неустойчивости сводится к определению способности системы потреблять активную энергию возбуждения. Как видно из выражений (4) и (6), эта способность за висит от значений и характера диссипативного сопротивления контура, его расположения по отношению к другим элементам контура и различна для силового и кинематического способов возбуждения. На рисунке представлены модели для случаев вязкого трения (коэффициент к). При моделировании могут быть учтены и силы внутреннего трения упругих систем (коэффициент кс) [4]. Непосредственное использование коэффициентов кс возможно лишь для моделей 2 и 5. В моделях 1, 3, 4 ж 6—8 коэффициенты кс могут быть введены при выделении парциальных контуров из более сложной системы. [c.18]

Активное гидравлическое сопротивление г, в основе которого лежат силы вязкого трения между слоями жидкости и жидкостью и стенками канала, отражает рассеивание энергии во внешнее пространство в виде тепла. В общем виде расчетная формула для определения г получается из уравнения Блазиуса [39] для ламинарного режима работы с учетом изменения конструктивных параметров проточной части, который разбивается на К участков длиной lj с постоянным поперечным сечением Sj произвольной формы [c.70]

В аналогичном направлении, приближающем систему к равновесному состоянию, действует сила тяжести. Под действием этих сил жидкие частицы смещаются и будут стремиться вернуться к равновесному положению. Однако по инерции они будут проходить положение равновесия и вновь испытывать действие восстанавливающих сил и т. д. На поверхности жидкости будут возникать волны. Основное отличие волнового режима течения, наступающего при Ке>30н-50, от ламинарного состоит в том, что при волновом режиме существенную роль в распределении скоростей по толщине пленки играют капиллярные силы, которые возникают при деформации поверхности. Величина их соизмерима с вязкими силами. На возникновение и особенно гашение волн сильное влияние оказывает наличие на поверхности жидкости поверхностно-активных веществ. Наиболее детальные теоретические и экспериментальные исследования волнового движения пленки были проведены П. Л. Капицей, В. Г. Левичем и другими авторами [Л. 73, 104]. [c.285]

В энергетическом отношении реальные системы характеризуются изменением энергии вследствие частичной затраты ее на работу против непотенциальных сил трения и излучения в окружаюш,ее пространство. В динамических уравнениях потери энергии обычно учитывают введением сил вязкого трения, а в электрическом контуре — введением падения напряжения на активном сопротивлении. [c.13]

Наличие внутреннего трения в материале изгибных волноводов приводит к необратимому рассеянию колебательной мощности и снижению эффективности волноводных систем. Кроме того, наличие активной составляющей сопротивления вызывает изменение формы колебаний и значений собственных резонансных частот. Так как мы рассматриваем установившийся режим гармонических колебаний, то учет влияния внутреннего трения на изгибные колебания можно упростить и сделать удобным для практических расчетов. Для этой цели, отвлекаясь от существа физической природы этих потерь, а следовательно, от принятия той или иной модели упруго-вязкого тела, введем величину эквивалентного сопротивления потерь Л, считая, как это обычно принято в акустике,что сила Рп, затрачиваемая на преодоление этого сопротивления, пропорциональна первой степени колебательной скорости [2]. [c.253]

Совершенно иначе обстояло дело с возникновением гидродинамики вязкой жидкости, учитывающей, помимо давления, внутреннее трение частиц жидкости и внешнее трение частиц о твёрдые стенки. Эти дополнительные силы не могли быть использованы в практике человека в качестве активного фактора, и поэтому знакомство с реальным проявлением этих сил могло произойти значительно позднее, чем знакомство с проявлением давления жидкости. [c.11]

Заметим, что возникновение асимптотической устойчивости по части переменных характерно и для твердых тел с полостями, содержащими сильно вязкую жидкость [Румянцев, 1967]. Кроме того, асимптотическая устойчивость по части переменных при отсутствии активных внешних диссипативных сил является существенной особенностью задачи устойчивости перманентных вращений твердого тела на абсолютно шероховатой плоскости [Карапетян, 1981 Марке-ев, 1992] см. раздел 1.1.4. [c.22]

Условия, показанные на фиг. 519 и 520, отвечают сжатию мягкой вязкой пластичной массы между двумя широкими жесткими параллельными плитами при движении материала только в одну сторону. При распределении напряжений / (фиг. 519) твердые плиты должны сближаться при распределении же II (фиг. 520) движущими силами являются горизонтальные сжимающие напряжения, причем под их действием горизонтальные плиты расходятся. Так как граничные условия, относящиеся к напряжениям по горизонтальным сжимающим плитам у= а, в обоих случаях одинаковы, то для отличия их друг от друга можно сказать, что на сжимающую плиту при распределении напряжений / действует пассивное давление, а при напряженном состоянии II—активное давление. [c.602]

Увеличение активной массы пластин увеличивает емкость ба- гарей. Повышение температуры также увеличивает емкость "батареи, так как электролит становится менее вязким и проникает глубже в поры активной массы пластин. Повышение температуры на 1 увеличивает емкость батареи на 1% при нормальной силе разрядного тока и до 2% —при большой силе разрядного тока. [c.58]

Описанные отличия в распространении ртути и галлия по цинку следует сопоставить с величинами свободной поверхностной энергии на границах фаз в каждом из этих случаев. Пусть Она и Ойа суть значения удельной свободной поверхностной энергии соответственно твердого цинка и жидких ртути и галлия на границе с той средой (инактивной или слабо поверхностно-активной), в которой проводятся опыты, а Огп-на и zn—Gзi — значения удельной свободной энергии на соответствующих межфазных границах. В случае ртути выигрыш в свободной энергии системы, определяемый разностью Огп — (он + 02п-на) = Аа, оказывается положительным, поскольку поверхностное натяжение ртути невелико, а величина Огп—н резко понижена по сравнению со значением свободной поверхностной энергии чистого цинка. Величина Ао характеризует при этом ту движущую силу, которая обусловливает вязкое растекание. [c.270]

Рассмотрим теперь механическую систему, на которую наряду с потенциальными (или обобщенно-потенциальными) активными силами действуют диссипативные силы, т. е. силы вязкого трения, приводящие к рассеянию механической энергии системы. В этом случае при записи уравнений Лагранжа (28.11) поступают следующим образом. Каждую обобщенную силу Qa разбивают на две части [c.167]

Таким образом, уравнения движения механической системы, на которую наряду с потенциальными (или обобщенно-потенциальными) активными силами действуют диссипативные силы вязкого трения, имеют вид [c.168]

В УЗ-вых полях малой интенсивности вязкость жидкости снижает эрозионную активность, т. к. с ростом вязкости увеличиваются потери акустич. энергии. Однако при большой интенсивности УЗ в сильно вязких жидкостях (при коэффициенте вязкости 50—100 Нс/м ) создаются благоприятные условия для кавитационных процессов силы вязкого трения аналогично избыточному давлению препятствуют расширению кавитационного пузырька после того, как наступила стадия сжатия в звуковой волне. Благодаря этому начальная стадия сжатия кавитационного пузырька наступает раньше, совпадая с началом сжатия волны, повышается скорость и сокращается время его захлопывания, возрастает микроударное воздействие. [c.244]

Если связи не являются идеальными, необходимо учесть, кроме математических уравнений этих связей, еще и добавочные физические условия для реакций. Например, если движение тел происходит с трением, необходимо учесть физические законы трения (сухого, вязкого). Силы трения фактически включаются в число активных сил, а нормальные составляющие реакции связей по-прежнему удовлетворяют условию идеальности (Х Таким образом, и неидеальные связи фактически включаются в общую схему. [c.219]

Здесь X (f) — обобщенная координата механической колебательной системы, а — коэффициент вязкого трения, v — частота собственных колебаний линейной системы, ц — коэффициент, учитывающий малые отклонения восстанавливающей силы от линейного закона U — обобщенный коэффициент электромеханической связи преобразователя, R — активные сопротивления обмоток генератора возбуждения к — коэффициент чувствительности обратной связи по скорости колебащй, Us — [c.70]

Как следует из опытов авторов, па поверхности рабочих лопаток, несмотря на действие центробежных сил, могут существовать тонкие пленки воды или локальные жидкие иятпа, толщина которых соизмерима с микровыступами шероховатой металлической поверхности, т. е. для турбинных лопаток f nn 15 мкм. В этом случае силы сцепления жидкости с поверхностью практически равны центробежным и аэродинамическим силам, действующим па жидкую пленку. Поэтому, несмотря на воздействия центробежных и аэродинамических сил, вода, а тем более вязкие концентрированные растворы примесей, выпадающие из пара на поверхность рабочих лопаток, могут быть неподвижны и не сбрасываться вновь в поток пара. Таким образом может обеспечиваться условие взаимодействия химически активных веществ в течение длительного времени с вращающимися высокопагружепными элементами проточных частей турбин, которые часто находятся под действием переменных напряжений. [c.302]

Естественно, что на ЭП действует сила, пропорциональная потере напора на трение. При значительной толщине пленки (сетка из молекул высокополил1ерпых соединений) она может воспринимать возмущения переходного слоя. В определенных условиях ЭП хорошо гасит эти возмущения, значительно снижая гидродинамические потери [7]. Упо.мянутые силы постепенно прижимают ЭП к ДЭС. Вследствие сближения их твердых фаз наступает момент активного действия вандерваальсовых сил, которые постепенно затормаживают ЭП и некоторую ранее подвижную часть вязкого подслоя, богатую нагромождениями дисперсной фазы. При условиях, благоприятных для адсорбции полярных частиц на поверхности металла, последние могут вытеснять оставшиеся ионы ДЭС и занимать их место. [c.56]

Смысл проведенных упрощений можно понять, если обратить внимание на физический смысл числа Рейнольдса. Этот параметр отражает соотношение в потоке инерционных и вязких сил. Чем меньше влияние сил вязкости, т. е. чем ближе реальное течение приближается к течению идеальной жидкости, тем большим числам Рейнольдса соответствует это течение. Следовательно, при больших числах Re поперечная протяженность зоны активного влияния вязкости оказывается небольшой и ее действительно можно рассматривать как зону пограничного слоя. При этих условиях вводимый масштаб Уо определяет физическую толщину пограничного слоя б с точностью до постоянного множителя В 8JL=BiyWe. [c.158]

Мы назвали этот режим квазистатическим, поскольку форма треугольника Плато практически не изменяется в процессе движения. Доминирующими являются капиллярные и поверхностные силы, вязкие лишь чуть возмущают равновесную форму мениска. В брезертоновском режиме, активно изучавшемся многими авторами, равновесные мениски треугольника Плато являются участками окружностей. Такое предположение означает, что треугольник Плато образует с подложкой, вообще говоря, конечные углы контакта. В то же время, чтобы срастить профиль движущейся смачивающей пленки с таким треугольником, необходимо наложить некоторые ограничения на допустимую толщину пленки на бесконечности. Такова цена пренебрежения поверхностными силами. [c.128]

Под влиянием поверхностно-активных веществ поверхность газового пузырька в жидкости теряет подвижность, в силу чего сферические газовые пузырьки малых размеров (Я < 1 мм) всплывают в жидкости как твердые сферы [см, (1.207а)]. Формула (1.2076) подтверждается при всплытии газовых пузь[рьков в вязких жидкостях, где условия We < 1 и Re < 1 выполняются для достаточно крупных пузырьков (/ < 2 мм) [46]. [c.90]

Следует обратить внимание, что силы Spi и Spn, действующие на микрофон, как видно из (4.82), пропорциональны частоте. Поэтому, имея в виду (4.69), следует в этом микрофоне механические сопротивления подвижной системы (диафрагм) сделать частотнонезависимыми. Это необходимо еще и потому, что звено акустического фильтра внутри микрофона будет давать постоянное по времени запоздание давления, независимое от частоты лишь в том случае, когда нагружено на активное сопротивление, равное волновому. Поэтому диафрагмы такого конденсаторного микрофона натягивают слабо, чтобы резонанс их лежал в середине диапазона передаваемых частот и преобладающим было вязкое сопротивление воздуха между диафрагмами и неподвижным электродом. Тогда можно приближенно достигнуть условия равенства механического сопротивления диафрагм волновому сопротивлению звена фильтра. [c.153]

Взаимодействие абразивного зерна с обрабатываемой поверхностью при его жестком закреплении носит ударный характер, причем скорость в момент удара может достигать 100 м/с и более. Это вызывает такие последствия 1) разрушение материала изделия и зерен инструмента, а также самой основы круга приобретает характер ударно-абразивного износа 2) прочность зерен и связки в ряде случаев оказывается недостаточной зерна ломаются и выкрашиваются 3) поверхность хрупких материалов формируется из отдельных кратероподобных углублений с развитой сетью микротрещин 4) при обработке вязких материалов отдельные частицы вырываются из основной массы, что способствует образованию наростов на вершинах активных зерен и снижению показателей процесса 5) в силу ударного характера контакта каждое работающее зерно становится мощным мгновенным тепловым источником, причем суммарный тепловой поток настолько интенсивен, что может вызвать структурные изменения (прижоги) в металлах или разрушение молекулярных связей в полимерах [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...