Приложение ИА. Вычисление коэффициента Са

Определение перемещений и напряжений при ударе сводится, таким образом, к определению перемещений и напряжений, вызванных статически приложенной силой, равной силе тяжести падающего груза, и вычислению коэффициента динамичности. [c.288]

Как видно из Приложения, значения интегралов существенно зависят от того, больше или меньше единицы а и а . В связи с этим для вычисления коэффициентов Ь т получаются различные формулы в зависимости от соотношений и а . Возможны три случая, из которых только один реализуется при условии, что Яд > Я (I [c.43]

Определение коэффициентов проекций усилий в зацеплении. Для вычисления коэффициентов проекций необходимо определить признаки зубчатой передачи Н , и угол приложения [c.160]

В приложения вынесены описания и тексты используемых подпрограмм вычисления коэффициентов квадратурных формул, элементарных операций матричной алгебры, метода конечных элементов и численного интегрирования систем дифференциальных уравнений. [c.4]

ОБУСЛОВЛЕННОСТЬ МАТРИЦЫ [4]. При построении и решении на ЭВМ систем линейных алгебраически х уравнений неизбежны погрешности, связанные с приближенным вычислением коэффициентов матрицы [Л], свобод-, ных членов Ь , округлением в. ЭВМ результатов расчетов. Это вызывает очень важный для приложений, вопрос како- [c.53]

Речь будет идти об использовании двух типов рядов не вполне обычной структуры для представления решений нелинейных уравнений с частными производными. Ряды эти пока еще применяются не очень часто, хотя сфера их приложения, по-видимому, может быть суще-ственно расширена. Дело в том, что опыт использования таких рядов для решения конкретных задач показал, что предлагаемые конструкции рядов обладают следующими полезными свойствами нелокальной областью сходимости, хорошей скоростью сходимости, наличием для широкого класса краевых задач эффективных и экономичных способов точного вычисления коэффициентов рядов. [c.238]

Перейдем теперь к изложению процедуры вычислений конкретных молекулярных характеристик методом Монте-Карло. Опишем ее в приложении к одному из наиболее часто встречающихся случаев — вычислению коэффициентов проводимости Р и обратного рассеяния молекул Е [44]. Рассмотрим структуру из т поверхностей с одним входом и одним выходом. Молекулы вводятся в структуру через Fbx, а покидают ее через или вых- Схема вычисления коэффициента проводимости данной структуры приведена на рис. 2.1. [c.59]

Рис. 20. Геометрический смысл обозначений, принятых при вычислении коэффициентов, приведенных в приложении А.

При этом Ши т-1 — числа амплитуд напряженности поля, принадлежащих частоте или = а —число различных частот. Числа т-1 удовлетворяют условию т т ] +. .. - -та -Ь гп-а) = п. При вычислении коэффициента пропорциональности частоты /г и 1-1 следует считать двумя различными частотами. [Вывод уравнения (1.21-28) дан в приложении 4.] [c.64]

Приложение полученных результатов к измерению коэффициента теплопроводности. Полученное аналитическое решение задачи позволяет проводить строгий учет лучистой составляющей при вычислении коэффициента теплопроводности прозрачных сред во всех температурных интервалах для образцов произвольной толщины. Для этого прежде всего производится оценка (17), и если она оказывается значительной по сравнению с первым членом решения, проводится вычисление величины N на основе равенства (16) или его части. Приведенные в приложении аналитические выражения позволяют получить из (16) следующее алгебраическое уравнение относительно М [c.312]

Мо — момент на краю стержня т]з и т) — коэффициенты, выбранные из таблиц по вычисленному коэффициенту р и расстоянию от приложения силы (т. е. по произведению х). [c.117]

В данном приложении мы выведем коэффициенты Д и 5 из теории переноса излучения. При этом полученные результаты будут иметь интегральный вид и включать неизвестную угловую зависимость лучевых интенсивностей. Поэтому их нелегко использовать для вычисления коэффициентов Д и 5, однако они поясняют смысл этих коэффициентов. [c.220]

Приложение НА Вычисление коэффициента Са [c.386]

Полиномы, которые были таким образом рассчитаны, не очень удобны для вычислений. Полиномы содержат до четырнадцати членов, коэффициенты которых имеют одиннадцать значащих цифр (для термопар типа 5 и число значащих цифр сокращено до семи). Сократить число знаков в коэффициентах не слишком просто, особенно если для разных коэффициентов требуется разное их число. Однако эти сокращения были в основном выполнены, и в приложении V даны коэффициенты с числом знаков от пяти до восьми для большинства термопар [28]. Кроме того, там приведены коэффициенты полиномов Чебышева, хорошо описывающих таблицы, и можно видеть, что этот способ описания данных гораздо эффективнее. Следующий шаг для упрощения работы со стандартными справочными таблицами состоял в вычислении прямой и обратной зависимостей [28]. [c.301]

Вычисление обобщенных сил будем производить по формулам вида (108), (ПО) , что сводится к вычислению возможной элементарной работы (см. 140). Сначала следует установить, каково число степеней свободы системы, выбрать обобщенные координаты и изобразить на чертеже все приложенные к системе активные силы и силы трения (если они совершают работу). Затем для определения Qi надо сообщить системе такое возможное перемещение, при котором изменяется только координата ( ,, получая положительное приращение S i, вычислить на этом перемещении сумму элементарных работ всех действующих сил по формулам (101) и представить полученное выражение в виде (108). Тогда коэффициент при 6 1 и дает искомую величину Qi. Аналогично вычисляются Qj. Qa,. . . [c.373]

У Казани е. Необходимо найти гидравлический радиус R = со/Х и по таблице приложения 5 определить скоростную характеристику U7. Для облегчения вычислений величины, являющиеся функцией коэффициента заложения откосов т, могут быть взяты из таблицы приложения 7. [c.116]

Для упрощения вычислений по формулам (233 ) и (234) для стандартных диаметров труб составлены таблицы значений коэффициентов Х = f d) и а = f2(d) при различных коэффициентах шероховатости п с применением полной формулы Н. Н. Павловского (230). В качестве примера в приложении I приведены значения коэффициентов X и а при коэффициенте шероховатости п = = 0,012. [c.152]

Диаграммы разрушения образцов, построенные в координатах сила Р — перемещение точки приложения нагрузки /р , позволяют получить данные, необходимые для расчета коэффициентов интенсивности напряжений. Четыре основных типа диаграмм разрушения показаны на рис. 8.7. Величина Pq — расчетная нагрузка для вычисления вязкости разрушения — определяется в зависимости от типа диаграммы Р—/р . Если диаграмма Р — /р оканчивается внутри угла, тангенс которого на 5% меньше, чем тангенс угла касательной к начальной части диаграммы, тогда сила Рп равна разрушающей нагрузке Рс (тип I). Для диаграммы типа II, имеющей скачок внутри этого угла, сила Pq соответствует максимальному нагружению при скачке. При диаграмме типов III и IV силу Pq определяют в месте пересечения диаграммы с указанной 5 %-ной нагрузкой. [c.141]

Размеры и эксцентриситет отверстий являются функциями поперечных компонент напряжений Од и оь, а также приложенной эквивалентной пластической деформации. Получающиеся уравнения для эксцентриситета и среднего радиуса отверстия применяются шаг за шагом по малым приращениям на кривой напряжение — деформация, в то время как компоненты напряжений и коэффициенты деформационного упрочнения сохраняются постоянными. При постоянных отношениях напряжений и высокой степени трех-осности вычисленная деформация разрушения бд приблизительно равна [c.78]

При вычислении величины приведенной массы принимают обычно, что соотношения между перемещениями точек системы при ударе таковы же, как и при собственных ее колебаниях основного тона или (чаще) при деформации системы статической нагрузкой, приложенной в точке удара. Коэффициентом приведения массы называется отношение приведенной массы системы т р к полной ее массе [c.439]

С помощью параметров процедур указывают род граничных условий на противоположных поверхностях пластины (GO, GN), задают число выделяемых элементарных слоев (N), массивы координат входного температурного профиля (Т, X), численные характеристики принятых граничных условий (ТО, TN, ALO, ALN), шаг по времени для данного цикла преобразования (ОТАУ) и указывают наименования процедур для вычисления коэффициентов тем-пературо- и теплопроводности (А, L), а также для задания коэффициента о к производной в уравнении теплопроводности (SIGMA). Подробное содержание каждого из параметров процедур и необходимые пояснения к их использованию изложены в приложении вслед за текстами процедур. [c.196]

На этом основании величина разрушающей знакопеременной нагрузки равна величине разрушающей пульсирующей нагрузки для заданного разрушающего числа циклов. При отнесении напряясения к минимальному сечению амплитуда напряжений при симметричном цикле в два раза больше амплитуды при пульсирующем цикле. Эти соображения подтверждаются данными, полученными на предприятии Виккерс-Армстронг для ушков, изготовленных из AI — Си сплава DTD 364 с, пределом прочности при растяжении 50 кГ/мм . Между болтом и ушком был небольшой натяг — меньше, чем 0,025 мм (слегка напряженная посадка). Результаты для трех условий среднего напряжения, представленные на рис. 9.11, показывают, что, как и следовало ожидать, при малых средних напряя ениях наблюдается высокая чувствительность к среднему напряжению, а при больших средних напряжениях — малая чувствительность. Кривые дают вычисленную прочность, полученную в результате приложения эффективных коэффициентов концентрации к данным для гладких образцов, использования линейного уравнения [c.244]

Заметим, что Длина разрьша 2L неизвестна и должна быть определена в ходе решения задачи. Используя допущение б), для вычисления коэффициентов интенсивности напряжений перемычку можно заменить двумя равными и противоположно направленными силами, приложенными к разным берегам трещины в ее середине (составляющие силы по осям хиу ш верхнем берегу равны Р hQ соответственно). [c.124]

В этой книге излагаются основные идеи и методы-механики хрупкого разрушения, а также некоторые их обобщения. Первая глава имеет вводный характер, во второй и третьей главах изло-. жены физическце и математические основы теории хрупкого разрушения. Главное внимание уделяется наиболее принципиальным вопросам, относящимся к формулировке дополнительных условий на фронте трещин и к постановке физически коррект ных математических задач о разрушении твердых тел (четвертая-восьмая главы). В Приложении I для справок приведены наиболее значительные результаты вычислений коэффициентов интенсивности напряжений для тел с разрезами. Изложение, ориентировано не только на научных работников и студентов, но и на инженеров, в связи с чем в Приложениях И и И1 помещены некоторые экспериментальные данные, относящиеся к основным конструкционным материалам. [c.7]

При вычислении коэффициентов влияния. .. в (6.2.6) для удобства воспользуемся локальной системой координата, у с началом в центре /-го отрезка контура С (рис. 6.2). Эти координаты соответствуют обычным локальным координатам 1 и пК причем ось X (или si) направлена по направлению обхода контура, а ось у (или О направлена вне рассматриваемой ойпасти (ср. рис. 6.1). Мы хотим вычислить смеш ения и напряжения на /-м отрезке, вызванные действием сосредоточенной силы, приложенной в центре г-го отрезка (в точке [/] на рис. 6.2). Компоненты [c.115]

Изложение неравновесной теории автор начинает с интуитивного описания (гл. 11), затем переходит к рассмотрению кинетических уравнений, их собственных значений и вычислению коэффициентов переноса (гл. 12,13). Подробно рассматривается динамика и субдинамика различных систем (гл. 14—18). Далее автор, используя диаграммный метод, переходит от общего формализма к конкретным случаям (гл. 19—21). Б конце книги помещено приложение, которое является блестяще написанным очерком развития эргодической теории. [c.5]

Существует простая формула для вычисления коэффициента (а0с0 /0), которая дается в приложении II. Таким образом, вычисление коэффициента Z сводится к вычислению соответствующего ему коэффициента W. Коэффициент (а0с0 /0) равен нулю, когда равно нечетному числу. Поэтому [c.165]

При вычислении коэффициентов Л и /п на ЭЦВМ Проминь используется стандартная программа (приложение П1), для которой ф х) = д , i] (у) = In у, Л = = т = и дальше, начиная с номера команды 50,—> табл. 2. [c.10]

НЫХ участках своей орбиты. Возможен и другой случай (В), когда на аналогичных участках орбиты электрон движется против поля. В обоих случаях электроны испытывают сильное взаимодействие с приложенным полем. Если уменьшить магнитное поле вдвое, электронная орбита продеформируется таким образом, что на одном ее продольном отрезке электрон будет двигаться вдоль поля волны, а на другом — против поля. Эти два эффекта стремятся скомпенсировать друг друга, и в результате суммарное воздействие оказывается существенно ослабленным. Следовательно, когда мы меняем магнитное поле, звуковая волна последовательно чувствует то сильно, то слабо проводящую среду. Затухание волны непосредственно зависит от э( х))ективной проводимости среды оно оказывается наибольшим, когда среда, так сказать, ее податлива. Таким образом, осцилляция затухания ультразвука как функция магнитного поля дает нам непосредственную информацию о размерах важных электронных орбит в металле, или соответственно о важных сечениях ферми-поверхности. Используя метод стационарной фазы при вычислении коэффициента поглощения, можно убедиться, что эти сечения являются экстремальными. Если мы производим измерения при различных напряженностях магнитного поля, периодически меняя его направление, мы получаем последовательные сечения ферми-поверхности. Соответствующие результаты для ферми-поверхности алюминия приведены на фиг. 41. Несколько иной масштаб по сравнению с ферми-поверхностью для свободных электронов связан с геометрией эксперимента. Подобные эксперименты служат хорошим подтверждением правильности той картины, которую мы нарисовали. [c.139]

Гл. 2 содержит ряд теоретических предпосылок, которые полезны для оценки основных источников шума приборов. В гл. 3 обсуждаются способы описания шума двух- и трехполюсных приборов с приложением результатов к вычислению коэффициента шума многокаскадных усилителей (в частности усилителей, включающих в себя приборы с отрицательной проводимостью). В гл. 4 показано, как можно точно выполнить шумовые измерения. Теоретический материал гл. 2 используется в гл. 5 и 6. В гл. 5 рассматриваются тепловой шум и шум генерации — рекомбинации применительно к мазерам и полевым транзисторам. Гл. 6 посвящена обсуждению дробового шума в диодах с р-п переходом, транзисторах и вакуумных лампах, а также фликкер- и взрывного шума в диодах, биполярных и полевых транзисторах. [c.6]

В технических приложениях слоистых систем наряду с вычислением коэффициентов отражения и прозрачности большое значение имеет обратная задача - подбор параметров слоев, обеспечивающих заданные свойства системы (например, близость коэффициента отражения от переходного слоя к нулю в определенном угловом и частотном диапазоне). Эти вопросы рассмотрены в монографии [52, гл. 2), ссылки на более поэдние работы можно найти в [284]. [c.40]

Линейные коэффициенты переноса связаны с флуктуация1Ми в равновесной системе посредством теоремы, известной как флуктуапионно-диссипа-тивная теорема, что, однако, обычно не упрощает вычисления коэффициентов переноса. Наиболее просто эта теорема применяется в теории электрического сопротивления, и соответствующий результат называется теоремой Найквиста. Краткий вывод ее приведен в Приложении VIII (см. также [23]). [c.170]

Отметим, что в отсутствие поля матрицы Лг, Лз, Я и Г имеют такой же вид, как матрицы, приведенные в гл. 3 при вычислении коэффициента диффузии индекс О при каждой из Ю/ указывает на отсутствие поля учитывает реакцию атома, совершающего прыжок на приложенное поле. Влияние поля иа частоты прыжков может быть различным, поэтому предполагаем, что сила действует на атом, совершающий прыжок с частотой г 1. Тогда, как упоминалось ранее, — р1Ь12кТ. Для электрического поля сила, действующая при прыжке на атом примеси, сть дгЕ, где дг — заряд иоиа примеси и Е — напряженность поля. При прыжках атомов растворителя сила равна дзЕ, где —заряд иона растворителя. Таким образом, для электрического поля г=ЧйЕЫ2кТ и =двЕЬ12кТ при 1Ф2. [c.124]

Самым трудоемким, процессом в расчете прочности кососжимаемых элементов является вычисление коэффициентов, определяющих положение нейтральной оси. Для сокращения этих вычислений и облегчения расчета построены номограммы. В приложении I приведены номограммы для прямоугольных, двутавровых и тавровых сечений с различными соотношениями размеров. Номограммы построены по безразмерным выражениям уравнений (1.7) — (1.Ю) в предположении размещения арматуры по сечению элемента по схеме 2 (см. п. 1.5). [c.39]

Р е щ е н и е. Как и в предыдущем примере, применим равенство (1,110b). При вычислении кинетической энергии колесных скатов необходимо использовать формулу (1. 108), вытекающую из теоремы Кенига. При вычислении работы сил, приложенных к вагону, можно положить, что работа нормальных реакций рельсов и сил трения скольжения равна нулю. Работа сил трепня скольжения равна нулю, гак как по условию задачи колеса катятся без скольжения. Работа сил трения второго рода входит в состав работы сил сопротивления, зависящей от коэффициента общего сопротивления /. [c.104]

Попытка более точного вычисления деформации разрушения сделана в работе [62] на модели, подобной предшествующей, в которой вязкое разрушение связано с возникновением пор по поверхностям раздела частиц и матрицы и их дальнейшим слиянием с образованием вязкой трещины. Условие разрушения наступает в том случае, когда размер поры вырастает до длины, равной половине расстояния между порами, если принять в качестве расчетных средние размеры пор и расстояний между ними. Мак-Клинток рассматривает модель с цилиндрическими отверстиями, оси которых располагаются в направлении z, а поперечные сечения имеют форму эллипсов с полуосями а и Ь и с расстояниями между центрами отверстий и Ьь соответственно в направлениях а ж Ь. Расстояния между отверстиями и их размеры связаны с номинальными приложенными деформациями сдвига и напряжениями сдвига т посредством коэффициента деформационного упрочнения [c.77]

В сфероидизированных сталях разрушение происходит в виде роста пор и их слияния, если сплав содержит малое количество частиц, но при увеличении количества частиц цементита образуются некристаллографические трещины или разрывы, связывающие поры у частиц. В низкопрочных и высокопрочных сталях переход от цепочек больших слившихся полостей к относительно узким разрывам определяется соответствующей шириной пластически деформированных зон по фронту развивающихся пор или трещин. В высокопрочных сталях ширина зон уменьшается. Согласно работе [31], размер деформационных пор связывается со значением коэффициента интенсивности напряжений по сравнению с пределом текучести. Поры имеют малый размер, если численное значение пределов текучести (10 -фунт/дюйм ) приблизительно вдвое больше значений коэффициентов интенсивности напряжений (10 -фунт/дюйм / ). Наблюдаемые размеры пор соответствуют перемещениям, вычисленным на основе распределения перемещений перед трещиной и пропорциональным са 1Е , где с — длина трещины, п — приложенное напряжение, У — предел текучести и Е — модуль упругости [44]. В модели [74], основанной на теории жесткопластическх линий скольжения, с использованием механики сплошной среды учтена, кроме того, ширина возмущенной зоны при разрушении. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...