Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Вычисление коэффициентов J и коэффициента

Для формирования матрицы А и столбца свободных членов Т организуются пять циклов по телам по связям между телами (o j/) по связям между телами и теплоносителями (ст] ) по связям между телами и средами (aj ) и по потокам теплоносителя между объемами Gmi, Gft(). В каждом цикле последовательно выбирается связь, определяются номера взаимодействующих тел и объемов, находятся номера строк и столбцов, определяющие коэффициенты матрицы и столбца свободных членов, в которые вносит вклад данная тепловая связь, и, наконец, к ранее вычисленному значению коэффициента матрицы прибавляется вклад от рассматриваемого взаимодействия.  [c.26]


Затем подсчитывается расход по формуле (10). Ошибка при использовании аппроксимирующей формулы (9) будет тем меньше, чем ближе рассчитанное по (10), и то Q j, которым задавались для вычисления коэффициентов Aij и с .  [c.140]

Указание. Для вычисления коэффициента длины р., зависящего от соотношения моментов инерции J- и воспользоваться таблицей  [c.348]

При помогци этих формул были вычислены функции A w,w ) и Q w) при указанных выгае значениях параметров а, /3, j и тгЗ при w = 2, ( = 60° и при четырех значениях сг, именно а = 0,000 а = 0,050 а = 0,075 и сг = 0,100. Последние цифры подобраны таким образом, чтобы приблизительно охватить область изменения коэффициента рассеяния а табл. 2. Результаты вычислений приведены в табл. 10.  [c.673]

Сравнение этого результата с данными таблицы И. Г. Бубнова, вычисленной на основе значительно большего числа уравнений, подобных уравнениям (р), показывает, что погрешность в определении максимального изгибающего момента с помощью одних лишь четырех уравнений (р) не достигает и 1 %. Мы видим, что полученный нами здесь для выражения моментов ряд знакопеременный и величина погрешности в расчетах с ним зависит от величины последнего из вычисленных коэффициентов j, 3,. ..  [c.228]

Если инварианты Ij в точках j находить по фиксированному правилу (например, только интерполяцией), то получившаяся схема, подпадая под теорему [1], не будет монотонной. С другой стороны, анализ, выполненный для линеаризованной системы (2.4), и расчеты, которые проводились для нелинейных уравнений газовой динамики, показали, что применение п.м.п. для вычисления Ij в точках j дает практически монотонную схему. Так как при использовании п.м.п. шаблон и коэффициенты разностных уравнений зависят от решения, то на СЗ упомянутая выше теорема [1] не распространяется. При равномерном с точностью до разбиении наклоны характеристик, т.е. j, и коэффициенты aij в выражениях для Ij из (2.4) достаточно находить по q в центре той ячейки, которой принадлежит точкам . Для произвольного неравномерного разбиения, чтобы обеспечить аппроксимацию, нужно находить и по параметрам в что вводит в их определение дополнительную итерацию.  [c.191]

Хроме того, расчет по формулам матричной прогонки сам по себе требует большого числа действий. В каждой точке j приходится один раз обращать матрицу и делать два умножения матриц размерности (М2 — 1) х (М2 — 1), что требует 0(М ) арифметических действий. Следовательно, для вычисления всех коэффициентов aj и /3 - в (5.6) требуется 0(2М М1) действий. Для модельной задачи, когда М = М2 = число действий становится величиной порядка 0(/г ). Таким образом, хотя схема (5.4) и является абсолютно устойчивой, ее реализация связана со значительными вычислительными затратами.  [c.36]


Для вычисления коэффициента концентрации нагрузки надо знать так называемый индекс схемы S. По табл. 2.3 этот индекс 5 = 8. После этого по формуле (2.9) вычисляем значение коэффициента K,j . При НВ>350, т. е. для вариантов Т.О. III и IV,  [c.44]

Задачей расчета и является вычисление коэффициента ослабления К P/P(j амплитуды падающей волны.  [c.105]

Из сравнения формулы (31) с (16) видно, что она отличается только заменой О] на а j. Поэтому для вычисления всех интегралов, входящих в нее, можно применять найденные выше рекуррентные формулы с заменой в них а на а. . Таким образом, и в случае выполнения условия (28) задача о нахождении коэффициентов разложения эдс на гармонические составляющие решена. Нами в качестве примера рассмотрен только случай нечетных гармоник. Однако легко убедиться, что и для четных гармоник все формулы сохраняют свой вид с  [c.44]

Результаты Мизеса в общем подтверждаются обстоятельными вычислениями К. Э. Рериха Ч Однако, вычисления К. Э. Рериха приводят к несколько более высокому значению величины (а следовательно, и более высокому значению необходимого для сходимости процесса регулирования коэффициента нечувствительности ц), j нежели исследования Мизеса. Поэтому и кривая Ро / ( ) полученная вычислениями К. Э- Рериха, располагается несколько выше кривой Мизеса.  [c.135]

Под одномерным схватом идеального механизма М понимается последнее звено В рассматриваемом случае можно ввести понятие сервиса механизма [2, 3]. Рассмотрим некоторую позицию pos А и конфигурацию nf G pos А это значит, что конец звена находится в точке А. Множество положений вектора (— 4) для всех конфигураций из pos А определяет некоторый угол сервиса ijj. Коэффициентом сервиса в точке А называется отношение 0 = j)/2n (О 0 < 1). Дальнейшие подробности и примеры вычисления сервиса имеются в [2, 3].  [c.66]

При указанных исходных данных по формуле (4.106) вычисляем h = 3,66 мм, затем по формуле (4.105) находим К, = 2,3 мм и согласно соотношению (4.104) Ti = 695 К, что лежит близко к верхней границе принятого выше диапазона ожидаемых значений Т . Сузим новый диапазон ожидаемых значений Г, границами Ti = 600 К и I2 = 700 К, которым соответствуют теперь значения [Oi] = 560 МПа и [О2] = 520 МПа. Тогда из формулы (4.108) следует [о(Т )] = 800 - 0,4 Г J т.е. новые значения коэффициентов линеаризации А = 800 МПа и В = 0,4 МПа/К. Теперь вычисления по формулам (4.106), (4.105) и (4.104) соответственно дают h = = 4,46 мм. Л = 2,21 мм и Т, = 642 К. Найденное значение рабочей температуры Tj лежит почти в середине принятого диапазона ожидаемых значений. Поэтому можно остановиться на последнем варианте значений коэффициентов линеаризации А и В в выражении (4.96) и после округления окончательно принять h = = 4,5 мм и Л = 2,2 мм. Наконец, из формулы (4.107) найдем значение рабочей температуры поверхности стенки со стороны термоизолятора = 1894 К.  [c.188]

Коэффициент as найдем из условия ортогональности функций и ызо J изо и Ые = 0 или после вычислений получаем  [c.212]

В ходе вычислений определяют статистические характеристики J, S и их ошибки а далее находят технологический допуск 8т, коэффициент точности Т, ресурс допуска Q. При условии Г<1, кроме того, определяют процент брака (см. рис. 16,г). Все перечисленные характеристики выводятся на печать.  [c.69]

В ступенчатом диффузоре (см. рис. 5-19, 1 ), в котором после плавного изменения площади поперечного сечения имеет место внезапное расширение, основные потери (потери на удар) происходя-j уже при сравнительно малых скоростях. Вследствие этого потери в диффузоре значительно снижаются (в 2 — 3 раза). Коэффициент суммарного сопротивления ступенчатого диффузора круглого и прямоугольного сечений может быть вычислен приближенно [5-47]  [c.202]

Ai до А2 др 1 42 Первые два уравнения этой системы на оси г и Три последних выражают соответственно условия сохранения энергии, энтропии и массы. Функции Ai и А2 — коэффициенты Л яме, вычисленные на поверхности единичной сферы w — соответственно проекции скорости на оси г, р J — давление,  [c.252]

Оценка запасов устойчивости низкочастотной непрерывной части системы производится путем вычисления чисел j (/ = = 2, 3, k) с использованием коэффициентов уравнения (VIII. 10) и проверки условий (III.7). Если какое-либо из чисел /Изу не удовлетворяет условию (III.7), то следует переходить к другому варианту сочетания параметров исходной системы.  [c.305]


Ривлин и Саундерс растягивали лист каучука одновременно в двух взаимно перпендикулярных направлениях в плоскости листа. При этом измерялись главные коэффициенты удлинения и соответствующие величины главных напряжений в центре листа, где деформацию можно полагать достаточно однородной. Были все основания считать материал изотропным и несжимаемым. Указанных измерений было достаточно для вычисления требуемых двух производных и инвариантов деформации. Результаты, приведенные в таблице 10.3, пересчитаны из данных РиБлина и Саундерса, представивших свои результаты в виде функции энергии деформации и инвариантов деформаций J, /2, которые связаны с нашими величинами зависимостью  [c.319]

Вычисление коэффициентов теплопроводности и температуропроводности ортотропного монослоя. Величины Ajj и a,j ортотроп-ного монослоя определяются на основании следующих допущений  [c.170]

Вычисление критических напряжений по ней сводится к нахождению минимума подкоренного выражения правой части относительно параметра /х = п/А для заданного угла tp. Максимальное значение сгкр определяет значение угла ip и оптимальную структуру стенки оболочки. Отметим, что в формуле (1.1) ij и aji i, j = 1, 2, 3) — коэффициенты упругости и податливости материала оболочки, выражения для которых даны в гл. 5.  [c.264]

Хотя зависимые переменные ф сохраняются в F(I, J,NF), индекс NF не используется для массивов ALAM, GAM, S и SP. Эти массивы рассчитываются наряду с массивами коэффициентов снова и снова для каждой переменной ф. Таким образом, на любом этапе вычислений ALAM, GAM, S и SP содержат значения X, Г, и Sp только для рассматриваемой в данный момент переменной ф. Значения  [c.83]

Зависимости (30) и (31) дают результаты, достаточно хорошо согласующиеся с экспериментальными данными для ад < 3,5. При больших значениях применение формулы дает результаты, идущие в запас прочности. Для вычисления значения упругопластических и циЕлических упругопласти-ческнх коэффициентов концентрации J(p, KfK и кроме известных значений теоретического коэффициента концентрации необходимо знать зависимость напряжения от деформации при статическом и циклическом упругопластическом деформировании.  [c.110]

Эти коэффициенты в общем виде не вычисляются. Весьма просто их можно вычислить при подстановке в интегралы значений Lm,j x) m, /=1, 2,...,п). Значения коэффициентов OmiO и iVi, j,..., Nirnj, вычисленных для m=l, 2, 3 и /=1, 2, 3, при-ведены в табл. 4.1.  [c.180]

Сравнивая дифракционные коэффициенты с полученными ранее коэффициентами > 1 [см. (5.2.48)] и О у, [см. (5.10.21)], можно заметить, что они отличаются только множителем, стояпщм в квадратных скобках. Кроме того, коэффициенты становятся сингулярными в случае, когда ф = тг + ф, т. е. когда мы рассматриваем лучи, лежащие в плоскости, проходящей через падающий луч и точку 0 . С точки зрения геометрической оптики эта плоскость отделяет освещаемую область от области тени, отсюда и ее название — граница тени, В то время как при ф ф = тг коэффициенты I) J и >р становятся сингулярными, коэффициенты остаются конечными. Легко показать, что данному направлению в геометрической оптике соответствует направление отраженных лучей. Поэтому полуплоскость, проходящая через точку и включающая в себя отраженный луч, называется границей отражения, В заключение заметим, что все упомянутые дифракционные коэффициенты, вычисленные для направлений, лежащих вблизи границы тени, практически совпадают, в то время как для других направлений их различие становится существенным. Таким образом, можно сделать вывод, что вычисления, проведенные на основе скалярного представления и приближения Кирхгофа, совпадают с расчетом на основе точной теории только тогда, когда мы рассматриваем лучи, дифрагированные в прямом направлении и отклоняемые лишь ненамного от границы тени. Фактически же данное утверждение означает, что приближение Кирхгофа неверно как в глубине области тени, так и в глубине освещенной области.  [c.410]

При вычислении размеров сопловой решетки при дозвуковых скоростях на выходе из этой решетки основными расчетными размерами являются площадь горловых сечений F,, высота лопаток / j и степень парцнальности е. Как указывалось в 2.7, площадь горловых сечений, или выходная площадь сопловой решетки, Fj = О у /j z, (рис. 3.2) может быть определена из уравнения неразрывности с использованием коэффициента расхода сопловой решетки j  [c.81]

Причем коэффициенты этих полиномов не зависят от пространственной частоты и представляют собой определенные линейные комбинации коэффициентов w j разложения (2.69) или (2.74) волновой аберрации, которые могут быть вычислены заранее. Показатели степени p , q j не зависят от частоты и аберрации. Для каждого значения частоты действия сводятся сначала к вычислению значений полиномов и P по схеме Горнера и коэффициентов v и vq по формулам (4.57) и (4.58) затем к вычислению в узлах сети интегрирования значений функции разностной волновой аберрации sV и ее производных по Г и ф с помощью двумерной схемы Горнера, описанной в 21, и наконец, к интегрированию по Гопкинсу.  [c.178]

Что касается инерционного коэффициента У14, то эта величина отличается от обычного приведенного момента инерции. Величину /44 нельзя подсчитывать как приведенный момент инерции условного механизма с одной степенью свободы, что можно было сделать для и /44. При вычислении следует считать, что оба звена, 1 и 4, движутся одновременно. В выражение для J не пойдут массы звеньев, положение которых зависит лишь от одной обобщенной координаты, ф или Ф4. В отличие от Уц и J44, нельзя сказать, что — всегда существенно положительная селичина, что хорошо видно из ее выражения.  [c.359]

Благодаря закономерному построению рядов допусков значения коэффициентов Л уел у для одних и тех же интервалов размеров в квалн-тетах 5—17 практически не изменяются. Именно это обстоятельство позволяет по вычисленному среднему допуску подобрать квалитет для проектируемой размерной цепи. Значения коэффициентов Лусд j приведены в табл. 11.1.  [c.143]


Алгоритм расчета коэффициентов показан на рис. 7.26. После ввода в блок / массива исходных (измеренных для первого процесса) данных п блоке 2 производится вычисление статистических характеристик Ац (/ ), X (/j), сг (ij). В блоке и вычисляется техиолопгческий допуск Тг- В блоке 4 производится проверка о г р а и 11 ч е I и I i i т е х и о л о г и ч е с i и i i д о п у с к должен быть меньше функционального (табличного) Tf < Г число фактически бракованных изделии (в ироцеитах) не дол)К1Ю иревьпнать предельно допустимого А % < /1т %.  [c.169]

Коэффициент ихр. может быть вычислен по экспериментальным данным Хильша для трубы J b 3. Результаты такого вычисления приведены в табл. 2. Этот подсчет сделан в предположении, что цикл соответствует схеме, приведенной на фиг. 6 причем Т = 20°С, 1 = 0°С, = i атм и р = а атм. В этих условиях температура холодного газа, выходящего из вихревой трубы, имела бы минимальное значение (—48° С) при  [c.14]

Таким образом, погрешность нахождения дпнамических коэффициентов интенсивности оценивается разностью 2 2i — 1 j. Иначе говоря, для оценки погрешности пахождешш Kit) сравниваются динамический коэффициент интенсивпостп при нулевой частоте и статический коэффициент интенсивности, вычисленный из уравнений равновесия.  [c.472]

Расчет у ведется на основании закона соответственных состояний 179, 80]. Для приведенной температуры т > 1,3 и приведенного давления л 12 коэффициент летучести достаточно точно вычисляется по уравнению Мэрона и Тэрнбала [81]. Для нахождения коэффициента летучести при т С 1,3 (вычисление при it j> 12 не требуется) в литературе имеются лишь экспериментальные данные, приведенные в виде таблиц. Соответственно была разработана подпрограмма для нахождения коэффициента по табличным значениям функции методом линейной интерполяции. При этом необходимая точность обеспечена за счет малого шага таблиц по давлению и температуре. Значения индивидуальных составляющ,их компонент идеального газа определяются с помощью интерполяционных полиномов [78]  [c.96]

При использовании упрощенного метода в виде уже вычисленных таблиц и графиков рекомендуемых скоростей Л. 2-7] следует вводить поправочный коэффициент. Поскольку основное сопротивление в газовоздухопрово-дах тепловых электростанций составляют местные потери, будем пользоваться выражением (3-14). Тогда поправочный коэффициент к скорости k,j, составит  [c.59]

Условие прочности выполняется. Величину действительного коэффициента запаса в данном случае можно найти из квадратного уравнения (13.57). При вычислении коэффициентов этого уравнения необходимо взять нормативные значения заданных нагрузок 7У =100кН и Р = 5 кН и соответствующие величины M = jP //4 = 7,5 кНм и v = j A%EJ ) = = 1,228 см.  [c.287]

Наилучшие данные об электропроводности плутония в зависимости от температуры принадлежат Сандено и Джибни [36, 167]. Их результаты для двух образцов плутония высокой степени чистоты (99,95 н 99,96 вес.% плутония) приведены на рис. 9. На этом графике даны отношения электрического сопротивления R к абсолютному электрическому сопротивлению R-лз (146,45 мком-см) 11-плутония при 0°. В табл. 7 приведены средние значения абсолютных электрических сопротивлении этих двух образцов при различных температурах. В табл. 7 приведены также средние температурные коэффициенты электросопротивления, вычисленные из зависимости ад= (J 2—/ i)/ r)(<2—Л) средний коэффициент, вычисленный для интервала температур it— to, относится к 0° С Ro— абсолютное электросопротивление а-плутония при 0 С.  [c.532]

Вычислив значения определителя р (X) = det (G — А.Е) при некоторых заранее выбранных можно получить систему уравнений р Х" + PjX"j + +. .. + p iXj + р = Pj (j = 1, 2.....rt+ 1) относительно коэффициентов характеристического полинома. Здесь Pj — вычисленные значения определителя. Возможны другие варианты с использованием интерполяционных полиномов. Подробный анализ [108] показал, что этот метод приводит к большим относительным погрешностям коэффициентов полино ла и собственных значений.  [c.88]


Смотреть страницы где упоминается термин Вычисление коэффициентов J и коэффициента : [c.217]    [c.103]    [c.232]    [c.192]    [c.137]    [c.288]    [c.229]    [c.411]    [c.154]    [c.171]    [c.74]    [c.342]    [c.665]    [c.171]   
Смотреть главы в:

Расчет камеры жидкостного ракетного двигателя  -> Вычисление коэффициентов J и коэффициента



ПОИСК



Активность и коэффициент активности вычисление по диаграмме

Активность и коэффициент активности вычисление по уравнению

Алгоритм вычисления коэффициентов разностного оператора разрешающих уравнений теории оболочек

Биномиальный коэффициент — Вычисление

Волны при наклонном дне вычисление коэффициентов рядо

Выбор допускаемых напряжений и вычисление коэффициентов запаса прочности

Вычисление кинетических коэффициентов для термических возмущений

Вычисление коэффициента активности

Вычисление коэффициента диффузии

Вычисление коэффициента диффузии бинарной смеси

Вычисление коэффициента диффузии теплопроводности

Вычисление коэффициента диффузии термодиффузии

Вычисление коэффициента диффузии электропроводности

Вычисление коэффициента заполнения

Вычисление коэффициента покрытия

Вычисление коэффициента прохождения звука . Механические импеданцы колебаний ребер жесткости

Вычисление коэффициента термодиффузии

Вычисление коэффициента у релятивистских преобразований при взаимном переходе от Ц-системы к Л-системе

Вычисление коэффициентов

Вычисление коэффициентов

Вычисление коэффициентов b для одной сферической поверхности

Вычисление коэффициентов активностей электролитов в концентрированных смешанных раствоЭлектрическая проводимость растворов электролитов

Вычисление коэффициентов взаимной связи в конечной волноводной АР

Вычисление коэффициентов запаса

Вычисление коэффициентов поглощения

Вычисление коэффициентов поглощения водяного пара при отклонениях от закона Буге

Вычисление коэффициентов разложения

Вычисление коэффициентов рядов, определяющих стоячие волны

Вычисление коэффициентов теплоотдачи

Вычисление коэффициентов теплопроводности и вязкости газа

Вычисление коэффициентов устойчивости эллипсоидальной конфигурации

Вычисление коэффициентов характеристического уравнения на ЭВМ Программы и примеры

Вычисление матрицы кинематических коэффициентов

Вычисление надежности и коэффициента запаса

Вычисление параметров линий и коэффициентов поглощения молекул атмосферных газов

Вычисление предельного коэффициента динамичности ротора

Вычисление работы, среднего давления, коэффициента полезj, ного действия цикла и удельного расхода топлива

Вычисление скоростного коэффициента

Вычисление средйих значений, дисперсий н коэффициента корреляции

Вычисление уравнений и коэффициентов парной корреляции

Вычисление частоты сиачков и коэффициента диффузии методом случайных блужданий

Вычисления — Оценка точности биномиальных коэффициентов

Дальнейшие замечания о методе Чепмена — Энскога и о вычислении коэффициентов переноса

Зависимость величин а и Ь, необходимых для вычисления коэффициента теплопередачи и коэффициента восстановления, от отношения РгР

Интерполяционный метод вычисления коэффициентов аберраций высших порядков

Корреляция спинов в синглетном состояСхема эксперимента типа ЭПР с поляризациями. Измерение линейной поляризации фотонов. Вычисление коэффициента корреляции поляризаций Корреляционные эксперименты

Коэффициент Фурье обобщенный биномиальный — Вычисление 74 Нахождение 85 80 —Таблицы

Коэффициенты rj влияния формы сечения для вычисления приведенного эксцентрицитета

Методы вычисления кинетических коэффициентов

Приложение ИА. Вычисление коэффициента Са

Применение матриц перехода для вычисления коэффициентов прохождения и отражения звука

Расчет угловых коэффициентов. Вычисление кратных интегралов

Рунге схел1а вычисления коэффициентов

Рунге схема вычисления коэффициенто

Рунге схема вычисления коэффициентов для 12 ординат

С е м е н о в А. М. К вычислению вириальных коэффициентов неидеальных двухатомных диссоциирующих газов

Скорости Единицы измерения истечения жидкостей Вычисление и коэффициенты

Схема Рунге вычисления коэффициентов

Схема Руяге вычисления коэффициентов

Таблица коэффициентов в формулах вычисления моментов по способу . сумм

Трение качения 147 — Коэффициенты 145 — Моменты Вычисление

Уравнение состояния ли — iJpoapa — сдаистера Вторые вириальные коэффициенты для смесей Правила смешения Правила смешения для смесей жидкостей ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА Содержание главы Основные термодинамические принципы Функции отклонения от идеального состояния Вычисление функций отклонения от идеального состояния Производные свойства Теплоемкость реальных газов Истинные критические точки смесей Теплоемкость жидкостей Парофазная фугитивность компонента смеси ДАВЛЕНИЯ ПАРОВ И ТЕПЛОТЫ ПАРООБРАЗОВАНИЯ ЧИСТЫХ ЖИДКОСТЕЙ

Условия пластический ненасыщенный — Вычисление момента сил трения 268—271 — Формулы для расчета силы трения, фактической площади касания, коэффициента

Формула барометрическая для вычисления коэффициентов присоединенных масс

Холла коэффициент вычисление по экспериментальным

Эмпирические формулы для приближенного вычисления температурного коэффициента линейного расширения пористых заполнителей

Явления переноса в металлах. Вычисление коэффициентов электро- и теплопроводности

Явное вычисление коэффициента переноса



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте