Вычисление коэффициентов J и коэффициента

Для формирования матрицы А и столбца свободных членов Т организуются пять циклов по телам по связям между телами (o j/) по связям между телами и теплоносителями (ст] ) по связям между телами и средами (aj ) и по потокам теплоносителя между объемами Gmi, Gft(). В каждом цикле последовательно выбирается связь, определяются номера взаимодействующих тел и объемов, находятся номера строк и столбцов, определяющие коэффициенты матрицы и столбца свободных членов, в которые вносит вклад данная тепловая связь, и, наконец, к ранее вычисленному значению коэффициента матрицы прибавляется вклад от рассматриваемого взаимодействия. [c.26]

Затем подсчитывается расход по формуле (10). Ошибка при использовании аппроксимирующей формулы (9) будет тем меньше, чем ближе рассчитанное по (10), и то Q j, которым задавались для вычисления коэффициентов Aij и с . [c.140]

Указание. Для вычисления коэффициента длины р., зависящего от соотношения моментов инерции J- и воспользоваться таблицей [c.348]

При помогци этих формул были вычислены функции A w,w ) и Q w) при указанных выгае значениях параметров а, /3, j и тгЗ при w = 2, ( = 60° и при четырех значениях сг, именно а = 0,000 а = 0,050 а = 0,075 и сг = 0,100. Последние цифры подобраны таким образом, чтобы приблизительно охватить область изменения коэффициента рассеяния а табл. 2. Результаты вычислений приведены в табл. 10. [c.673]

Сравнение этого результата с данными таблицы И. Г. Бубнова, вычисленной на основе значительно большего числа уравнений, подобных уравнениям (р), показывает, что погрешность в определении максимального изгибающего момента с помощью одних лишь четырех уравнений (р) не достигает и 1 %. Мы видим, что полученный нами здесь для выражения моментов ряд знакопеременный и величина погрешности в расчетах с ним зависит от величины последнего из вычисленных коэффициентов j, 3,. .. [c.228]

Если инварианты Ij в точках j находить по фиксированному правилу (например, только интерполяцией), то получившаяся схема, подпадая под теорему [1], не будет монотонной. С другой стороны, анализ, выполненный для линеаризованной системы (2.4), и расчеты, которые проводились для нелинейных уравнений газовой динамики, показали, что применение п.м.п. для вычисления Ij в точках j дает практически монотонную схему. Так как при использовании п.м.п. шаблон и коэффициенты разностных уравнений зависят от решения, то на СЗ упомянутая выше теорема [1] не распространяется. При равномерном с точностью до разбиении наклоны характеристик, т.е. j, и коэффициенты aij в выражениях для Ij из (2.4) достаточно находить по q в центре той ячейки, которой принадлежит точкам . Для произвольного неравномерного разбиения, чтобы обеспечить аппроксимацию, нужно находить и по параметрам в что вводит в их определение дополнительную итерацию. [c.191]

Хроме того, расчет по формулам матричной прогонки сам по себе требует большого числа действий. В каждой точке j приходится один раз обращать матрицу и делать два умножения матриц размерности (М2 — 1) х (М2 — 1), что требует 0(М ) арифметических действий. Следовательно, для вычисления всех коэффициентов aj и /3 - в (5.6) требуется 0(2М М1) действий. Для модельной задачи, когда М = М2 = число действий становится величиной порядка 0(/г ). Таким образом, хотя схема (5.4) и является абсолютно устойчивой, ее реализация связана со значительными вычислительными затратами. [c.36]

Для вычисления коэффициента концентрации нагрузки надо знать так называемый индекс схемы S. По табл. 2.3 этот индекс 5 = 8. После этого по формуле (2.9) вычисляем значение коэффициента K,j . При НВ>350, т. е. для вариантов Т.О. III и IV, [c.44]

Задачей расчета и является вычисление коэффициента ослабления К P/P(j амплитуды падающей волны. [c.105]

Из сравнения формулы (31) с (16) видно, что она отличается только заменой О] на а j. Поэтому для вычисления всех интегралов, входящих в нее, можно применять найденные выше рекуррентные формулы с заменой в них а на а. . Таким образом, и в случае выполнения условия (28) задача о нахождении коэффициентов разложения эдс на гармонические составляющие решена. Нами в качестве примера рассмотрен только случай нечетных гармоник. Однако легко убедиться, что и для четных гармоник все формулы сохраняют свой вид с [c.44]

Результаты Мизеса в общем подтверждаются обстоятельными вычислениями К. Э. Рериха Ч Однако, вычисления К. Э. Рериха приводят к несколько более высокому значению величины (а следовательно, и более высокому значению необходимого для сходимости процесса регулирования коэффициента нечувствительности ц), j нежели исследования Мизеса. Поэтому и кривая Ро / ( ) полученная вычислениями К. Э- Рериха, располагается несколько выше кривой Мизеса. [c.135]

Под одномерным схватом идеального механизма М понимается последнее звено В рассматриваемом случае можно ввести понятие сервиса механизма [2, 3]. Рассмотрим некоторую позицию pos А и конфигурацию nf G pos А это значит, что конец звена находится в точке А. Множество положений вектора (— 4) для всех конфигураций из pos А определяет некоторый угол сервиса ijj. Коэффициентом сервиса в точке А называется отношение 0 = j)/2n (О 0 < 1). Дальнейшие подробности и примеры вычисления сервиса имеются в [2, 3]. [c.66]

При указанных исходных данных по формуле (4.106) вычисляем h = 3,66 мм, затем по формуле (4.105) находим К, = 2,3 мм и согласно соотношению (4.104) Ti = 695 К, что лежит близко к верхней границе принятого выше диапазона ожидаемых значений Т . Сузим новый диапазон ожидаемых значений Г, границами Ti = 600 К и I2 = 700 К, которым соответствуют теперь значения [Oi] = 560 МПа и [О2] = 520 МПа. Тогда из формулы (4.108) следует [о(Т )] = 800 - 0,4 Г J т.е. новые значения коэффициентов линеаризации А = 800 МПа и В = 0,4 МПа/К. Теперь вычисления по формулам (4.106), (4.105) и (4.104) соответственно дают h = = 4,46 мм. Л = 2,21 мм и Т, = 642 К. Найденное значение рабочей температуры Tj лежит почти в середине принятого диапазона ожидаемых значений. Поэтому можно остановиться на последнем варианте значений коэффициентов линеаризации А и В в выражении (4.96) и после округления окончательно принять h = = 4,5 мм и Л = 2,2 мм. Наконец, из формулы (4.107) найдем значение рабочей температуры поверхности стенки со стороны термоизолятора = 1894 К. [c.188]

Коэффициент as найдем из условия ортогональности функций и ызо J изо и Ые = 0 или после вычислений получаем [c.212]

В ходе вычислений определяют статистические характеристики J, S и их ошибки а далее находят технологический допуск 8т, коэффициент точности Т, ресурс допуска Q. При условии Г<1, кроме того, определяют процент брака (см. рис. 16,г). Все перечисленные характеристики выводятся на печать. [c.69]

В ступенчатом диффузоре (см. рис. 5-19, 1 ), в котором после плавного изменения площади поперечного сечения имеет место внезапное расширение, основные потери (потери на удар) происходя-j уже при сравнительно малых скоростях. Вследствие этого потери в диффузоре значительно снижаются (в 2 — 3 раза). Коэффициент суммарного сопротивления ступенчатого диффузора круглого и прямоугольного сечений может быть вычислен приближенно [5-47] [c.202]

Ai до А2 др 1 42 Первые два уравнения этой системы на оси г и Три последних выражают соответственно условия сохранения энергии, энтропии и массы. Функции Ai и А2 — коэффициенты Л яме, вычисленные на поверхности единичной сферы w — соответственно проекции скорости на оси г, р J — давление, [c.252]

Оценка запасов устойчивости низкочастотной непрерывной части системы производится путем вычисления чисел j (/ = = 2, 3, k) с использованием коэффициентов уравнения (VIII. 10) и проверки условий (III.7). Если какое-либо из чисел /Изу не удовлетворяет условию (III.7), то следует переходить к другому варианту сочетания параметров исходной системы. [c.305]

Ривлин и Саундерс растягивали лист каучука одновременно в двух взаимно перпендикулярных направлениях в плоскости листа. При этом измерялись главные коэффициенты удлинения и соответствующие величины главных напряжений в центре листа, где деформацию можно полагать достаточно однородной. Были все основания считать материал изотропным и несжимаемым. Указанных измерений было достаточно для вычисления требуемых двух производных и инвариантов деформации. Результаты, приведенные в таблице 10.3, пересчитаны из данных РиБлина и Саундерса, представивших свои результаты в виде функции энергии деформации и инвариантов деформаций J, /2, которые связаны с нашими величинами зависимостью [c.319]

Вычисление коэффициентов теплопроводности и температуропроводности ортотропного монослоя. Величины Ajj и a,j ортотроп-ного монослоя определяются на основании следующих допущений [c.170]

Вычисление критических напряжений по ней сводится к нахождению минимума подкоренного выражения правой части относительно параметра /х = п/А для заданного угла tp. Максимальное значение сгкр определяет значение угла ip и оптимальную структуру стенки оболочки. Отметим, что в формуле (1.1) ij и aji i, j = 1, 2, 3) — коэффициенты упругости и податливости материала оболочки, выражения для которых даны в гл. 5. [c.264]

Хотя зависимые переменные ф сохраняются в F(I, J,NF), индекс NF не используется для массивов ALAM, GAM, S и SP. Эти массивы рассчитываются наряду с массивами коэффициентов снова и снова для каждой переменной ф. Таким образом, на любом этапе вычислений ALAM, GAM, S и SP содержат значения X, Г, и Sp только для рассматриваемой в данный момент переменной ф. Значения [c.83]

Зависимости (30) и (31) дают результаты, достаточно хорошо согласующиеся с экспериментальными данными для ад < 3,5. При больших значениях применение формулы дает результаты, идущие в запас прочности. Для вычисления значения упругопластических и циЕлических упругопласти-ческнх коэффициентов концентрации J(p, KfK и кроме известных значений теоретического коэффициента концентрации необходимо знать зависимость напряжения от деформации при статическом и циклическом упругопластическом деформировании. [c.110]

Эти коэффициенты в общем виде не вычисляются. Весьма просто их можно вычислить при подстановке в интегралы значений Lm,j x) m, /=1, 2,...,п). Значения коэффициентов OmiO и iVi, j,..., Nirnj, вычисленных для m=l, 2, 3 и /=1, 2, 3, при-ведены в табл. 4.1. [c.180]

Сравнивая дифракционные коэффициенты с полученными ранее коэффициентами > 1 [см. (5.2.48)] и О у, [см. (5.10.21)], можно заметить, что они отличаются только множителем, стояпщм в квадратных скобках. Кроме того, коэффициенты становятся сингулярными в случае, когда ф = тг + ф, т. е. когда мы рассматриваем лучи, лежащие в плоскости, проходящей через падающий луч и точку 0 . С точки зрения геометрической оптики эта плоскость отделяет освещаемую область от области тени, отсюда и ее название — граница тени, В то время как при ф ф = тг коэффициенты I) J и >р становятся сингулярными, коэффициенты остаются конечными. Легко показать, что данному направлению в геометрической оптике соответствует направление отраженных лучей. Поэтому полуплоскость, проходящая через точку и включающая в себя отраженный луч, называется границей отражения, В заключение заметим, что все упомянутые дифракционные коэффициенты, вычисленные для направлений, лежащих вблизи границы тени, практически совпадают, в то время как для других направлений их различие становится существенным. Таким образом, можно сделать вывод, что вычисления, проведенные на основе скалярного представления и приближения Кирхгофа, совпадают с расчетом на основе точной теории только тогда, когда мы рассматриваем лучи, дифрагированные в прямом направлении и отклоняемые лишь ненамного от границы тени. Фактически же данное утверждение означает, что приближение Кирхгофа неверно как в глубине области тени, так и в глубине освещенной области. [c.410]

При вычислении размеров сопловой решетки при дозвуковых скоростях на выходе из этой решетки основными расчетными размерами являются площадь горловых сечений F,, высота лопаток / j и степень парцнальности е. Как указывалось в 2.7, площадь горловых сечений, или выходная площадь сопловой решетки, Fj = О у /j z, (рис. 3.2) может быть определена из уравнения неразрывности с использованием коэффициента расхода сопловой решетки j [c.81]

Причем коэффициенты этих полиномов не зависят от пространственной частоты и представляют собой определенные линейные комбинации коэффициентов w j разложения (2.69) или (2.74) волновой аберрации, которые могут быть вычислены заранее. Показатели степени p , q j не зависят от частоты и аберрации. Для каждого значения частоты действия сводятся сначала к вычислению значений полиномов и P по схеме Горнера и коэффициентов v и vq по формулам (4.57) и (4.58) затем к вычислению в узлах сети интегрирования значений функции разностной волновой аберрации sV и ее производных по Г и ф с помощью двумерной схемы Горнера, описанной в 21, и наконец, к интегрированию по Гопкинсу. [c.178]

Что касается инерционного коэффициента У14, то эта величина отличается от обычного приведенного момента инерции. Величину /44 нельзя подсчитывать как приведенный момент инерции условного механизма с одной степенью свободы, что можно было сделать для и /44. При вычислении следует считать, что оба звена, 1 и 4, движутся одновременно. В выражение для J не пойдут массы звеньев, положение которых зависит лишь от одной обобщенной координаты, ф или Ф4. В отличие от Уц и J44, нельзя сказать, что — всегда существенно положительная селичина, что хорошо видно из ее выражения. [c.359]

Благодаря закономерному построению рядов допусков значения коэффициентов Л уел у для одних и тех же интервалов размеров в квалн-тетах 5—17 практически не изменяются. Именно это обстоятельство позволяет по вычисленному среднему допуску подобрать квалитет для проектируемой размерной цепи. Значения коэффициентов Лусд j приведены в табл. 11.1. [c.143]

Алгоритм расчета коэффициентов показан на рис. 7.26. После ввода в блок / массива исходных (измеренных для первого процесса) данных п блоке 2 производится вычисление статистических характеристик Ац (/ ), X (/j), сг (ij). В блоке и вычисляется техиолопгческий допуск Тг- В блоке 4 производится проверка о г р а и 11 ч е I и I i i т е х и о л о г и ч е с i и i i д о п у с к должен быть меньше функционального (табличного) Tf < Г число фактически бракованных изделии (в ироцеитах) не дол)К1Ю иревьпнать предельно допустимого А % < /1т %. [c.169]

Коэффициент ихр. может быть вычислен по экспериментальным данным Хильша для трубы J b 3. Результаты такого вычисления приведены в табл. 2. Этот подсчет сделан в предположении, что цикл соответствует схеме, приведенной на фиг. 6 причем Т = 20°С, 1 = 0°С, = i атм и р = а атм. В этих условиях температура холодного газа, выходящего из вихревой трубы, имела бы минимальное значение (—48° С) при [c.14]

Таким образом, погрешность нахождения дпнамических коэффициентов интенсивности оценивается разностью 2 2i — 1 j. Иначе говоря, для оценки погрешности пахождешш Kit) сравниваются динамический коэффициент интенсивпостп при нулевой частоте и статический коэффициент интенсивности, вычисленный из уравнений равновесия. [c.472]

Расчет у ведется на основании закона соответственных состояний 179, 80]. Для приведенной температуры т > 1,3 и приведенного давления л 12 коэффициент летучести достаточно точно вычисляется по уравнению Мэрона и Тэрнбала [81]. Для нахождения коэффициента летучести при т С 1,3 (вычисление при it j> 12 не требуется) в литературе имеются лишь экспериментальные данные, приведенные в виде таблиц. Соответственно была разработана подпрограмма для нахождения коэффициента по табличным значениям функции методом линейной интерполяции. При этом необходимая точность обеспечена за счет малого шага таблиц по давлению и температуре. Значения индивидуальных составляющ,их компонент идеального газа определяются с помощью интерполяционных полиномов [78] [c.96]

При использовании упрощенного метода в виде уже вычисленных таблиц и графиков рекомендуемых скоростей Л. 2-7] следует вводить поправочный коэффициент. Поскольку основное сопротивление в газовоздухопрово-дах тепловых электростанций составляют местные потери, будем пользоваться выражением (3-14). Тогда поправочный коэффициент к скорости k,j, составит [c.59]

Условие прочности выполняется. Величину действительного коэффициента запаса в данном случае можно найти из квадратного уравнения (13.57). При вычислении коэффициентов этого уравнения необходимо взять нормативные значения заданных нагрузок 7У =100кН и Р = 5 кН и соответствующие величины M = jP //4 = 7,5 кНм и v = j A%EJ ) = = 1,228 см. [c.287]

Наилучшие данные об электропроводности плутония в зависимости от температуры принадлежат Сандено и Джибни [36, 167]. Их результаты для двух образцов плутония высокой степени чистоты (99,95 н 99,96 вес.% плутония) приведены на рис. 9. На этом графике даны отношения электрического сопротивления R к абсолютному электрическому сопротивлению R-лз (146,45 мком-см) 11-плутония при 0°. В табл. 7 приведены средние значения абсолютных электрических сопротивлении этих двух образцов при различных температурах. В табл. 7 приведены также средние температурные коэффициенты электросопротивления, вычисленные из зависимости ад= (J 2—/ i)/ r)(<2—Л) средний коэффициент, вычисленный для интервала температур it— to, относится к 0° С Ro— абсолютное электросопротивление а-плутония при 0 С. [c.532]

Вычислив значения определителя р (X) = det (G — А.Е) при некоторых заранее выбранных можно получить систему уравнений р Х" + PjX"j + +. .. + p iXj + р = Pj (j = 1, 2.....rt+ 1) относительно коэффициентов характеристического полинома. Здесь Pj — вычисленные значения определителя. Возможны другие варианты с использованием интерполяционных полиномов. Подробный анализ [108] показал, что этот метод приводит к большим относительным погрешностям коэффициентов полино ла и собственных значений. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...