Конструкция и расчет водила

КОНСТРУКЦИЯ и РАСЧЕТ ВОДИЛА [c.208]

Здесь не рассматриваются конструкция и расчет высоконапряженного кронштейна, а помощью которого момент Мд подводится к перемычке водила. [c.217]

Конструирование и расчет сети и водоводов обоснование принятых решений, выбора трассы водоводов, водопроводной сети и места расположения водонапорной башни описание принятой схемы водоснабжения и конструкции водопроводной сети определение удельного отбора воды и обоснование принятых направлений движения потоков воды по кольцам определение узловых и путевых отборов воды установление мест пожара и обоснование принятых направлений движения воды с учетом пожарных расходов. [c.429]

Определить усилия, возникающие в сечении цилиндрической оболочки резервуара, в месте соединения оболочки с плоским днищем (рис. 75) ). Данные радиус резервуара n = 2,00 м, высота слоя воды, она же длина оболочки, Z = 3,0 3I, толщина стенок оболочки h = 0,15 м и днища = 0,20 м. Расчетной нагрузкой принять давление воды (собственный вес конструкции в расчет не включать. [c.160]

Исходными данными для расчета катодной защиты являются форма и размеры защищаемой конструкции, удельная электропроводимость воды у (См/м), удельная катодная поляризуемость металлической поверхности в коррозионной среде Ь (Ом-м ). Параметр Ь представляет собой тангенс угла наклона линеаризованного участка катодной поляризационной кривой в диапазоне его значения для ряда практически важных случаев приведены в табл. 4.3 [71. На рис. 4.5 и 4.6 приведены значения у для пресной и морской воды. Данные рис. 4.5 относятся к 20 °С. Значения yt при температуре t (в С) могут быть получены по формуле [c.62]

Знания, доставшиеся в наследство от предыдущего периода, оказались недостаточными для расчета сооружений, новых по конструкции и по применяемым материалам. Строители вынуждены были все чаще обращаться к теории упругости, уравнения которой были весьма сложными. Выход из создавшегося положения был найден в использовании метода физических аналогий. В 1887 г. Г. Р. Кирхгоф [9, с. 307] обнаружил, что общие уравнения равновесия упругого стержня тождественны с уравнениями движения твердого тела относительно неподвижной точки. Подобную же аналогию между балкой и плавающим в воде брусом установил в 1898 г. наш соотечественник В. Г. Шухов [10]. [c.204]

Утилизация тепловой энергии уходящих газов котельных, дизельных и газотурбинных установок, регенерация тепловой энергии последних, получение нагретой воды в контактных водонагревателях, испарительное охлаждение и гигроскопическое опреснение воды, тепловлажностная обработка воздуха и мокрая очистка газов — вот далеко не полная область применения контактных аппаратов. Это объясняется, во-первых, простотой их конструкции и незначительной металлоемкостью по сравнению с рекуперативными поверхностными теплообменниками, возможностью изготовления из неметаллических материалов во-вторых,— повышением эффективности установок за счет более полного использования тепловой энергии, возможности улучшения параметров термодинамического цикла, регулирования расхода рабочего тела, внутреннего охлаждения или нагревания установки в-третьих, — возможностью создания новых установок и их технических систем, обеспечивающих сокращение расхода топлива, воды, материалов, увеличение мощности и производительности, улучшение условий труда и уменьшающих загрязнение окружающей среды. Далеко не полностью еще раскрыты возможности использования процессов тепло- и массообмена в контактных аппаратах энергетических и теплоиспользующих установок. Этому способствует существующий чисто эмпирический подход к расчету, не позволяющий выявить внутреннюю связь физических явлений в сложных процессах тепло- и массообмена, отразить эту связь в расчетных зависимостях и использовать в практической деятельности. [c.3]

Описанию принципа работы, конструкции, методики расчета и результатов эксплуатации контактных и контактно-поверхностных экономайзеров и котлов (водонагревателей с собственной топкой) было посвящено первое издание книги автора, вышедшее в свет в 1978 г. За годы, прошедшие с момента выхода книги, созданы новые конструкции контактных теплообменников различного назначения, разработаны схемы, а также типовые проекты их установки, накоплен большой опыт эксплуатации, в том числе и на электростанциях, появилось немало интересных предложений по повышению надежности и эффективности работы этих установок, а также разработаны и начали внедряться конструкции контактно-поверхностного типа, использующие преимущества контактного принципа нагрева воды и вместе с тем обеспечивающие неизменность ее качества. [c.4]

Из этой таблицы видно, что модернизированные, т. е. усовершенствованные путем внесения изменений в конструкцию, чугунные секционные котлы допускают давление и температуру воды в котле более высокие, чем котлы устаревшей конструкции. Модернизация котлов НР(ч) шатрового типа сделана с расчетом замены вышедших из строя, секций этого котла секциями котла Искитим-1 . [c.103]

Отсутствие коррозии под напряжением может быть обеспечено правильным выбором материалов и чистотой воды. Для расчета критического размера трещины в корпусе необходимо знать поле напряжений и вязкость разрушения материала. Расчет напряжений в цилиндрической части корпуса (область А на рис. 12.1) относительно простой они зависят от давления, геометрии корпуса, размера трещины и распределения внешних нагрузок. Расчет интенсивности напряжения в вершине трещины в быстро меняющемся поле напряжения, например для трещины в области приварки патрубка, изображенной на рис. 12.2, значительно более трудный. В этом случае конструкцию разбивают на серии конечных элементов и далее рассчитывают, как описано в гл. 5. Результаты таких расчетов определения протяженности трещин приведены в табл. 12.1 [3]. [c.167]

Наиболее отработаны конструкции и методы расчета ионообменных колонн (фильтров) для очистки котловых и других засоленных вод, предшественниками которых по конструктивному исполнению и техническому назначению следует считать песчаные фильтры, широко используемые при водоподготовке уже много десятков лет во всем мире. [c.293]

Для подогрева водопроводной воды на ИТП и ЦТП используются горизонтальные кожухотрубчатые или пластинчатые подогреватели. Их конструкции, методы подбора и расчета изложены в разд. 4 настоящей книги. Подключение их к тепловой сети осуществляется по различным схемам, основные из которых приведены на рис. 6.17. [c.412]

В поверочном тепловом расчете по принятой конструкции и размерам котельного агрегата для заданных нагрузки и вида топлива определяют температуру воды, пара, воздуха и газов на границах между отдельными поверхностями нагрева, коэффициент полезного действия, расход топлива, расход и скорости воздуха и дымовых газов. [c.7]

Условия работы БРОУ труднее, чем РОУ, по следующим причинам. В первый момент открытия клапана БРОУ при значительном сбросе нагрузки турбины возникают ударные тепловые и механические воздействия на элементы конструкции. Расходы пара и охлаждающей воды изменяются от максимальных значений до минимальных, соответствующих стационарному режиму работы БРОУ, которые могут составлять приблизительно 30% максимальных. Если проточные части рассчитаны на минимальный расход, то в первый момент БРОУ работает с большой перегрузкой. При расчете на максимальный расход после перехода на стационарный режим БРОУ будет работать с недогрузкой. При частом срабатывании БРОУ некоторые элементы конструкции под воздействием значительных знакопеременных нагрузок сравнительно быстро выходят из строя. [c.10]

Необходимое давление во входном патрубке насоса зависит от его конструкции и приводится в каталоге при температуре воды 20 °С в зависимости от производительности насоса (для центробежных насосов при частоте вращения 2900 об/мин составляет 80— 100 кПа). Гидравлическое сопротивление всасывающего трубопровода от питательного бака до насоса следует иметь минимальным. Для этого трубопроводы выполняются короткими с минимальным числом поворотов, тройников и арматуры скорость воды при расчете принимается 0,5—1 м/с. [c.312]

До последнего времени в практике конструкторских бюро при расчете конденсаторов и водоподогревателей был очень распространен расчетный график (см. фиг. 82). В дополнение к приведенной оценке этого расчетного графика ( 32) необходимо указать, что полученная зависимость коэффициента теплопередачи к от скорости и температуры воды не отображает значительного влияния (подтверждаемого опытами) режима работы конденсатора на коэффициент теплоотдачи со стороны пара а и на коэффициент теплопередачи к. Исследования ВТИ показали также, что влияние на коэффициент теплопередачи температуры воды оказалось преуменьшенным, а влияние скорости воды (при низких температурах) — преувеличенным. Поэтому от использования графика Метро—Виккерс для расчета конденсаторов (и других теплообменников) следует отказаться. На основе проведенных ВТИ и другими организациями испытаний и анализа опытных данных с целью выявления зависимости среднего по всему конденсатору коэффициента теплопередачи от различных факторов в 1951 г. Л. Д. Берманом предложена для современных конструкций конденсаторов следующая формула [c.233]

Новые, динамические методы в физике высоких давлений. Изучение законов распространения ударных волн в конденсированных средах (в металлах, в воде и т. д.) имеет большое теоретическое и практическое значение, в частности, для понимания и расчета взрывных явлений. Теоретическая обработка результатов этих исследований дает ценные сведения об уравнении состояния твердых и жидких тел в области высоких давлений,, которые нужны для решения ряда проблем физики твердого тела, геофизики, астрофизики и т. д. В отличие от газов теоретическое описание термодинамических свойств твердых и жидких тел представляет очень сложную задачу. Поэтому особо важную роль здесь приобретают экспериментальные методы исследования. До недавнего времени физика высоких давлений ограничивалась изучением веш ества, сжатого в статических условиях, в пьезометрах различной конструкции. Таким путем, однако, невозможна без строительства огромных установок сжать веш ество до давлений выше ста тысяч атмосфер и обеспечить условия для надежных измерений. Между тем для современных науки и техники интерес представляют давления в сотни тысяч и миллионы атмосфер. [c.252]

Дана классификация систем оборотного водоснабжения. Описаны методы очистки и обработки воды, мероприятия по борьбе с разрушением конструкционных материалов, новые методы расчета режимов стабилизационной обработки воды. Освещены вопросы использования сточных вод в системах оборотного водоснабжения. Рассмотрены методы технологического расчета и конструкции охладителей воды в системах оборотного водоснабжения. [c.2]

Б. в. железобетонные сложного конструктивного типа. Сюда относятся а) башни с двумя или тремя резервуарами иа общей опорной конструкции и б) башни с одним или несколькими резервуарами на двойной опорной конструкции (напр, две концентричные колоннады). Устройство двух резервуаров на одной башне является рациональным только в пределах малой емкости резервуаров. При большой емкости разница в стоимости двух башен отдельных и одной башни с двумя резервуарами становится мало ощутительной. При статич. расчете башен с двумя резервуарами необходим учет всех дополнительных нагрузок от веса второго резервуара с водой, опорного I гольца под ним и т. д. Башни с двойным опорным корпусом применяются при большой емкости резервуара (свыше 1 500 ж ) [c.213]

В настоящее время имеются два основных типа энергетических реакторов корпусные (Ново-Воронежская АЭС) и канальные (Белоярская АЭС имени И. В. Курчатова). Верхняя защита реакторов этих типов может существенно различаться. В корпусных реакторах защитой являются вода или паро-водяная смесь, стальные экраны и крыщка корпуса. В реакторах канального типа в качестве материалов защиты обычно используют графит, чугун, бетон, железную руду, серпентинит, песок и т. д. Как правило, защита верхнего перекрытия реактора канального типа делается разборной. У реакторов того и другого типов верхняя защита обычно ослаблена конструкциями СУЗ и нерегулярностями (каналами и т. д.), вследствие чего проектирование и расчет ее обычно вызывают затруднения. [c.81]

Предлагаемый расчет относится к реактору, работающему на полной мощности. При этом во внимание принимаются лишь доминирующие источники ионизирующего излучения мгновенные нейтроны деления, жесткие у-кванты, сопровождающие деление и распад продуктов деления, а также жесткие захватные у-кванты, возникающие в материалах внутриреакторных конструкций и защиты. Для таких теплоносителей, как вода и натрий,, важно учитывать собственное активационное у-излучение- В тех местах, где трубо-гфоводы и оборудование не экранированы защитой реактора, требуется сооружение дополнительной защиты — защиты теплоносителя. [c.294]

При расчете стальной конструкции и тонкостенных профилей постоянно встречается понятие припуск на толщину материала для обеспечения устойчивости конструкции против коррозии Однако путь увеличения припусков в ряде случаев совершенно неприемлем, особенно в условиях неравномерной коррозии при высоких скоростях процесса в результате прямого воздействия воды, затеканий, конденсации водяных паров внутри конструкции и затрудненности испарения влаги при скапливании загрязнений или набухании пористых материалов. [c.10]

Отражение волн от препятствий или неоднородностей лежит в основе теории виброизоляции конструкций и изучается во многих книгах [73, 173, 216, 239, 266]. Известны формулы Френеля, позволяющие вычислять амплитуды отраженных и прошедших волн для плоского однородного препятствия в воде или в воздухе. Однако в твердых телах, например в пластинах, стержнях и вообще в средах, где может существовать несколько типов волн, расчет коэффициентов отражения является громоздким. Ниже излагается теория, предложенная в [124], обобщающая формулы Френеля на среды с произвольным числом волн и позволяющая представить коэффициенты отражения в компактном виде, удобиом для расчетов на ЭЦВМ. В приводимых далее иллюстративных примерах анализируются потоки энергии в различных структурах. [c.169]

КОНСТРУКЦИИ и МЕТОДЫ РАСЧЕТА ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ [c.4]

В.Г. Шухова Ксении Владимировны Шуховой. Научные труды и материалы к ним (1881 — 1934 гг.) составляют первую и наиболее значительную часть фонда 139 папок. Учитывая разносторонность деятельности Шухова, эта часть поделена на разделы, начинающиеся разделом нефтеперерабатывающей техники. Здесь находятся расчеты и чертежи резервуаров", насосов, газгольдеров , нефтеперегонных установок , трубопроводов"", генераторов и насадок, представленных в подлинниках патентов , а также заключения, отзывы и замечания на проекты водо-и нефтепроводов, аппаратов перегонки нефти, заметки о разработке нефтепроводов . В этом же разделе имеется технологическая схема завода Советский крекинг конструкции Шухова и Капелюшникова в г. Баку. Документы по разработке металлических конструкций (1888 — 1935 гг.) относятся к строительству павильонов Всероссийской Нижегородской выставки (1896 г.) железнодорожных мостовых сооружений , покрытий вокзалов (с указанием времени строительства) в фотоснимках и чертежах . В фонде имеются также описания сетчатых покрытий В.Г. Шухова и объектов, выполненных по его проектам ", а также чертежи и технические характеристики металлических конструкций зданий, покрытий, башен, резервуаров, маяков, кранов . 18 фотографий и отдельных документов отражают процесс выпрямления минарета Улугбека в Самарканде . Подлинником патента на изобретение ажурных башен открывается раздел башенных конструкций (1899 — 1929 гг.) " . Здесь представлены фотоснимки, чертежи, технические характеристики и расчеты маяков водонапорных башен , радиомачт, башен для литья дроби и мачт линий электропередачи . Особый интерес представляют светокопия первоначального проекта чертежа общего вида башни для беспроволочного телеграфа высотой 350 м и проект построенной Шаболовской радиомачты . Материалы по судостроению (1893 — 1918 гг.) включают фотоснимки, расчеты, спецификации, описания и чертежи барж " и ворот сухого дока . Раздел теплотехники (1890-1935 гг.) отражает деятельность Шухова по проектированию котлов самых различных конструкций. Здесь представлены чертежи" , подлинники патентов , фотоснимки, расчеты и перечни котлов системы Шухова . [c.184]

В книге рассматриваются процессы контактного нагрева воды продуктами сгорания природного газа и оборудование, применяемое для этой цели. Основное внимание уделено устройству, результатам эксплуатации и методике расчета контактных газовых экономайзеров, разработанных Научно-исследовательским институтом санитарной техники и оборудования зданий и сооружений НИИСТ) Минстройматериалов СССР совместно с проектно-конструкторскими и наладочными организациями. Описаны также конструкции и теплотехнические показатели контактных и контактноповерхностных котлов, разработанных в Академии коммунального хозяйства (АКХ) им. К. Д. Памфилова, НИИСТ и других организациях. [c.2]

Расчетные нормы качества пара, котловой и питательной воды предназначаются для проектных расчетов. Эти нормы базируются на данных больщого числа теплохимических испытаний котельных агрегатов, а также длительных эксплуатационных наблюдений. Эксплуатационные нормы соле- и кремнесодержания котловой воды устанавливаются на основе результатов теплохимического испытания данного котла или аналогичного котла такой же паропроизводительности и с такими же по схеме и конструкции внутрикотловыми устройствами. Водный режим барабанных котлов нормируется при этом не только по соображениям получения чистого пара, но и по требованиям предупреждения накипеобразования и развития коррозии. Основными нормируемыми показателями качества пара на входе в турбину являются допустимые значения его соле- и кремнесодержания. Нормируются также допустимые концентрации в паре СОг и КНз с целью предотвращения коррозии обратных кон-денсатопроводов, а также оборудования, имеющего детали, изготовленные из латуни или других медных сплавов, подверженных аммиачной коррозии. Расчетные нормы качества пара на входе в турбину для давления пара от [c.50]

По противоточной схеме движения вода — воздух были спроектированы и построены градирни площадью орошения 320 в системе водоснабжения сланцеперерабатывающего комбината г. Сланцы и градирня Петрозаводской ТЭЦ площадью орошения 1600 м . Проект этой градирни выполнен СЗО ВНИПИэнергопром совместно с ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева. Производительность градирни 16 000мУч (см. рис. 3.20). Водораспределительная система состоит из двух ярусов, располагающихся выше верхней отметки воздуховходных окон. Применены разбрызгивающие устройства конструкции ВНИИГ — Укрэнергочермет с диаметром выходного отверстия 25 мм. Они размещены по площади орошения дифференцированно 80% общего числа сопл располагается в периферийном кольце, 20%—в центральной части градирни. Такая компоновка разбрызгивающих устройств обеспечивает повышенную плотность орошения в области больших скоростей воздушного потока, что, как показывают опытные данные и расчеты, улучшает охлаждающую способность градирни на 1,0—1,5° С по сравнению с равномерной схемой размещения сопл при равной площади орошения. [c.95]

Сравнительные характеристики двух типов датчиков показаны на рис, 2.28, б. Они отражают влияние параметра Z)/ f= 1,5- 3,0 и диэлектрического покрытия на центральном электроде. Датчики Д1 Djd=2i) и Д2 (D/d=l,5) с фторопластовым покрытием толщиной 0,8 мм имеют слабый сигнал и узкий интервал линейной зависимости А/(бпл) (бпл=т0,2- -0,4 мм). Открытый датчик ДЗ (DJd=2,5) имеет значительно больший сигнал и линейность характеристики при бпл 0,4 мм.. Влияние проводимости сказывается при дальнейшем увеличении толщины пленки и кривые Д/(бпл) рассеиваются. Рабочий вариант датчика ДЗ в результате доработки показал слабое влияние сквозной проводимости даже в случае открытой конструкции активной зоны, что иллюстрируется его характеристикой Д/(6пл), полученной как на конденсате, так и на водопроводной воде. Кривые Д/(бпл) представляют изменение частоты генератора в зависимости от толщины пленки жидкости, полученные на калибровочном стенде, поэтому возможно построить простые и точные системы измерения толщины пленок, содержащие измерительный генератор и цифровой частотомер. Генератор должен обладать высокой стабильностью частоты, что требует специального выбора схемы и расчета цепей температурной стабилизации частоты. Построение измерительных генераторов на микросхемах и современных радиотехнических индуктивных компонентах позволяет создать миниатюрные конструкции блоков датчик толщины пленки — генератор, а также упростить технологию их установки в исследуемых каналах. [c.63]

Напряжения, которые возникают при термическом расширении, существенны при расчете гибкости трубопроводов, поэтому необходимо ограничивать не только напряжение в самих трубах, но и то действие, которое они оказывают на многочисленные узлы. Выполнение этого требования для труб диаметром до 600 мм и толщиной стенки 127 мм представляет определенные трудности. Проблему можно разрешить при использовании ряда параллельных труб (четыре параллельных трубы с наружным диаметром 355 мм и внутренним 230 мм использованы для передачи основного количества пара на электростанции мощностью 500 МВт), однако это усложняет конструкцию и увеличивает ее стоимость. Подогреватели и трубопроводы водо-водяного реактора имеют даже больший диаметр, но меньшую толщину стенки. [c.26]

Сведения о конструкции и методике расчета механических мешалок, а также схема приготовления водо-мазутной эмульсии с их помощью приведены в наших работах [13, 133]. Надо, однако, заметить, что по размерам дисперсной фазы топливные эмульсии, полученные с помощью механических мешалок, уступают эмульсиям, приготовленным с помощью диспергаторов и шестеренчатых насосов. [c.228]

Для выполнения позерочного расчета необходимы чертежи парогенератора, характеризующие конструкцию и размеры топки и всех поверхностей нагрева и газоходов характеристики топлива данные о системе топливопри-готовления, температуре питательной воды и величине продувки. К этому методу расчета прибегают при сопоставлении расчетных и эксплуатационных показателей работы парогенератора, при реконструкции или переводе с од- [c.164]

Детально классифицированы и рассмотрены парогенераторы современных АЭС как с водо-во-дяными реакторами, так и с реакторами, охлаждаемыми натрием, а также их перспективные конструкции. Приведены основы теплового, конструкционного и гидродинамического расчетов парогенераторов и расчет сепарационных устройств. [c.8]

Зная особенности конструкции и назначение вибровоэбудителя, можно выбрать полную длину I проводника, а значит, и размеры подвижной обмотки. При разработке конструктивного решения определяется масса m подвижной системы. При более полных расчетах вибровозбудителя осуществляют расчеты системы магнитопро-вода, обмогки возбуждения, системы охлаждения. Предельные возможности вибро-возбудителя определяются энергетическими процессами, протекающими в нем. Уровень воспроизводимой вибрации зависит от мощности вибровозбудителя. Мгновенная мощность вибровозбудителя [c.276]

В книге кратко излагается современное состояние проблемы обеззараживания воды, предназначаемой для хозяйственно-питьевых целей, и развитие нового метода обеззараживания бактерицидными лучами. Дано описание экспериментальных исследований, послуживших основой для разработки конструкций и метода расчета установок обеззараживания воды бактерицидными лучами. Обобщен опыт проектирования и эксплуатации установок в практике водоснабжения городов, no e.i-ков и отдельных объектов. Даны конструкции усовершенствованных установок с новыми источниками ультрафиолетового излучения. [c.2]

При установлении допусков и посадок для деталей из пластмасс [14] учитывались специфические физико-механические свойства пластмасс (в 5—10 раз больший, чем у стали коэффициент линейного расширения, в 10—100 раз меньший модуль упругости, способность к водо- и маслопогло-щению и изменению размеров при эксплуатации в зависимости от среды и времени и другие факторы). Поэтому для соединения пластмассовых деталей, кроме полей допусков и посадок по ГОСТу 7713—62, установлены дополнительные поля допусков, обеспечивающие посадки с большей величиной зазоров и натягов (на рис. 1.40 эти поля имеют перекрестную штриховку). Получающиеся в деталях из пластмасс уклоны должны располагаться в поле допуска. Точность размеров деталей из пластмасс зависит от колебания усадки материала при формообразовании, от конструкции деталей и положения отдельных ее поверхностей при изготовлении в прессформе, от технологических условий изготовления деталей и может соответствовать классам За—5 и грубее. Методика определения точности деталей и расчет посадок для деталей из пластмасс приведены в работах [14, 70]. Для получения точности размеров и надежных посадок классов точности 2а и За необходимы тщательный отбор исходных пластмассовых материалов по наименьшему колебанию усадки, стабильный технологический процесс прессования или литья и определенные условия эксплуатации узлов машин с деталями из пластмасс. Обработкой резанием деталей из пластмасс можно получить точность в пределах 2а — 5 классов, в зависимости от методов и режимов обработки. [c.110]

Во всяком случае расчетные методы повышенной точности требуют больших затрат труда, а определенные с их помощью собственные частоты показывают только, может ли быть оставлена принятая конструкция или ее необходимо изменить. Изменение необходимо, когда собственные частоты оказываются вблизи рабочего числа оборотов. Желательно изменить конструкцию и тогда, когда собственные частоты совпадают с критическим числом оборотов вала. После изменения конструкции необходимо повторить весь расчет, без чего нет уверенности в том, отвечают ли новые собственные частоты только что указанным требованиям. На вопрос, получаем ли мы, затратив большое количество труда, по крайней мере точные значения собственных частот, приходится, к сожалению, отвечать отрицательно, так как уже предпосылки расчета содерлот в себе неточности. Прежде всего в расчете не учитывается и не вполне ясно вообще увеличение жесткости, производимое конструкциями машины, с одной стороны, и значительное влияние на результы-ты расчета податливости машин, с другой. Даже при жестком креплении конденсатора к машине неясно, следует ли вводить в расчет полный вес тяжелого, заполненного водой конденсатора, как колеблющуюся массу, или только часть его, и какую именно часть. [c.279]

Линии электропередач и связи могут вызвать нарушение 1абарига или нормальной работы железнодорожных обустройств, а нефте-, газо- и водопроводы и другие наземные и подземные устройства затрагивают земляное полотно, поэтому пересечения их с железными дорогами разрешает только начальник дороги в местах, согласованных службой пути. 41061.1 обеспечить безопасность движения поездов и не допустить нарушений в функционировании железнодорожных обустройств, в местах пересечений предусматривают специальные защитные сооружения, проекты которых согласовывает начальник дороги. Так, магистральные газопроводы пересекают железные дороги в защитных кожухах из труб диаметром на 100—200 мм больше диаметра газопровода, концы которых выводят на 2 м за подошву насыпи. В специальные кожуха или защитные конструкции заключают также ВОДО-, неф1е- и теплопроводы, линии канализации. Если земляное полотно сложено из грунтов, подвергающихся морозному пучению, делае1ся тепловой расчет, чтобы не нарушался температурный режим. В необходимых случаях делается теплоизоляция трубопровода и приточно-вытяжная вентиляция. При надземных пересечениях иногда устанавливают защитные сетки, специальные поддерживающие опоры и др. [c.73]

Б. в. деревянные состоят из 1) деревянного или железного резервуара с трубами, 2) собственно башни или несущей конструкции с опорной площадкой, поддерживающей резервуар, 3) шатра, 4) фундамента и Г>) лестницы. Несущие конструкции башни могут быть разделены на 3 вида — решетчатые, сетчатые и башни-оболочки. Для сохранения неизменяемости поперечного сечения башни несущие конструкции усиливаются горизонтальными диафрагмами. Б. в. могут применяться в качестве как временных, так и капитальных сооружений. В последнем случае обязательным условием является защита от атмосферных осадков конструкции и находя-П1ейся в резервуаре воды, для чего например башню следует покрыть снаружи этернитом, с.данцем, штукатуркой на цементе и т. п., что одновременно уменьшает пожарную опасность, а под баком сделать водонепроницаемый поддон, с к-рого просачивающаяся из бака вода отводится по специальной трубе. Кроме того для предохранения элементов башни от возмоншого появления конденсационной влаги следует предусмотреть в конструкции осушающий режим. Если конструкция не защищается от увлажнения (открытые решетчатые или сетчатые башни), то древесину следует пропитать стойким, не подверженным вымыванию антисептиком (напр, креозотовым маслом). Болты и другие металлич. детали рекомендуется покрывать асфальтовым лаком (до и после их установки) и применять оцинкованные гвозди. Обычно Б. в. деревянные не утепляются, ограничиваются утеплением труб и шатра. В случае необходимости утеплить и самую башню следует применять преимущественно плитный утеплитель. Опорная площадка, воспринимающая и передающая башне нагрузку от бака и шатра, должна представлять собой жесткую диафрагму, обеспечивающую неизменяемость верхнего сечения башни. Балки опорной площадки м. б. составного сечения, но лучше применять балки из пакета брусьев (или бревен), положенных один на другой (или рядом) и соединенных лишь конструктивными связями. Элементы опорной площадки помимо расчета на прочность нужно проверять на прогиб, исходя из условия [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...