Влага конденсационная

На высоте 10 км воздух очень сухой иными словами, в 1 л воздуха содержится крайне мало водяного пара. Но его относительная влажность чрезвычайно велика — более 99%, ибо парциальное давление ничтожного количества водяного пара, содержащегося в воздухе, фактически достигает максимума, возможного на такой высоте. Поэтому любая дополнительная влага, поступившая на подобную высоту, вызовет образование осадков, преимущественно в форме ледяных кристаллов. Конденсационный след от высоко летящего реактивного самолета — знакомый всем пример такого процесса. Со времени начала регулярной эксплуатации коммерческих реактивных самолетов (1958 г.) количество полетов, совершаемых в верхней стратосфере, возрастает почти по экспоненте. Естественно, может возникнуть вопрос как повлияло это на содержание льда в верхней стратосфере, увеличилась ли облачность по сравнению с периодом до 1958 г. Хотя на основании имеющихся данных трудно сделать окончательный вывод, все же есть признаки того, что такое воздействие становится ощутимым. [c.303]

Для своевременного удаления из газопроводов скапливающейся в них влаги (конденсата) газопроводы прокладывают с уклоном не менее 0,0015. Ввод в здание прокладывают с уклоном в сторону места его присоединения. Для периодической откачки скопившейся в газопроводах воды в их нижних точках, в местах встречи уклонов, устанавливаются конденсационные горшки (сифоны). [c.11]

В сложном периферийном движении участвует жидкая фаза (капли и пленки), причем дисперсность и количество влаги г/о оказывают решающее влияние на дополнительные концевые потери. Мелкие капли легко вовлекаются в периферийные течения, участвуют в формировании вихревых шнуров и пленок на плоских стенках, ограничивающих решетку по высоте, а также у концов лопаток. Поскольку фазовые переходы генерируют специфическую конденсационную турбулентность (см. 3.2), можно предположить, что в зоне концевых вихрей интенсивность пульсаций параметров будет максимальной (см. рис. 3.17), в особенности вблизи состояния насыщения. [c.117]

Конденсационный процесс в конфузорных потоках пара имеет спонтанный и флуктуационный характер. Образование влаги в соплах, турбинных решетках и других конфузорных каналах при небольшом перегреве на входе или при малой начальной влажности происходит при достижении максимального переохлаждения, значение которого определялось, как правило, по параметрам ядра [c.194]

Для сепарации влаги в конденсационных турбинах используются главным образом следующие явления [c.66]

Возросший интерес к работе турбинных ступеней на влажном паре был вызван не только развитием атомной энергетики, но также огромным масштабом производства конденсационных турбин большой мощности. При высоких окружных скоростях в последних ступенях турбин обострились последствия эрозии лопаток и возросла роль потерь энергии от влажности. Для борьбы с эрозией, улучшения сепарации влаги и снижения потерь энергии необходимо было иметь достаточно ясные представления о движении влаги в проточной части турбины. К тому же и мощность ступеней, работающих во влажном паре, по абсолютной величине была настолько велика, что даже небольшое увеличение их к. п. д. давало эффект, окупающий затраты на дорогие эксперименты. Все это способствовало развитию новых исследований по проблеме влажного пара. [c.10]

Отвод влаги из проточной части турбины уменьшает механические потери и ослабляет эрозию лопаток. Последний фактор имеет особое значение для части низкого давления мощных конденсационных турбин. Сильная эрозия лопаток происходит под влиянием крупных капель. Они же вызывают значительную часть механических потерь. Вместе с тем практически только крупные капли и удается удалять из проточной части турбины. [c.214]

При подаче влажного газа в газопроводе может скопиться влага, которая обычно приводит к закупорке, а зимой к замерзанию, а также к, усилению коррозии газопровода от кислорода, сероводорода и углекислого газа. Во избежание этого в нижних частях газопровода, ниже уровня промерзания грунта, устанавливаются конденсационные горшки (сифоны) (демонстрируются конденсационные горшки в натуре или на рисунке). Конденсационный горшок, устанавливаемый на газопроводах с низким давлением, газа, состоит из стальных сварных цилиндрических сосудов, при- [c.65]

Описанные выше результаты эксперимента иллюстрируются графиками распределения давлений при обтекании углового излома (рис. 7-12). Здесь, как и на рис. 7-8, следует отметить, что относительное давление (и число Mi), дисперсность жидкой фазы и коэффициент скольжения перед скачком уплотнения зависят от положения конденсационного скачка, т. е. от начальных параметров перед соплом или максимального переохлаждения. В этой связи необходимо подчеркнуть существование тесной взаимозависимости между конденсационными и адиабатическими скачками. Этот факт отражен также в методике расчета адиабатических скачков, предложенной для конкретных условий мелкодисперсной влаги и отсутствия скольжения перед скачком уплотнения. [c.191]

С целью более подробного изучения структуры отсоединенных скачков исследовалось обтекание затупленных тел сверхзвуковым потоком влажного пара. Спектры обтекания поперечного цилиндра при различных начальных параметрах пара перед соплом показаны на рис. 7-14. Первые два спектра (рис. 7-14, а и б) относятся к обтеканию цилиндра потоком пара с мелкодисперсной влагой, выделяющейся в косых конденсационных скачках (пар на входе в сопло перегретый). В этом случае перед цилиндром возникает обычная отошедшая криволинейная ударная волна. Расстояние между передней критической точкой цилиндра и головным скачком увеличивается при снижении начального перегрева. [c.193]

На рис. 8-18 показаны распределения давлений для перегретого и влажного пара в сопле в нерасчетном режиме, когда конденсационные скачки отсутствуют, но крупнодисперсная жидкая фаза подается в сопло. Как показано в гл. 6, такие режимы осуществляются в узком диапазоне чисел М=1 1,3. В этом случае при появлении влаги интенсивность скачка уменьшается и он несколько смещается против потока. Уменьшение интенсивности происходит в связи с увеличением давления перед скачком. Увеличение давления перед скачком легко объясняется тепловым и механическим взаимодействием капель начальной влажности с паровым потоком (см. гл. 6). [c.231]

Опыт эксплуатации паровых конденсационных турбин показывает, что наличие влаги в потоке пара не только снижает экономичность, но и приводит к эрозионному износу рабочих лопаток. [c.356]

Для последних ступеней конденсационных турбин большой веерно-сти характерны срабатывание больших теплоперепадов, низкие значения чисел Рейнольдса, наличие начальной влажности потока пара. В таких ступенях влияние влажности будет неодинаковым в разных сечениях по высоте лопаток. Из треугольников скоростей (рис. 5-19) для периферийного и корневого сечений лопатки следует, что абсолютная скорость пара Сц и капелек влаги i2 в зазоре у периферии будет значительно меньшей, чем в корневом сечении. Из-за роста окружной скорости от корневого сечения лопатки к ее вершине происходит также увеличение абсолютных значений и углов относительной скорости и Pi2, в результате чего тормозящее действие капель влаги и потери от влажности возрастают. На выходе из ступени в абсолютном движении капли влаги имеют значительно большую закрутку, чем поток пара, что также приводит к дополнительным потерям энергии. Особенно [c.111]

Рассмотренная выше картина характерна для активных ступеней малой и средней веерности, а также для корневых сечений рабочих лопаток последних ступеней конденсационных турбин. В периферийных сечениях ступеней большой веерности образование пленок и законы их течения будут иными. Влага, попадающая на спинку лопаток такой ступени, будет двигаться в направлении потока пара, так как силы трения между паром и пленкой и [c.168]

С воздухообменом, конденсационные и с химическим поглощением влаги [c.613]

Наиболее распространены конденсационные гигрометры, непосредственно измеряющие температуру точки росы р. Стержень металлического зеркальца 3 ( рис. 2-17) охлаждается в ванне 5, и его температура регистрируется термопарой 1, присоединенной к милливольтметру 4. Зеркальце размещено в стеклянной камере 2, через которую с небольшой скоростью продувают анализируемый газ. Регистрируют температуру зеркальца, при которой на его поверхности начинается конденсация влаги, что хорошо заметно по окислению поверхности. Температура точки росы по таблицам может быть приведена в соответствии с объемным или массовым содержанием влаги (табл. 2-25). [c.154]

Потеря от влажности пара возникает в последних ступенях конденсационных турбин, работающих в области влажного пара. Частицы влаги в паре движутся медленнее сухого пара, а потому их относительная скорость направлена не по касательной к входной кромке лопаток. Ударяясь о спинки лопаток, частицы влаги тормозят ротор, снижая работу, передаваемую на лопатки. Одновременно капельки воды разрушающе действуют на входные кромки рабочих лопаток. Поэтому минимально допустимым значением сухости пара в последних ступенях турбины можно считать л = 0,88—0,90. [c.200]

Приоры определения влажности газа. Для периодического измерения точки росы атмосферы генератора или печи используют конденсационные гигрометры. Работа приборов основана иа измерении температуры охлаждаемого металлического зеркала в момент конденсации на нем влаги, содержащейся в анализируемом газе. Зеркало охлаждается двуокисью углерода или жидким азотом либо полупроводниковой термобатареей. Пределы измерения точки росы отечественными гигрометрами (ИИГ-1, ВИГ-2М, ВИГ-3, ВИГ-5) от -f 30 до -60° С. [c.435]

Деревянные конструкции должны быть защищены от атмосферной влаги, грунтовых вод, конденсационной и эксплуатационной влаги, поскольку при большом увлажнении в присутствии воздуха начинается гниение дерева. [c.262]

Оригинальная схема конденсационной системы подготовки сжатого воздуха промышленных пневмосистем производительностью 1 — 10 кг/с и более предложена в МГТУ им. Н.Э. Баумана (рис. 5.25). Сжатый воздух поступает во входной коллектор трех-поточного теплообменного аппарата и, проходя по кольцевым пространствам, образованным наружным и внутренними трубами, поступает в дополнительный коллектор. При этом он охлаждается атмосферным воздухом, обдувающим наружные трубы и осушенным сжатым воздухом, который обратным потоком течет по внутренним трубам. Понижение температуры сжатого воздуха приводит к конденсации влаги, которая сепарируется во влагоот-делителе. Подогрев осушенного обратного потока снижает его относительную влажность и тем самым повышается эксплуатационная надежность системы за счет снижения опасности выпадения влаги. [c.260]

Наводороживание стенок аппаратов с образованием расслоений размером до нескольких сот квадратных сантиметров происходит за период от нескольких недель до шести лет, причем процесс наводороживания протекает более интенсивно в периоды, когда климатические условия способствуют увеличению конденсации влаги. При одинаковых химическом составе, структуре и механических свойствах металла аппаратуры водородное расслоение локализуется в местах концентрации растягивающих напряжений и повыщенной агрессивности среды. Отмечается [18] преимущественное образование пузырей в не-сплощностях металла (вытянутые вдоль проката строчечные включения, газовые раковины, микро- и макропустоты) и других дефектах, возникающих при прокатке стали. Зачастую пузыри, вызываемые водородным расслоением металла, образуются не только на внутренней, но и на наружной поверхности аппаратов, изготовленных из стали марки Ст 3. В подавляющем большинстве случаев пузыри наблюдаются в нижней части аппаратов, где скапливается основная часть конденсационной воды [11]. [c.17]

Схема установки для получения кислорода из атмосферного воздуха показана на фиг. 198. Атмосферный воздух засасывается через воздушный фильтр I, очищается в нём от механических примесей и сжимается в многоступенчатом (4, 5 или 6 ступеней) компрессоре 2 до требуемого давления. После каждой ступени компрессора воздух проходит водяные холодильники, где отдаёт теплоту сжатия, и маслоотделители, в которых отделяются конденсационная влага и масло. Между 2-й и 3-й ступенями воздух проходит через декарбонизатор 5, наполненный раствором едкого натра для очистки воздуха от углекислоты. После компрессора сжатый воздух направляется в осушительную батарею 4, где освобождается от влаги при помощи кускового NaOH. Очистка воздуха от СО2 и влаги необходима для предупреждения закупорки теплообменника кислородного аппарата твёрдой углекислотой и льдом при низких температурах. Из осушительной батареи сжатый воздух поступает в змеевик теплообменника 5, расположенный на верху кислородного аппарата 6. Кислородный аппарат двойной ректификации состоит из нижней 7 и верхней 8 ректификационных колонн. Воздух, охлаждённый в теплообменнике отходящими из аппарата азотом и кислородом, поступает в змеевик испарителя 5, откуда через воздушный дроссельный вентиль 70 подаётся на середину нижней ректификационной колонны для разделения. В испарителе 5 собирается жидкий воздух, содержащий 4.5—50% кислорода азот поднимается вверх и, сжижаясь в трубках конденсатора 77, частично идёт на орошение нижней колонны и частично собирается в карманах 72 конденсатора 77. Отсюда через азотный дроссельный вентиль 75 азот подаётся на верхнюю тарелку верхней колонны в эту же колонну, но несколько ниже, через кислородный дроссельный вентиль 14 подаётся жидкий воздух из испарителя нижней колонны. Газообразный азот уходит наружу через азотную секцию 75 теплообменника, а газообразный кислород из верхней части конденсатора отводится через кислородную секцию 16 теплообменника в газгольдер 77 через газовый счётчик 18, Из газгольдера кислород засасывается кислородным компрессором 19, сжимается в нём до давления 150 ат и через наполнительную рампу 20 накачивается в стальные баллоны. [c.386]

Для сопоставления работы названных установок необходимо располагать данными о коэффициентах теплоотдачи в конденсационных поверхностных теплообменниках. Надежных экспериментальных данных об этих коэффициентах теплоотдачи в конденсационных сребренных поверхностных теплообменниках в литературе пока нет. Можно лишь предположить, что коэффициент теплоотдачи в них должен быть выше, чем при чисто конвективном теплоиереносе, не должен заметно отличаться от коэффициентов теплообмена между газами и водой в контактном экономайзере с кольцевыми насадками, уложенными рядами. До получения достаточных по объему и надежности данных для оценки возможных коэффициентов теплоотдачи (от продуктов сгорания газа к поверхности нагрева в зоне конденсации водяных паров) предлагается условно разделить общий поток дымовых газов (т. е. фактически парогазовой смеси) на два потока сухих газов и водяных паров. Результаты расчетов для некоторых вариантов соотношения показали, что коэффициент теплоотдачи аср растет с увеличением влаго-содержания газов и снижением их температуры для обычных условий, свойственных котлам отопительно-производственных котельных, аср должна составлять порядка 100—200 ккал/ (м Х Хч-°С), что согласуется с экспериментальными данными, полученными в насадке контактных экономайзеров, а в определенной степени также с результатами опытов Т. А. Канделаки [c.249]

В условиях эксплуатации получены данные, подтверждающие, что возникновение влаги ведет к значительному увеличению числа аварий лопаточных аппаратов [145], вызванных усталостными разрушениями. По-видимому, аварии происходят в результате резонансов в связи с появлением переменных газодинамических сил нового типа. Так, на основании анализа, проведенного в [145], установлено, что наибольшее число поломок лопаток происходило в области неравновесного влагообразования (в зоне Вильсона). Имеются и другие опытные данные, подтверждающие, что с появлением влажности возникают новые возмущающие силы различной природы 1) связанные с генерацией конденсационной турбулентности в пограничном слое и ее частичным вырождением в кон-фузорном течении 2) обусловленные волновым взаимодействием сопловых и рабочих решеток 3) вызванные перемещающимися скачками конденсации (в сверхзвуковых решетках с расширяющимися межлопаточными каналами). [c.194]

Следовательно, существует (с учетом фазовых переходов) несколько механизмов подавления и генерации турбулентности в конфузорных соплов ых потоках. В конфузорном потоке однофазной среды частичное (или полное) вырождение турбулентности реализуется под воздействием отрицательных градиентов давления, особенно значительных при больших числах М->1. В потоке с фазовыми переходами образование неустойчивых зародышей порождает конденсационную турбулентность, а появление мелкодисперсной влаги (мелкие устойчивые капли) создает механизм частичного подавления турбулентности. Крупные капли генерируют повышенную турбулентность, в особенности в ядре потока, так как движутся со скольжением и соответственно с образованием вихревых газодинамических следов. [c.205]

В соплах Лаваля также действуют все факторы, подавляющие и генерирующие турбулентность (в конденсирующемся и парокапельном потоках). Вблизи минимального (критического) сечения, в котором М=1, продольные градиенты давления достигают максимальных значений и пограничный слой ламинаризируется. За минимальным сечением реализуется конденсационный скачок, положение и интенсивность которого определяются начальными параметрами пара и профилем в расширяющейся части сопла за минимальным сечением. Конденсационный скачок турбулизирует пограничный слой за критическим сечением, а выпадающая при конденсации мелкодисперсная влага частично подавляет генерируемую турбулентность. При достаточной интенсивности конденсационный скачок может вызвать отрыв ламинаризированного в минимальном сечении слоя отрыв локализуется в последующем конфузорном сверхзвуковом течении. Подчеркнем, что при работе сопла на нерасчетных режимах с адиабатными скачками уплотнения в расширяющейся части конденсационный скачок обеспечивает менее интенсивную диссипацию кинетической энергии в сопле, так как способствует снижению интенсивности адиабатного скачка и вследствие турбулизации пограничного слоя предотвращает его отрыв. [c.213]

Характеристики сопл Лаваля в зоне перехода через зону Вильсона, а также в области влажного пара крупнодисперсной структуры имеют существенные отличия. Подавление турбулентности вблизи минимального (критического) сечения, последующая тур-булизация слоя скачком конденсации в расширяющейся части, вторичное частичное подавление турбулентности мелкодисперсной влагой за конденсационным скачком и влияние выделившейся при конденсации теплоты парообразования, способствующей генерации турбулентности, делают зависимости 5с(й о) и x( so) более сложными, в особенности на переменных режимах. [c.225]

Значительной эрозии подвергаются элементы проточных частей турбин, и особенно периферийные зоны входных кромок рабочих лопаток последних ступеней, где велика влажность пара и окружные скорости лопаток. На рис. 5.3, а показаны профили сопловых и рабочих решеток в периферийной зоне и треугольники скоростей пара и крупных капель, откуда видно, что капли влаги попадают на рабочие лопатки с большой относительной скоростью Wia, близкой к окружной скорости рабочих лопаток а. Капли разных размеров имеют различные абсолютные скорости ib и соответственно отличающиеся значения скоростей W s и углов входа Ри. Это приводит к р азмытой зоне эрозионного износа поверхностей лопаток. В качестве примера на рис. 8.1 показаны эродированные входные кромки рабочих лопаток последней ступени конденсационной турбины. В условиях эксплуатации паровых турбин наблюдается эрозия также выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней. Вид и характер износа, а также расположение изношенной поверхности по высоте лопаток у входной и выходной кромок различны. Эрозия входной кромки обычно наблюдается на длине 1 = 0,35- 0,45 от периферии лопатки. Эрозия выходной кромки простирается обычно на более значительную длину лопатки — до 0,71 от корня. Наиболее сильный износ выходных кромок лопаток последних ступеней наблюдается у турбин, работающих длительное время на частичных нагрузках, особенно на режимах холостого хода. На этих режимах имеет место отрыв потока в корневых сечениях лопаток, сопровождающийся обратными течениями из выхлопного патрубка. Обратные токи пара захватывают капли влаги, которые и вызывают эрозию выходных кромок лопаток. Крупные капли за ступенью образуются в результате срыва пленок с поверхности диска, дробления влаги о поверхности выступающих деталей выхлопных патрубков, подачи конденсата на охлаждение патрубка при частичных нагрузках и по другим причинам. Кроме того крупные капли попадают в зону обратных токов из периферийной части потока. [c.274]

В заключение отметим, что две рассмотренные модели, описывающие влияние ОДА, синтезируются. Модель, предложенная в [130], не позволяет объяснить того экспериментального факта что рассеяние луча лазера на образовавшихся частицах влаги появляется при введении в поток ОДА до скачка конденсации. Действительно, как было показано выше, присутствие в расширяющемся потоке присадок ОДА в силу экранного эффекта приводит к затягиванию процесса спонтанной конденсации, перемещению зоны максимальной скорости ядрообразования в область больших переохлаждений потока. Вторая модель [126] объясняет появление диспергированной фазы до зоны спонтанной конденсации и причины смещения конденсационного скачка против потока. [c.300]

Для уменьшения эрозии рабочих лопаток паровых конденсационных турбин полезно увеличивать осевой зазор между сопловым аппаратом и рабочим колесом. При этом будет увеличиваться количество влаги, отбрасываемой на корпус в осевом зазоре, и уменьшаться количество капель, ударяющих по рабочим лопаткам (см. выше 3 и 4). При значениях угла выхода а менее 20—22° длина зоны полной сепарации того же порядка, что и высота лопатки Л. 125]. Ясно, что для стационарных турбин с длинными лопатками выполнить осевые зазоры таких размеров не представляется возможным. Однако в некоторых типах малоразмерных турбин осевые зазоры такого порядка могут оказаться приемлемыми и целесообразными. Прейскорн [Л. 4] считает, что величина этого зазора в турбинах с длинными лопатками должна быть (0,25ч-1) Ь (где Ь — хорда профиля лопатки). [c.82]

В тот же период на Харьковском турбинном заводе (ХТГЗ) была сооружена и эксплуатировалась четырехступенчатая экспериментальная влажнопаровая турбина. Были исследованы ступени низкого давления мощных конденсационных паровых турбин. Важные результаты были получены по характеристикам этих ступеней, по фракционному составу влаги и по эффективности сепарирующих устройств [40, 41, 45]. [c.11]

Сепарация влаги в количестве уменьшает расход пара до величины G . Его работа определяется произведением Если бы расширилось первоначальное количество пара и перепад энтальпий был ho, то влага могла бы совершать дополнительную работу AGeK, где hg — перепад энтальпий при изоэнтропийном расширении жидкости от пограничной кривой в точке Е (рис. 7) до давления р< . Эта работа может иметь суш,ественное значение только при очень большом перепаде давлений. В конденсационных паровых турбинах в области низкого давления она обычно пренебрежимо мала по сравнению с работой пара. Поэтому имеет силу приближенное равенство [c.34]

Ниже рассматривается методика расчета адиабатических скачков первого типа, характеризующихся фазовым равновесием. Расчет основывается на следующих допущениях к паровой фазе применимо уравнение Клайперона pv = RT скорость движения капель вторичной влаги (за конденсационным скачком) равна скорости движения пара (скольжение отсутствует) удельным объемом жидкой фазы по сравнению с удельным объемом сухого насыщенного пара можно пренебречь. С учетом этих допущений основные уравнения газовой динамики для прямого скачка уплотнения при использовании размерных значений скорости приводятся к следующему виду [c.175]

С помощью диаграмм (гл, 6) определяются параметры потока за конденсационным скачком (точка А на рис, 8-22), Если fnKfi < 1,7, то бесскачковое расширение до выходного сечения можно рассчитывать а) по формулам термодинамически равновесного процесса или б) в предположеипи полного переохлаждения паровой фазы и при отсутствии скольжения (так как рассматривается только случай мелкодисперсной влаги), [c.236]

Для последних ступеней конденсационных турбин большой ве-ерности характерны большие числа М, низкие значения чисел Рейнольдса и наличие начальной влажности. В таких ступенях влияние влажности будет различным в разных сечениях по высоте лопаток. Из треугольников скоростей (рис. 12-12) в периферийном и корневом сечениях лопатки следует, что абсолютная скорость пара Сщ н капелек влаги в зазоре у периферии будет значительно меньше, чем в корневом сечении. Учитывая также, что окружная скорость растет к вершине, абсолютное значение и углы относительной скорости twiB и Pi резко увеличиваются к вершине. В результате тормозящее действие капель влаги и потери от влажности возрастают к верхним сечениям. На выходе из ступени в абсолютном движении капли влаги имеют значительно большую закрутку, что также приводит к дополнительным потерям энергии. [c.335]

Состав ХП-2 может быть рекомендован для защиты электрооборудования, систем пожаротушения, агрегатов и узлов авиационной техники, работающих в агрессивных условиях, а также в качестве дополнительной защиты подпольной части рззеляжа в местах сгюпле-ния конденсационной влаги, ниш под контейнеры аккумуляторов, фоме того состав может применяться для защиты поверхностей деталей при химическсш никелировании, хромировании и бронзировании. При этом никель, хром и бронза не осаждаются на металле под покрытием, а само покрытие не растворяется в электролите и легко снимается с деталей по окончании обработки. [c.162]

Время испытания — 7 суток I — в пленке дистиллированной воды 2 — в невозобновляемой пленке конденсационной влаги 3— конденсация через каждые 2 часа (по 10 мин.) 4 — периодическая конденсация и высунивание (медленное высушивание в течение 50 мен. с последующей конденсацией в течение 10 мин.) 5 — конденсация через каждые 2 часа по 10 мин. в присутствии 0,1% SO2 в— конденсация в присутствии тумана Na l (0,5 N ра твор). [c.358]

Образование расслоений стенок аппаратов размером до нескольких сот квадратных сантиметров в результате наводорожи-вания происходит за период от нескольких недель до 6 лет, причем процесс наводороживания интенсифицируется, если климатические условия способствуют увеличению конденсации влаги. Водородное расслоение аппаратуры локализуется в местах концентрации растягивающих напряжений и повышенной агрессивности среды. Отмечается преимущественное образование пузырей в несплошностях металла (вытянутые вдоль проката строчечные включения, газовые раковины, микро- и макропустоты) и других дефектов, возникающих в процессе прокатки стали [11]. Пузыри в результате водородного расслоения металла образуются не только на внутренней, но иногда и на наружной поверхности аппаратов, изготовленных из Ст 3, причем в подавляющем большинстве случаев они наблюдаются в нижней части аппаратов, где скапливается основная часть конденсационной воды [18]. [c.14]

Коррозия металлических конструкций в природных условиях— в море, земле, грунтовых водах, под конденсационным слоем влаги (атмосферные условия), а также в по-давляюш,ем большинстве активных растворов химической промышленности обычно носит электрохимический характер [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...