Вода охладитель

Сравнение уравнений, определяющих температуры питательной воды и / 2- свидетельствует о целесообразности применения Б качестве подогревателя питательной воды охладителя конденсата греющего пара, так как при этом повышается экономичность установки. [c.426]

В данной установке используется тепло охлаждающей воды охладителей для целей теплофикации. Вода нагревается до 75—90° С. В установках, находящихся в изготовлении, вода будет нагреваться при повышенном давлении до 115— 120° Сив особо холодные дни до 140° С. На рис. 3-45 показана теплофикационная схема ГТУ вместе с потребителем. Так как горячая вода имеется и летом, когда она не нужна для целей обогрева, то система теплофикации выполнена в виде двух контуров. [c.94]

Для повышения перепада температур между охлаждаемой жидкостью и водой охладитель часто размещают в небольшом встроенном в основной бак герметичном бачке. Жидкость из сливной магистрали поступает в этот бачок и, пройдя через него, — в основной бак. Поскольку температура жидкости в сливной магистрали выше температуры в основном баке, интенсивность съема тепла в этом случае повышается. [c.93]

Если для ПВД, обогреваемых перегретым паром, заданными являются t j) — минимальные температурные напоры в зоне конденсации, то невозможно сразу определить температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателей, но можно найти температуру и энтальпию на выходе из зоны конденсации. В этом случае уравнения теплового баланса составляют совместно для зон конденсации и охлаждения дренажа какого-либо подогревателя и пароохладителя другого подогревателя, ему предшествующего (имеется в виду последовательное включение по ходу питательной воды охладителя дренажа, зоны конденсации и пароохладителя каждого ПВД см. рис 3.64). Совместным решением таких уравнений (их число равно числу ПВД) находят расходы греющего пара на ПВД и затем из уравнений теплового баланса для пароохладителей — энтальпии и температуры воды на выходе из каждого ПВД. Естественно, должны быть известны минимальные температурные напоры в охладителях дренажа 5/др и значения остаточного перегрева пара 0/ по> [c.359]

Система Ц — принудительная циркуляция воды и масла с ненаправленным потоком масла. При этой системе нагретое масло из трансформатора прогоняется насосом через ряд труб, заключенных в рубашку, сквозь которую течет вода (рис. 8.22). Давление масла в трубах должно быть несколько выше давления воды. Охладители выполняются со встречными потоками воды и масла при этом происходит более однородное радиальное распределение температуры, что способствует долговечности труб. Применение ребристых труб позволяет уменьшить их количество. Водяные охладители делаются на разные рассеиваемые мощности — до I ООО кВт и более. Система Ц может быть использована только при наличии большого количества охлаждающей воды, например на гидростанциях. [c.618]

Вода Охладитель Замедлитель Экран Малая 0 100 1 [c.78]

Снабжение водой охладителей масла и газа и вспомогательных механизмов осуществляется из перемычки между двумя водоводами. Эта же перемычка позволяет подавать воду к обеим половина.м конденсатора при отключении одного из водоводов. [c.195]

Источником появления меди являются латунные трубки конденсаторов турбин, подогревателей низкого давления п. н. д.-4 и п. н. д.-5 со стороны воды, охладителей вторичного пара испарителей и подогревателей низкого давления со стороны греющего пара. Приращение содержания соединений меди в конденсате турбин блоков при pH— 9,2 составляет в среднем от 8 до 15 мкг/кг Си. Наличие камеры воздухоохладителя создает особенно неблагоприятные условия для работы трубок конденсаторов, изготовленных из латуни Л-68. Ввиду незначительной конденсации пара на трубах камеры воздухоохладителя они очень слабо омываются конденсатом, что благоприятствует созданию высоких концентраций аммиака в присутствии кислорода. Все это интенсифицирует растворение металла конденсаторных труб и приводит к высокому содержанию меди в конденсате турбины. [c.30]

Водоохладитель включают в работу пусковым устройством. Пусковой блок водоохладителя установлен в шкафу коридора котлового конца вагона. По истечении 10... 15 мин агрегат автоматически отключается. После этого для заполнения водой охладителя открывают кран 84 подачи кипяченой воды из наполнительного бака 81 (см. рис. 3.2), кран раздачи воды 104 и кран выпуска воздуха 102. По мере наполнения охладителя водой агрегат автоматически включается в работу. При появлении воды в кранах раздачи и выпуска воздуха последние закрывают. После этого сливают четыре—шесть стаканов воды, и водоохладитель готов к эксплуатации. [c.79]

На рис. 236 показана глубина закалки (незаштрихованная часть сечения) закаленных в воде п масле образцов различного диаметра одной и той же стали. Распределение закаленной и незакаленной зон показывает, что для каждого охладителя есть максимальное сеченпе, прокаливающееся насквозь (Z)k), причем так как масло охлаждает медленнее, [c.295]

Закалка в одном охладителе (рис. 245, кривая 1)—наиболее простой способ. Нагретую до определенных температур деталь погружают в закалочную жидкость, где она остается до полного охлаждения. Этот способ применяют при закалке несложных деталей из углеродистых и легированных сталей. При этом для углеродистых сталей диаметром более 2—5 мм закалочной средой служит вода, а для меньших размеров и для многих легированных сталей закалочной средой является масло. Этот способ применяют и при механизирован- [c.302]

Закалка в одном охладителе (рис. 9.5, кривая /) — это погружение деталей в охладитель до их полного охлаждения. В качестве охладителя применяют воду (для углеродистых сталей) и минеральные масла (для легированных сталей). Закалка в одном охладителе является наиболее простым и распространенным способом, однако может приводить к возникновению значительных внутренних напряжений. Для уменьшения внутренних напряжений применяют закалку с подстуживанием детали перед погружением в охладитель некоторое время выдерживаются на воздухе. При этом температура деталей не должна быть ниже линии 08К- [c.119]

Рис. 6.3. Экспериментальные данные (точки) для температуры Tj горячей поверхности в зависимости от удельного расхода охладителя (воды) при пористом испарительном охлаждении конвективно обогреваемой стенки (t = 3200 К, Р = 1 10 Па, = = 2,43) и сравнение экспериментального скачка температуры с расчетным 1 - расчет по формуле (6.58) 2 -расчет по формуле (6.56)

На рис. 6.6, а представлено семейство кривых 1-3 к -1) в зависимости от величины для различных значений параметра 7,. Расчет jV, N" произведен с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при р = 1 бар. Кроме того, принято X = 10 Вт/(м К) 5 = 10 мм i>o = 2 °С. Параметр Bi в этих условиях изменяется за счет изменения расхода охладителя G. Полному испарению этого расхода охладителя и перегреву его внутри пористой стенки до 350 °С соответствует значение внешнего теплового потока <7, указанное на дополнительной оси абсцисс. [c.138]

На рис. 6.8 представлены зависимости В от (1 -к). При расчете принято охладитель - вода, давление окружающе среды pi =1,013 бар. [c.141]

Подогреватель питательной воды, охладитель рассола и возду-хоотсасывающее устройство рассчитываются для определенных в этом расчете данных согласно указаниям, приведенным в соответствующих разделах. [c.403]

Научно-техническое обоснование новых конструкций водо-охладителей брызгального типа с высокой охлаждающей способностью, удовлетворяющих требованиям охраны окружающей среды, экономии топливных, водных и земельных ресурсов, составляет основное содержание этой книги. Автор приносит глубокую благодарность заслуженному деятелю науки и техники РСФСР М. Ф. Складневу за ценные советы и добрые пожелания, высказанные при подготовке данной работы, и выражает сердечную признательность сотрудникам лаборатории технического водоснабжения ТЭС и АЭС ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева А. А. Меркулову и Э. В. Буланиной, сотруднику производственно-технического предприятия Укрэнергочермет [c.5]

Основные потребители технической воды — конденсаторы паровых турбин — являются частью низкопотенциального комплекса электростанции, включающего также ЦНД турбин, систему технического водоснабжения с водо-охладителем, где осуществляется передача теплоты конденсации пара окружающей сре- де (рис. 15.1). — [c.231]

Расчетная температура охлаждающей во-оказывает значительное влияние на давление пара в конденсаторах турбин. Она зависит от метеорологических факторов в районе расположения электростанции, а также от системы водоснабжения и типа водо-охладителя. Для заданного района эксплуатации ТЭС и АЭС применение оборотной системы технического водоснабжения приводит к повышению среднегодовой температуры технической воды. По сравнению с прямоточной системой повышение среднегодовой температуры в. составляет при использовании водоемов-охладителей 2—4 °С, а при установке градирен—10—12°С (табл. 15.1). [c.234]

I — двигатель внутреннего сгорания (ДВС) 2 — генератор 3 — охладитель смазочного масла 4 — водо-охладитель 5 — котел-утилизатор теплоты выхлопных газов б — воздухоохладитель 7 — насосы 8 — компрессор 9 — турбина 10 — котельная И — дымовая труба [c.425]

В этом случае коэффициент р азмножения, о котором говорилось в гл. 4, настолько больше единицы, что поглощение нейтронов водой охладителя не нарушает нормальной работы ядерного реактора. В реакторах с обогащенным горючим используются жидкости, поглощающие слабее, чем обычная вода, например тяжелая вода, расплавленные висмут или натрий. Если охлаждение реактора идет с замкнутым циклом, то загрязнение внешней среды поддается контролю и практически отсутствует. Иначе обстоит дело, когда охлаждение осуществляется с помощью воздуха, засасываемого из атмосферы и выбрасываемого обратно. Это наиболее дешевый способ, но наиболее опасный с точки зрения загрязнения. [c.266]

Сетевые насосы водоподогревательных установок выбираются по расходу сетевой воды на напор, обеспечивающий покрытие гидравлических сопротивлений сети, подогревателей сетевой воды, охладителей конденсата, а также водогрейных котлов, если они установлены. Сетевые насосы устанавливается на обратной линии сетевой воды и работают при температуре воды не более 70 °С. [c.312]

Тяжелая вода Охладитель Замедлитель Чрезвы- чайно малая 3,8 101,4 SA [c.78]

Потоки рабочих тел (см. рис. 10.5) движутся в следующих направлениях. Насос сырой воды подает воду в охладитель продувочной воды, где она нагревается за счет теплоты продувочной воды. Затем сырая вода подогревается до 20—30 °С в пароводяном подогревателе и направляется в химводоочистку. Химически очищенная вода разветвляется на два направления первое — подогреватель, охладитель выпара, деаэратор питательной воды, второе — охладитель подпиточной воды, подогреватель подпиточной воды, охладитель кыпаря, деаэратор подпиточной воды. Из деаэратора питательной воды питательным насосом вода поступает в паровые котлы и на впрыск в РОУ. Сетевой насос подает обратную воду в водогрейные котлы и затем нагретую — в подающую линию теплосети. Возможен и другой вариант обратная вода сначала подогревается в пароводяных сетевых подогревателях и после них поступает в водогрейные котлы, т. е. водогрейные котлы в этом случае работают как пиковые. [c.194]

Основные требования к деаэраторам сводятся к следующему при наличии барботажных устройств в деаэраторных баках целесообразна подача пара с минимальным содержанием СОг (от расширителей непрерывной продувки) при расходе не менее 15—20 кг/тдеаэри-, руемой воды. Охладители выпара рассчитываются на конденсацию всего количества выпара [c.225]

Установка подготовки исходной воды— насосы и подогреватели сырой воды установки химической очистки воды — фильтры, оборудование для декарбонизации, устройства промывки, гидроперегрузки, хранения и подготовки реагентов Деаэрационно-питательная установка— деаэраторы, насосы пита-гельной воды, охладители и подогреватели питательной воды Деаэрационно-подпиточная установка— то же, подпиточной воды Установка сбора и перекачки конденсата — конденсатные баки, перекачивающие насосы, охладители конденсата [c.61]

Если примем температуру воды, поступающей в водо-охладитель, равной 5—15°, и воды, уходящей из водо-охладителя, равной 45—55°, то средний перепад температуры будет равен 40°. Тогда максимальный расход воды в т1час будет равен [c.380]

Конденсационный турбоагрегат имеет восемь отборов для регенеративного подогрева питательной воды до 337,4 С. Четьире подогревателя высокого давления питаются паром из отборов турбины, который предварительно проходит параллельно включен ые по воде охладители перегрева. Питательная вода на последнем участке- подогрева подается TIO четыре.м ниткам, каждая из которых в аварийном случае. может быть отключена. Сливной насос, откачивающий дренаж из последнего подогревателя высокого давления, работает параллельно с питательным насосом при подпоре 110 ати этот насос имеет привод мощностью 1 200 кет. Все сливные насосы высокого давления имеют регулирование числа оборотов. [c.93]

Турбоагрегат —трехкорпусный с трехпоточной частью низкого давления и девятью отборами пара для регенеративного подогрева питательной воды. После питательных насосов установлены пять подогревателей высокого давления, из которых последний имеет два параллельно включенных по воде корпуса со встроенными охладителям (Т перегрева. Последней ступенью подогрева питательной воды являются два включачные параллельно по воде охладителя перегрева, через которые, до того как поступить в соответствующие подогреватели, проходит пар третьего и четвертого отборов. Добавочная вода приготовляется в установке глубокого обессоливания, деаэрируется в специальном деаэраторе и затем подается в основной деаэратор. [c.546]

Рис. 2. Скоростной водо- охладитель типа ЦНИИ а — схема б — общий вид / — компрессор 2 — приемная воронка 3 — водораспределитель 4 — распылительная камера 5 — вентилятор е — воздухоотводящая труба 7 — бак-каплеуловитель 8 — поплавковый клапан 9 — насос

Кран выпуска воздуха из водо-охладителя [c.47]

В чистом отсеке бака установлен маслоохладитель, выполненный в виде двухпоточного по воде теплообменника. Наружные поверхности трубок, омываемые маслом, имеют оребрение. Для того чтобы при нарушении плотности трубной системы исключить попадание огнестойкого масла в циркуляционный контур электростанции, давление масла в маслоохладителе выбрано меньшим, чем давление воды. Охладитель может бьггь заменен на резервный при работе турбины. К концу операции замены охладителя температура масла не должна превышать 70 °С. Рабочая температура масла за насосами составляет (50 5) °С. [c.270]

Давление за турбиной, равное давлению пара в конденсаторе, определяется температурой охлаждающей воды. 1 . сли среднегодовая температура охлаж,1,аю-щей воды на входе в конденсатор составляет приблизительно 10—15°С, то из конденсатора она выходит нагретой до 20—25 °С. Пар может конденсироваться только в том случае, если обеспечен отвод выделяющейся теплоты, а для этого нужно, чтобы температура lapa в конденсаторе была больше температуры охлаждающей воды хотя бы на 5— 10 °С. Поэтому температура насыщенного пара в конденсаторе составляет обычно 25—35 °С, а абсолютное давление этого пара рг соответственно 3—5 <Па. Повышение КПД цикла за счет дальнейшего снижения р2 практически невозможно из-за отсутствия естественные охладителей с более низкой температурой. [c.65]

В случае исиользования ири закалке воды и водных растворов солей или щелочей во избежание появления на поверхности изделия зон с пониженной скоростью отвода тепла обычно создают либо циркуляцию этих охладителей, либо перемещают изделия относительно охладителя. Это разрушает паровую рубашку и ускоряет теплоотвод. При высокой степени циркуляции воды относительная интенсивность охлаждения (Я) в воде достигает 4, соленой воде 5, а в масле 0,8—1,0. Увеличение охлаждающей способности достигается при использовании струйного или душевого охлаждения, широко применяемого, нанрнмер в случае поверхностной закалкн. [c.205]

Прерыииспшя закалка (в двцх средах). Изделие, закаливаемое по этому способу, сначала быстро охлаждают в воде до температуры несколько вьине точки М , а затем быстро переносят в менее интен-сивиь[й охладитель (например, в масло или па воздух), в к(Л ором оно охлаждается до 20 "С. В результате охлаждения во второй закалочной среде уменьшаются внутренние напряжения, которые возникли 6i>i при быстром охлаждении в одной среде (воде), в том числе и в области температур мартенситного превращения. [c.213]

Прерывистая закалка (в двух средах) (рис. 9.5, кривая 2) осуществляется последовательным охлаждением деталей вначале в воде до 300—350° С, а затем в масле или на воздухе более замедленным охлаждением в интервале мартенситного превращения. В этом случае уменьшаются внутренние напряжения, возникающие при переходе ауетенита в мартенсит. Недостатком прерывистой закалки является сложность регулирования времени выдержки в первом охладителе. [c.119]

Пример 21-1. Аммиачиая холодильная установка работает при температуре испарения /о = — 30° С. Пар из охладителя выходит со степенью сухости х = 0,95. Температура жидкого аммиака по выходе из конденсатора Л = 20° С. Охлаждающая вода при входе в конденсатор имеет температуру = 10° С, а при выходе г ь = = 18° С. В редукционном вентиле жидкий аммиак дросселируется до р = 1,2 бар, после чего направляется в испаритель, из которого выходит со степенью сухости х=0,95 и снова поступает в компрессор. Испарение аммиака производится за счет теплоты рассола, циркулирующего в холодильных камерах. Температура рассола при входе в испаритель г р = — 20° С, а при выходе tp = — 25° С. Холодопроизводительность установки Q = 83,4 кдж1сск. Теплоемкость воды б Е = 4,2 кдз1с1кг-град, теплоемкость рассола Ср = 5,0 кдж/кг-град. [c.343]

Охлажденный поток разделяется на две части. Наиболее охлажденные элементы газа направляются на охлаждение элемента 4, а менее охлажденные прокачиваются эжектором через систему охлаждения внешней поверхности камеры энергоразделения. Откачиваемый газ, поступая в ловушку через входной патрубок, контактирует с охлажденной поверхностью элемента 4 и на последнем выпадает конденсат воды и паров рабочей жидкости вакуумного насоса. Таким образом, использование надежного в работе вихревого неадиабатного двухдиффузорного вакуумного охладителя для охлаждения конденсирующего элемента ловушки позволяет повысить надежность ее работы. [c.306]

Этот метод интенсификации позволяет с помощью однофазного теплоносителя охлаждать сплошную стенку, подверженную воздействию больших тепловых потоков, например при конвективном охлаждении стенок ракетных двигателей (рис. 1.8) и лопаток их газовых турбин, элементов электронной аппаратуры и других теплонапряженных устройств. В частности, за счет охлаждения прокачкой воды через проницаемую подложку может быть обеспечена надежная рабрта лазерного отражателя. Такой способ охлаждения в настоящее время - единственный при малых размерах или сложной форме нагреваемых конструкций, в которых невозможно выполнить каналы для охладителя. Например, лопатки малых газовых турбин ракетньи двигателей с максимальной толщиной профиля порядка 3 мм, хордой около 2 см и длиной от 1 до 2 см обычно не охлаждаются, что ограничивает температуру газового потока и эффективность таких турбин. Изготовление лопаток из волокнистого металла 1 (рис. 1.9), покрытого снаружи тонким герметичным слоем керамики 2 и охлаждаемого продольным потоком газа, вытекающего через вершину, позволяет снять эти ограничения. [c.12]

Основным способом оптимизации является изменение толщины пористой стенки и ее проницаемости - вбпизи лобовой точки толщина минимальна, а проницаемость - максимальна. Выбор оптимальных распределений толщины и проницаемости стенки обычно осуществляется методом последовательных приближений на основе решения всей замкнутой системы уравнений тепломассопереноса. На рис. 3.24 показан пример двухмерного распределения давления, массового расхода охладителя и температуры матрицы в такой стенке [ 29, 30]. Охладитель (вода) полностью испаряется на внешней поверхности, а ее температура равна температуре насыщения охладителя и изменяется в соответствии с заданным законом распределения внешнего давления. Наружная поверхность имеет форму полусферы, сопряженной с конусом, внутренняя — полусферы, сопряженной с цилиндром. Проницаемость матрицы уменьшается в направлении от лобовой точки по экспоненте. Для таких условий расход охладителя вблизи лобовой точки остается почти постоянным, ниже изобары 035 он монотонно падает. Увеличением толщины стенки с одновременным уменьшением ее проницаемости удается скомпенсировать резкое падение давления вдоль внешней поверхности. Оптимальное сочетание толщины и проницаемости стенки достигается только для фиксированных внешних условий. [c.76]

Сравнение аналитических и экспериментальных результатов показьь вает их достаточно удовлетворительное совпадение для различных образцов и охладителей. Следует отметить, что экспериментально установленное повышение интенсивности теплообмена в каналах с заполнителем по сравнению с полыми канапами при исследованных условиях достигало для воды 25...40, а для азота 200...400 раз. [c.108]

Принимаем следующие параметры яроцесса / =0,1 м = 10 Вт/м в качестве охладителя используем воду с начальной температурой to = = 20 °С предельная температура стенки на выходе обогреваемого канала Т" = 120 °С проницаемой матрицей является волокнистая медь пористостью П = 0,6 и теплопроводностью П = 100 Вт/ (м К), вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления которой рассчитываются с помощью соотнощения из табл. 2.1 а = 2,57 10 /3 = = 9,1 10 П Затрачиваемая на прокачку охладителя мощность рассчитывается по формуле N = G8AP/p. Искомая величина отношения мощностей для сравниваемых вариантов может быть найдена следующим образом [c.125]

Условия проведения экспериментов по испарительному жидкостному транспирационному охлаждению [17] (в качестве охладителя во всех работах использована вода) [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...