Давление 9 — Измерение в жидкости

По горизонтальной оси отложены значения предельной скорости, определенные из опыта (по величине расхода жидкости и радиусу вихря Гд в точке кризиса), по вертикальной оси — значения предельной скорости, вычисленные с помощью формул (9.31). Скорость гт д определялась по измеренным в опыте значениям перепада давления рд/2 — Ри радиусу Гд вихря [c.670]

После того, как термометр 9 будет показывать, что температура в резервуаре 5 не изменяется во времени, можно приступить к измерениям. Для этого нужно записать давление в первом равновесном состоянии по показаниям манометра и объем углекислоты в условных единицах шкалы. Далее, сжимая углекислоту с помощью пресса 3, следует зафиксировать ряд равновесных состояний вплоть до максимального давления (приблизительно 90 бар). Если опыт проводится при температуре ниже критической, то следует отметить начало и конец процесса конденсации. В этом процессе объем углекислоты изменяется при неизменном давлении, а образование новой фазы — жидкости, хорошо наблюдается визуально. Необходимо учитывать, что при сжатии температура углекислоты несколько повышается, поэтому после каждого изменения давления нужно 154 [c.154]

Почти все из опубликованных работ посвящены исследованию само-диффузии в сжатых газах методом меченого атома [1—9]. И всего в трех работах [10—12] исследовалась обычная молекулярная диффузия при повышенных давлениях. Применявшиеся в этих работах методики были, с нашей точки зрения, или недостаточно точны, или сложны как в аппаратурном оформлении, так и в эксплуатации этой аппаратуры. Поэтому нами была разработана новая методика исследования, в основу которой положен метод капилляра, применяющийся обычно при измерении скорости диффузии в жидкостях. [c.136]

Следовательно, измерения полного давления позволяют рассчитать разность нормальных напряжений Р 1—р22, отличную от ТОЙ комбинации, которую мы вычисляли из распределения давления (9.63). Вывод соотношения (9.66) основан, однако, на том допущении, что течение является сдвиговым вплоть до свободной поверхности жидкости. Поэтому, когда свободная граница не является частью сферы с центром в вершине конуса, использование полного давления для определе- [c.270]

Открывают полностью дросселирующее отверстие поворотом лимба 5 и дроссель 9 выпускного патрубка поворотом заслонки прибора. Затем определяют расход картерных газов (операция А). Для этого вставляют конусный наконечник впускного трубопровода прибора в отверстие маслоналивной горловины и измеряют расход картерных газов с отсосом. Удерживая прибор в вертикальном положении, поворотом лимба 5 устанавливают уровень жидкости в левом 1 и правом 3 каналах на одной линии. Затем, вращая рукой лимб 5 и наблюдая за уровнем жидкости в среднем 2 и правом 3 каналах, перекрывают дросселирующее отверстие до установления перепада давления, равного 15 мм вод. ст. Поскольку при этом возможно изменение уровня в среднем и левом каналах, поворотом лимба 5 устанавливают уровни в каналах на одной линии. По делениям, нанесенным над жидкостными столбиками прибора, строго следят за тем, чтобы в момент измерения уровень жидкости в среднем столбике был на 15 мм выше уровня жидкости в правом столбике, а уровни жидкости в левом и правом столбиках были одинаковыми. По шкале лимба 5 определяют расход картерных газов. [c.137]

Описание установки и методики проведения эксперимента по определению расхода. Для изучения течения жидкости в стыке была спроектирована и изготовлена экспериментальная установка, конструкция которой повторяет гидроопору стола станка модели 2455. Общий вид и схема установки приведены на рис. 9. Установка состоит из гидроопоры, образованной двумя чугунными плитами 1 4 с канавкой 2, в которую из гидро бака 8 посредством лопастного насоса 9 через фильтр 10, напорный золотник И и кран управления 12 подается масло. Величина сближения поверхностей гидроопоры устанавливается с помощью четырех домкратов 5 и трех нажимных винтов 6. Последние служат для устранения прогиба верхней плиты 4 под действием давления масла. Для измерения величины сближения поверхностей гидроопоры уста-28—4743 433 [c.433]

В этой связи в Акустическом институте АН СССР экспериментально исследовался процесс роста воздушных пузырьков в жидкости. Для этого использовалась замедленная микрокиносъемка [24- 33]. На рис. 5 представлена схема установки, с помощью которой проводился опыт. Создаваемые излучателем 1 ультразвуковые колебания частотой 26,5 кгц вводились в ванну 2 со стороны свободной поверхности жидкости. Для создания бегущей волны дно ванны и ее стенки были покрыты слоем резины. Звуковое давление измерялось звукоприемником волноводного типа 3, показания которого фиксировались милливольтметром 4 и осциллографом 5. Пузырек воздуха располагался на конце приемной иглы звукоприемника наблюдение и фотографирование производились при помощи микроскопа 6 и фоторегистрирующей камеры 7. Ванна имела три смотровых окна для освещения 8 и наблюдения за пузырьками 9. Температура поддерживалась постоянной (17° С) благодаря змеевику 10. Концентрация воздуха в воде составляла 0,025 см 1мл (измерения выполнялись методом Винклера и так называемым методом КОН, описанным в дальнейшем). [c.269]

Формула (9.28) справедлива и для газов при числе М<0,2. При больших числах М<1 необходимо вводить поправку на сжимаемость. Бели для измерения перепада давлений применяется дифференциальный манометр, заполненный жидкостью, плотность, которой Qп и в трубках ад этой жидкостью находится та же жидкость, что течет в трубе и имеет плотность р< Оп, то для того, чтобы определить р1—р по измеренному перепаду Л/г, следует записать уравнение равновесия столбов жидкости [c.173]

При измерении динамического давления микроманометром или дифманометром, в которых мерой значений Рд — Рс является разность уровней рабочей жидкости, необходимо учитывать не только плотность последней, но также плотность среды, находящейся над рабочей жидкостью (гл. 9). [c.499]

Испытания насосов. При изготовлении и после ремонта насосы испытываются на стендах. Существует большое количество схем стендов для испытания насосов. Однако все стенды снабжаются средствами нагружения насоса и приборами для измерения давления, расхода жидкости и ее температуры. На рис. 18.3 показана примерная схема такого стенда. Испытываемый насос I нагнетает жидкость в напорную гидролинию, давление в которой ограничивается клапаном 3 и контролируется манометром 4. Нагрузка на насос создается дросселем 2. Жидкость от насоса распределителем 5 может направляться или в мерный бак 6, или в общую емкость 10. Распределитель 9 служит для слива жидкости из мерного бака. Для поддержания свойств рабочей жидкости в заданных пределах применены фильтр 7 и теплообменник 8, [c.356]

Насосный агрегат состоит из насоса 2 и электродвигателя 1. На нагнетательном трубопроводе 12 установлены вентиль 9 и обратный клапан 10. В приемной части всасывающего трубопровода 6 имеются фильтр 4 и всасывающий клапан 5. Насосная установка снабжена измерительными приборами манометром 13 на нагнетательном трубопроводе и вакуумметром 8 для измерения создаваемого разрежения на всасывании. В процессе работы насос всасывает жидкость из приемного резервуара 3 и нагнетает ее в напорный резервуар И. Если резервуар 3 расположен выше насоса или если давление в нем отличается от атмосферного, то перед насосом ставят задвижку 7, которую закрывают при ремонте или остановке насоса. [c.305]

Представленные на рис. 9.2 результаты измерения полного перепада давления Лр на необогреваемом участке трубы, непосредственно следующем за обогреваемым, также свидетельствуют о том, что даже при значительном переохлаждении основной массы жидкости содержание пара в потоке может быть большим. [c.255]

Однако для очень вязких жидкостей капиллярные вискозиметры неудобны, так как требуют либо чрезмерно большой затраты времени на производство измерений, либо применения очень высоких давлений. В ряде случаев для вязких жидкостей удобен метод, основанный на измерении скорости падения твердых шариков п использовании закона Стокса — (формулы (9) и (12). [c.52]

Баллончик и импульсные трубки заполняются водой в момент заполнения стенда. При этом все вентили, исключая вентиль 11, открыты. Через вентиль 7 по трубке 5 выпускается воздух из баллончика. По окончании заполнения проводятся продувка дифманометра и установка нулевого значения перепада открытием уравнительного вентиля 2. После этого все вентили, кроме закрываются. При достижении температуры воды в трубопроводе 130 С открываются вентили 9, И и из баллончика сливается половина объема, что контролируется с помощью мерной колбы 12. Для предотвращения парения дренирование баллончика осуществляется через холодильник 10. Перед началом дренирования закрывается вентиль 4. При измерении перепада давлений открываются вентили 3, 8 . Если баллончик размещается в тупиковом отводе от корпуса насоса, то для поддержания в нем температуры, равной температуре в основной трассе стенда, через отвод необходимо организовать некоторый постоянный приток жидкости. В схеме, показанной на рис. 7.9, это осуществлено с помощью трубки 5. Измеренный таким устройством избыточный подпор на всасывании подсчитывается по формуле [c.221]

Схема экспериментальной установки Л. 4], предназначенной для исследования критического теплового потока при кипении воды и различных спиртов при давлении от 1 до 60 бар, показана на рис. 4-7, Она представляет собой горизонтальный цилиндрический барабан 1, с одного конца которого приваривается днище 2, а с другого фланец 3. Внутри барабана, залитого исследуемой жидкостью (8—9 л), помещается калиброванная нихромовая проволока диаметром 1 мм. или пластинка 5 длиной 150 мм с толщиной 0,1 — , Qmm и шириной 3-—10 мм. Пластина устанавливается на внутренней стороне крышки барабана 4 на ребро или на широкую грань в горизонтальной плоскости. При установке пластины на широкую грань нижняя поверхность покрывается парафином или тефлоном. Кипение жидкости в этом случае происходит только на поверхности, обращенной вверх. При отсутствии указанного покрытия кипение имеет место на обоих поверхностях пластины. Питание пластины производится от низковольтного двигатель-генератора постоянного тока 6 через вводы 7. Для измерения падения напряжения на расстоянии 8—10 мм от оплавленных концов пластины 5 приварены четыре провода. Концы пластины оплавляются латунью во избежание нагревания в контактах и местах перехода. Электрические провода выводятся от пластины наружу через штуцера 9 в крышке барабана. [c.240]

Следовательно, перепад давления на капилляре растет с 10,2 бар до 13,9 бар, что приводит к заметному повышению количества жидкости, поступающей в испаритель. Последняя молекула жидкости приближается к компрессору и перегрев, измеренный на всасывающем патрубке, снижается (в нашем примере он не более 6-4=2°С). [c.258]

Термометры, основанные на измерении давления веш,ества, — это манометрические термометры, которые представляют собой замкнутую герметичную термосистему (рис. 9.1), состоящую из термобаллона 3, манометрической пружины 1 и соединяющего их капилляра 2. Действие термометра основано на температурной зависимости давления газа (например, азота) или жидкости, заполняющих герметичную термосистему, или на температурной зависимости упругости насыщенного пара в парожидкостных (конденсационных) термометрах. Манометрические термометры выпускаются как технические приборы для измерения температуры от —150 до + 600 °С в зависимости от природы термометри-ческого вещества (со специальным заполнением рический Т мо- ДО 1000 °С). Термоприемник, представляющий метр собой термобаллон (например, у газового мано- [c.172]

Экспериментальный метод определения аэродинамических характеристик состоит в измерении параметров потока в контрольном сечении и обработке результатов опытов по формулам (9.4), (9.7), (9.8), (9.9). Контрольное сечение, в котором производятся измерения, обычно выбирается на таком расстоянии от данной решетки, которое соответствует положению фронта соседней решетки в турбомашнне. В таком случае возможно упрощение основных формул и соответственно программы эксперимента. Дело заключается в следующем. Возмущения, вносимые решеткой, могут быть вызваны 1) неоднородностью потенциального потока 2) вязкостью жидкости. Возмущения первого рода связаны с тем, что решетка, помещенная в поток (даже невязкой жидкости), делает его неоднородным, т. е. поле скоростей и давлений завис.чт от координат. Возмущения второго рода связаны с вязкостью жидкости и выражаются главным образом неоднородностью поля скоростей в кромочных следах (неоднородность в пограничном слое сейчас не рассматривается). Эта классификация возмущений несколько условна для областей вблизи выходных кромок, где сбегают пограничные слои. Возмущения в потенциальном потоке быстро гаснут при отдалении от решетки (по экспоненциальному закону, см. в разд. 4.4). Следовательно, поля углов и давлений (а значит, и плотностей) выравниваются довольно быстро. Наиболее неоднородным остается поле скоростей в кромочных следах. Будем считать, что поле углов и давлений в контрольном сечении практически однородно. Тогда можно считать, что действительная плотность равна теоретической, так как давления в обоих потоках по условию одинаковы, а небольшим различием в температурах можно пренебречь. [c.230]

Пьезометром измеряют давление жидкости высотой столба той же жидкости. Он представляет собой открытую сверху трубку, присоединенную нижним концом к месту измерения давления (рис. 9). Жидкость в пьезометре поднимается (если давление в месте измерения больше атмосферного) на высоту Яд, называемую пьезометрической высотой. При этом давление в точке измерения складывается из давления рх на свободную поверхность жидкости, заключенной в сосуд, и давления столба жидкости высотой Н. Оно уравновешивается давлением в пьезометре р + + 9ёНа. Рх + 9ВН = р + р Яц. [c.17]

Однако наблюдения за турбулентностью в море при сильно устойчивой стратификации и измерения в лаборатории показывают, что при очень сильной устойчивости а(С) принимает очень малые значения (см. ниже п. 9.2 и, в частности рис. 9.21). Иначе говоря, при очень большой устойчивости коэффициент обмена для теплоты Кт оказывается значительно меньшим, чем коэффициент обмена для импульса К. Стюарт (1959) привел физические соображения, объясняющие причину этого. Среду с предельно устойчивой стратификацией можно представить себе в виде слоя тяжелой жидкости (скажем, воды), над которым помещается гораздо более легкая среда (например, воздух). При этом турбулентное движение в нижней жидкости будет приводить к возмущениям свободной границы и появлению отдельных брызг , проникающих в верхнюю среду, а затем снова падающих под действием архимедовых сил. Проникновение воды в воздух будет создавать в воздухе пульсации давления, осуществляющие обмен импульсом между двумя средами в то же время турбулентный обмен теплом здесь будет отсутствовать. Поэтому можно думать, что при очень сильной устойчивости коэффициент обмена К будет иметь конечное значение, а Кт будет близко к нулю. Отсюда следует, что при очень больших положительных =z/L профиль температуры T z) будет значительно более крутым, чем профиль скорости u(z) (из того, что Д г- 0 при св, вытекает, что крутизна профиля температуры неограниченно возрастает с ростом z/L). Следовательно, вид функций fi( )—fi(V2) и ф1(С)=С/ (С) [c.395]

Приведено описание экспериментальной установки для измерения вязкости жидкостей в интервале температур 20—200 С и давлений 0,1 — 50 Мн1м методом падающего груза. Исследована вязкость ряда высокотемпературных органических теплоносителей в указанном интервале параметров состояния с погрешностью 3 —4%. Составлены уравнения, представляющие вязкость исследованных жидкостей, в зависимости от температуры и давления. Таблиц 2, иллюстраций 1, библиогр. 9 назв. [c.159]

Для измерения и записи небольших давлений применяется компенсационный колокольный тягонапоромер типа ТНСК (фиг- 69), работа которого аналогична работе весов. Прибор состоит из коромысла 3, к которому прикреплены колокола 2, погруженные в жидкость в баке 1. Под колокола подведены импульсные трубки. К одной из них присоединяется линия измеряемого давления /, а ко второй — компенсационная линия II. Ход коромысла, имеющего на конце контакт 10, ограничен двумя неподвижными контактами 9. Эти контакты управляют работой реверсивного электродвигателя 7, механически связанного с передвижной кареткой 5, которая пружиной 4 соединена с коромыслом 3. [c.217]

Величина течи по гелию может регулироваться давлением в баллоне и изменением концентрации омеси, которую следует выбирать такой, чтобы поток гелия регистрировался течеискателем в его рабочем диапазоне, а общий поток через течь мог быть измерен по образованию пузырьков при погружении течи в жидкость (расчет величины течи см. 8-1). Этот метод позволяет наглядно и просто производить калибровку и не требует применения специальных измерительных систем ( 9-4), но и не отличается высокс й точностью. Измерение диаметра наблюдаемых пузырьков удобно проводить с помощью отсчет-ного микроскопа. [c.238]

С этого времени в большом количестве проводятся эксперимен тальные и теоретические работы по исследованию дисперсии и пог лощения ультразвуковых волн в газах, а затем и в жидкостях, сре ди которых следует отметить работы Кнезера [9] и Бикара [10] К настоящему времени накопилось очень большое количество ра бот по измерению скорости и поглощения ультразвука в газах, в смесях газов, жидкостях, смесях различных жидкостей, растворах, электролитах, проведенных при разных физических условиях (температура, давление, плотность, фазовые переходы и т. д.). Результаты этих измерений важны не только для изучения молекулярных свойств газов и жидкостей, но также широко используются в технике для контроля протекания различных технологических процессов (по изменению скорости и поглощения звука). Методика этих измерений хорошо отработана и изложена во многих учебниках, поэтому мы не будем ее описывать. Отметим только, что на ультразвуковых частотах современные импульсные, фазовые и в особенности импульсно-фазовые методы позволяют получить относительную ошибку Ас/с 10 —10 , а абсолютное значение с измерять с точностью 10" %. Аппаратурная точность может быть выше, однако точность измерения скорости ограничивается трудностью поддерживать неизменными физические свойства среды (температуру, плотность, однородность, отсутствие потоков и т. д.) и неоднородностями акустического поля абсолютное значение а в области ультразвуковых частот можно измерять с ошибкой 2—5%. Трудности в определении коэффициента поглощения звука по результатам измерений также состоят в необходимости детального учета неоднородности излучаемого акустического поля, дифракционных эффектов, неизменности физических свойств среды. Для газов измерения на частотах выше нескольких МГц (при нормальном атмосферном давлении и комнатной температуре) затруднены из-за очень большого поглощения. [c.42]

Исследуемый трубопровод (1) представляет собой тонкостенную дуралюминовую трубу с толщиной стенки 6=2,5 мм и внутренним диаметром 240 мм. Длина трубопровода 8 м. В верхней части трубопровод закрыт заглушкой. Величина объема газовой подушки над жидкостью в трубе достаточно велика для того, чтобы колебания жидкости не вызывали колебания давления газа (отсутствие колебаиий давления, в газовой подушке проверялось безынерционным измерением давления с записью иа осциллограф). Гидроцилиндр 2 имеет тот же диаметр, что и трубопровод, но значительно большую толщину стенки (6=4 мм). Гармонические колебания поршня возбуждаются специальным пульсатором 5, обеспечивающим плавное изменение частоты в диапазоне 0,5—50 Гц. Устройство пульсатора позволяет также производить настройку амплитуд колебаний поршня от О до 15 мм с шагом порядка 0,2 мм. Пульсатор снабжен безынерционным датчиком положения поршня, показания которого записываются на осциллограф. На осциллограф, также выведена запись колебаний в гидроцилиндре. Измерение этого параметра производилось безынерционным датчиком 6, измеряющим абсолютное давление в диапазоне от 0,005 до 2 МПа. Измерение уровня жидкости в трубопроводе, в дальнейшем условно называемого длиной трубы Ь, осуществлялось мерным стеклом 7. Давление воздуха регулировалось при помощи устройства 8 через запорный вентиль 9 и контролировалось по манометру 4. [c.175]

Пондеромоторное действие звуков ого поля на резонаторы еще в 1876 г. наблюдал Дворжак, а теоретическое объяснение этому явлению в 1878 г. дал Рэлей [1]. Позднее Рэлей возвращается снова к этому вопросу [2] и получает формулу для давления звука на полностью отражающую звук твердую стенку. Формула Рэлея была подтверждена количественно опытами В. Альтберга [3] и В. Д. Зернова [4], выполненными в лаборатории П. Н. Лебедева. Начиная с классических работ Рэлея, вопрос о давлении звука не сходит со страниц научных журналов и до настоящего времени [5—7]. Этот интерес обусловлен все расширяющимся использованием интенсивных звуковых полей в ультразвуковой технологии для образования эмульсий, диспергирования твердых тел в жидкостях, процессов коагуляции, дегазации жидкостей и расплавов, очистки и обезжиривания металлических деталей, сверления отверстий и образования углублений в твердых телах и т. д. [8, 9]. Определенная роль в указанных процессах может принадлежать и радиационному давлению. Кроме того, на основе измерения пондеромоторного действия с помощью диска Рэлея или радиометра определяют интенсивность звукового поля. [c.51]

Основная неопределенность при реализации точки кипения неона связана с недостаточной точностью данных об изотопическом составе природного неона. В положении о МПТШ-68 редакции 1968 г. его состав определялся следующим образом 90,9 % °Не, 0,26 % Ые и 8,8 % Ne, что было основано на измерениях, проведенных в 1950 г. [60]. Выполненная позже работа [75] утверждает, что более вероятным является следующий состав естественного неона 90,5 % Ne, 0,26 7о 2 Ые и 9,26 % 2=Ме. МПТШ-68 редакции 1975 г. основывается на этих новых значениях. Присутствие тяжелых фракций в неоне естественного состава, т. е. Ne и N0, приводит к слабой зависимости давления от соотношения жидкой и паровой фаз и от направления процесса испарения или конденсации жидкого образца. Температура исчезновения паровой фазы названа точкой кипения, а температура исчезновения жидкой фазы — точкой росы. При увеличении количества неона в камере различие между точкой кипения (жидкость естественного состава) и точкой росы (пар естественного состава) составляет 0,4 мК. Существует, однако. [c.160]

Применение четыреххлористого углерода в качестве рабочей жидкости в дифференциальных манометрах для измерения перепада давления и слабо поглощающей рентгеновские лучи оргстек-ляпной вставки обеспечивали достаточно высокую точность измерений и 9. Абсолютные погрешности измерений этих [c.178]

Индикаторы [G 01 <<)ля измерения (линейных размеров В 3/22-3/28 работы или мощности ДВС, паровых и других двигателей L 23/00-23/32) испытание и калибровка для измерения давления текучей среды L П100-21/02 , пружинные L 23/02 уровня жидкости F 23/00-23/76 в устройствах для измерения давления текучей среды (L 19/08-19/12, 23/00-23/32 испытание L 27/02)) использование для установки изделий при подаче их к станкам В 65 Н 9/18, 9/20 для контроля температуры и вязкости расплава, их установка В 22 D 2/00 натяжения нитевидных материалов В 65 Н 59/00, 59/02 (работы клапанов, кранов и задвижек К 37/00) смазочных систем N 29/00-29/04) F 16 смазочных систем двигателей F 01 М 1/18-1/28, 11/10-11/12 утечки топлива в ракетных двигательных установках [c.86]

Теплоизоляция (лабораторных сосудов В OIL 11/02 роторных компрессоров F 04 С 29/04 самолетов и т. п. В 64 С 1/40 сосудов F 17 С (высокого давления (баллонов) 1/12 низкого давления 3/02-3/10) В 65 D (тара с теплоизоляцией в упаковках) 81/38 труб F 16 L 59/(00-16) центрифуг В 04 В 15/02) Теплолокаторы G 01 S 17/00 Теплоносители, использование в инструментах и машинах для обработки льда F 25 С 5/10 Теплообменники [устройства для регулирования теплопередачи F 13/(00-18), 27/(00-02) паровые на судах В 63 Н 21/10 из пластических материалов В 29 L 31 18 F 27 (подовых печей В 3/26 регенеративные D 17/(00-04) шахтных печей В 1/22) систем охлаждения, размещение на двигателях F 01 Р 3/18] Теплопроводность (использование для сушки материалов F 26 В 3/18-3/26 исследование или анализ материала путем G 01 N (измерения их теплопроводности 25/(20-48) определения коэффициента теплопроводности 25/18)) Термитная сварка В 23 К 23/00 Термодис узия, использование для разделения В 01 D (жидкостей 17/09 изотопов 59/16) Термолюминесцентные источники света F 21 К 2/04 Термометры контактные G 05 D 23/00 Термообработка <С 21 D (железа, чугуна и стали листового металла 9/46-9/48 литейного чугуна 5/00-5/16 общие способы и устройства 1/00-1/84) покрытий С 23 С 2/28 цветных металлов с целью изменения их физической структуры С 22 F 1/00-1/18) Термопары (Н 01 L 35/(28-32) использование <(в радиационной пирометрии J 5/12-5/18 в термометрах К 7/02-7/14) G 01 для регулирования температуры G 05 D 23/22)] Термопластичные материалы [В 29 С (способы и устройства для экст- [c.188]

В большинстве случаев для измерения давления, перепадов давлений и уровня жидкости в качестве датчика применяется прибор, работающий по принципу пе ремещения, и подсоединяемый к месту измерения имиульсньгмк трубками (рис. 9.1). Давление среды воздействует в датчике а пе ремещающуюся поверхность, которая выполняется в виде поршня, гармониковой ли плоской мембраны, U-образ-ной или кольцевой трубчатой системы, пружинной трубки и др. Каждому значению действующего давления соответствует в статике без учета сил трения вполне определенное, положение рабочей поверхности и при изменении давления датчик дышит более или менее сильно. При этом перемещении передвигается содержимое импульсных трубок, что обусловливает соответствующие потери давления вследствие трения и ускорения, которые определяются как [c.210]

По методу ASTM испытание рекомендуется проводить в пределах температур 98,9—148,9° С испытание можно проводить и при более высоких температурах, но его длительность при этом следует уменьшать. Прибор ASTM со специальными греющими банями использовался при температурах до 315—371 С. Обычно испытание проводится при атмосферном давлении, но можно вносить некоторые изменения для проведения измерений при пониженных давлениях. Температуры, при которых проводятся испытания, должны быть достаточно низкими, чтобы скорость окисления была невелика. В противном случае окисление жидкости может привести к искажению показателя летучести. Это явление было описано в разделе, посвященном стабильности к окислению. [c.120]

Блок-схема устройства с использованием электрогидравлического эффекта (рис. 34) oi держит исполнительный орган / для направлен -ного выброса порций жидкой корректирующей массы на легкое место поверхности ротора 2 заданные моменты времени управляемый генер ратор 3 для производства электрических им> пульсов высокого напряжения и подачи их по сигналу от блока управления 4 в исполнитель ный орган датчик 10 для измерения параметр ров вибрации опор балансируемого ротора в, подачи сигналов в блок управления. Исполни -тельный орган представляет собой камеру с соплом 5 и электродами 6, подключенными к разрядному контуру генератора 3. В камере установлена подвижная перегородка 7 в виде мембраны или поршня, разделяющая ее на две изолированные полости 8 н 9, заполненные соответственно жидкостью, в которой осуществляется электрогидравлический удар, и жидким балансирующим веществом. При электрическом разряде в полости 8 перегородка 7 воспринимает возникающее повышение давления, передает его на вещество, находящееся в полости 9, выбрасывая вещество через сопло на ротор. Камера может иметь систему обогрева для поддержания балансирующего вещества во время работы в жидком состоянии. Для повышения точности балансировки путем уменьшения порций корректирующей массы и увеличения начальной скорости выброса поршень может быть выполнен двухступенчатым и установлен меньшей ступенью в полость 9. Для регулирования производительности и точности балансировки сопло выполнено сменным. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...