Коэффициенты давления. Критическое число

КОЭФФИЦИЕНТЫ ДАВЛЕНИЯ. КРИТИЧЕСКОЕ ЧИСЛО М [c.77]

На основании анализа распределения давления по профилю, величин полного давления и угла потока при выходе из решеток, а также оптических картин течения сделаны выводы о влиянии указанных многочисленных геометрических параметров решетки и профиля на аэродинамические данные решетки — оптимальный угол атаки, угол отклонения потока, коэффициент потерь полного давления, критическое число М, и получены соответствующие обобщенные данные. [c.36]

Re p). Следует также иметь в виду, что при наличии периодического возмущения скорости жидкости значение критического числа Рейнольдса может быть меньше, чем для стационарного режима течения. Кроме этого, при высоких частотах и достаточно сложном сигнале возмущения скорости может генерироваться искусственная турбулентность под действием интенсивных акустических волн. Эти эффекты могут существенно повлиять на средний по времени коэффициент теплоотдачи. Как правило, интенсивные колебания скорости или давления жидкости приводят к увеличению среднего по времени коэффициента теплоотдачи. Рассмотрим результаты экспериментальных исследований. [c.133]

На рис. 8-1 представлены зависимости коэффициента истечения ст числа Рейнольдса и отношения давлений еа- Кривые на рис. 8-1 показывают, что область практической автомодельности по числу Рейнольдса обнаруживается при Rea>4-10 . С уменьшением Re<4-10 коэффициент истечения интенсивно уменьшается. Важными следует считать результаты определения коэффициента В в сверхкритической области. Как видно, по мере уменьшения а< < кр (вкр = 0,546 — критическое отношение давлений для перегретого пара) продолжается рост коэффициента В, что противоречит элементарной теории истечения. Увеличение коэффициента истечения с уменьшением еа объясняется изменением структуры пограничного слоя в выходном сечении сопла. Известно, что при сверх-критических перепадах давлений действительное минимальное сечение потока не совпадает с выходным сечением сопла [Л. 45, 50]. [c.209]

Из определения понятия критического числа Мкр можно заключить, что в дозвуковых потоках следует отдать предпочтение таким профилям, которые при том же значении потребной величины подъемной силы (коэффициента с у) имеют по возможности большее значение Мкр, а следовательно, меньшее Ср . Иными словами, надо стремиться к тому, чтобы одна и та же площадь, заключенная между кривыми распределения давления по верхней и нижней поверхностям крыла, достигалась при пологих кривых распределения давления, а не за счет резких пиков разрежения. Такого рода профили с повышенными значениями Мкр были созданы у нас в Союзе и за рубежом и получили широкое распространение в авиации и турбостроении. [c.261]

Чем больше полетное число М, тем сильнее проявляется сжимаемость воздуха, а значит, сильнее изменяются и коэффициенты давления. Это изменение имеет чисто количественный характер до тех пор, пока скорости полета остаются докритическими. Превышение критического числа М приводит к качественному изменению картины давлений. [c.43]

Критическое число М и его определение по заданному распределению давления в несжимаемом обтекании. Поведение коэффициента подъемной силы и момента при около- и закритических значениях числа М [c.356]

Исследуя ламинарный пограничный слой, Липман и др. [23] провели испытания с плоской пластиной и выявили следующие зависимости влияние числа Рейнольдса на критическое давление обратно пропорционально корню квадратному из числа Рейнольдса (число Рейнольдса вычисляется по расстоянию от передней кромки пластины до точки пересечения скачка уплотнения с пограничным слоем) критическое значение коэффициента давления уменьшается с увеличением числа Маха (фиг. 23). Такое влияние чисел Маха и Рейнольдса согласуется со следующими соотношениями [c.33]

Утонение профиля приводит при равных М1 к уменьшению скорости на поверхности профиля. В связи с этим увеличиваются числа М и Мтах и наблюдается смещение кривых зависимости коэффициента потерь полного давления от числа М1 в сторону больших чисел Мь Возрастают критические значения числа М (рис. 16), уменьшается коэффициент потерь во всем диапазоне чисел Мь Анализ оптических картин течения и полей полного давления при выходе из решеток свидетельствует о меньшей интенсивности скачков уплотнения при равных числах М1 в решетках из профилей с меньшей относительной толщиной. [c.54]

Таблица 17.1. Зависимость критического числа Рейнольдса и максимального коэффициента нарастания возмущений от формпараметра р профилей скоростей пограничного слоя на клине при обтекании последнего с градиентом давления. По Пречу [Ю7],

На рис. 3-10 приведена кривая по данным развитой теории, устанавливающая зависимость между минимальным коэффициентом давления в точке обвода тела при обтекании его несжимаемой жидкостью и критическим числом Я, набегающего потока. Кривая на рис. 3-10 [c.91]

Цель работы — найти распределение давления по профилю крыла вычислить коэффициенты подъемной силы, лобового сопротивления и продольного момента (момента тангажа), а также критические числа Маха и некоторые другие аэродинамические характеристики профиля в дозвуковом потоке. [c.155]

Здесь 7 — безразмерная плотность тока, отнесенная к р, а,,, M = Wja — число Маха давление, скорость и плотность отнесены к своим критическим значениям (т. е. безразмерная скорость W совпадает с коэффициентом скорости X). [c.55]

При этом скорость СЛОЯ, обеспечивающую движение в режиме плотного слоя, следует проверить по критическому числу Фруда Ргкр (гл. 9), а потерю давления можно рассчитывать по данным, приведенным в гл. 9. Диаметры теплообменных камер зависят от выбора величины скорости газа. Для камер типа слой эта величина в основном ограничивается допустимым аэродинамическим сопротивлением. Для прямоточных аппаратов типа газовзвесь скорость газа ограничена условиями беззавальной работы, а в противоточных — коэффициентом аэродинамического торможения А = у/ув, который должен быть из-за опасности уноса частиц меньше еди- [c.363]

При малых значениях числа Маха (М1 < 0,3) величина скорости набегающего потока газа не оказывает заметного влияния на характер распределения давления по профилю. Коэффициенты давления р на профиле остаются практически такими же, как в несжимаемой жидкости. Увеличение скорости приводит к уменьшению минимального давления и соответственно к росту максимального числа Маха на профиле. Хотя при больших значениях М1 (М1 > 0,3) эпюра коэффициентов давления и величина ртш изменяются, но по-прежнему увеличение скорости набегающего потока приводит к росту максимального числа Маха. В результате при некотором критическом значении числа Маха набегающего потока (М1 = М1 р) максимальная скорость на профиле становится равной местной скорости звука, т. е. Мпих = 1,0. При этом минимальное давление достигает своего критического значения [c.30]

На рис. 7.2 показано распределение коэффициентов давления по профилю, полученное при = 0,5. Найдите соответствующее этому распределению критическое число 1Иоо р набегающего воздушного потока. [c.174]

По условию задачи это число М является критическим Мооцр- Пользуясь графиком Христиановича (см. рис. 1.1.15 ]20[), определяе.м соответствующий этому числу М ,(р = 0,6240 минимальный коэффициент давления на профиле крыла pminii = —0.7. Согласна гипотезе Христиановича, в том месте профиля, где р = Pmimi , местная скорость равна местной скорости звука. Эта скорость определяется с помощью уравнения V = П , == 260,7 м/с. [c.180]

На рис. 7.3 находим минимальный коэффициент давления /Jminn = —0,8 и определяем по этому коэффициенту из графика Христиановича (см. рис. 1.1.15 [20]) критическое число Маха M ,j,p = 0,58. Так как заданное число = 0,5 меньше Моокр = 0,58, режим обтекания профиля сжимаемым потоком докритиче-ский и для пересчета давления можно использовать метод Христиановича. По числу Мао = 0,5 дляй = 1,4 вычисляем относительную скорость к о = 0,5345 (см. задачу 7.11). [c.181]

Для набегающего потока найдем критическое число J,p. Используя метод Христиановича, по значению р шнс = —Г25 определяем M J p = 0,5 (см. решение задачи 7.7). Для чисел Мао, изменяющихся в интервале Моо р < Моо< 1, обтекание профиля характеризуется тем, что в его окрестности возникает зона сверхзвуковых скоростей и, как следствие, образуется местный скачок уплотнения. Это приводит к перераспределению давления в хвостовой части профиля и появлению дополнительного сопротивления, которое называется волновым. По данным Сере-брийского и Христиановича, при М < Моокр+ 3. 3 коэффициент этого сопротивления [c.183]

Для одного из примеров картина течения во всем сопле показана на рис. 2, распределения давления р/р, коэффициента трения с/ и числа Стантона St вдоль боковой цилиндрической стенки его дозвуковой части — на рис. 3, а вдоль торца — на рис. 4. На рис. 1 и 2 изомахи слева от легко узнаваемой звуковой линии нарисованы через АМ = 0.1, а справа — через АМ = 1. Звездочка метит критические величины в ядре потока на входе в сопло. Коэффициент с/ и число Стантона St определены равенствами [c.337]

Для симметричных тел ро и ha представляют соопветствующие значения р и h в свободном потоке на осевой линии тела, и последнее слагаемое не равно пулю. Часто, однако, оно пренебрежимо мало, так что критическое число кавитации может быть найдено но коэффициенту давления. [c.422]

Указанное выше первое приближение метода Христиановича при пренебрежении деформацией профиля содержало соответствующее правило пересчета распределения безразмерной скорости по профилю, получаемого при его обтекании потоком несжимаемой жидкости, на распределение этой скорости при обтекании профиля потоком сжимаемой жидкости ). Это правило сводило также задачу об определении критического числа при обтекании профиля газом к задаче об определении на нем минимального коэффициента давления при его обтекании несжимаемой жидкостью. Расчеты по учету сжимаемости воздуха в указанном выше упрощенном виде дали удовлетворительное совпадение с экспериментом и нашли в то время широкое применение при аэродинамическом проектировании профилей крыльев, предназначенных для полета с большими дозвуковыми скоростями. Подробные исследования влияния сжимаемости воздуха на аэродинамические характеристики профилей (на основе метода С. А. Христиановича) были выполнены В. С. Полядским (1943). [c.99]

Из таблицы видно, что критическое число Рейнольдса сильно зависит от формпараметра т. И. Преч в другой своей работе вычислил для тех же профилей скоростей нарастание неустойчивых возмущений. Максимальные значения коэффициента нарастания Р для некоторых профилей скоростей указаны в последней строке таблицы 17.1. Как и следовало ожидать, нарастание возмущений при повышении давления происходит значительно сильнее, чем при падении давления. Еще раньше Г. Шлихтинг выполнил расчет устойчивости для профилей скоростей, получающихся в суживающемся или расширяющемся канале при потенциальном течении 17 х) = = и о — ах (см. 4 главы IX). Полученные результаты также показали, что критическое число Рейнольдса сильно зависит от градиента давления. [c.453]

Работа С. А. Христиановича имеет не только большое теоретическое значение, но и важное практическое применение, так как дает возможность определить Су и Ст для профиля любой формы, обтекаемого при любом угле атаки, на прямолинейном участке зависимости Су=1(а). Акад. С. А. Христианович дал метод определения критического числа М. Им установлена теоретическая зависимость между минимальным коэффициентом давления Ртш и критическим числом Мд,- Как известно, коэффициент давления р есть частное от деления избыточного давления на скоростной напор, т. е. [c.395]

Отметим характерные отличия распределений давлений при медленном обтекании шара вязкой жидкостью от обтекания его идеальной жидкостью 1) в идеальной жидкисти коэффициент давления зависит только от относительного расположения точки (угла 0), в которой давление определяется, н не завнсит от размеров тела, скорости и плотности жидкости в вязкой жидкости коэффициент давления является функцией числа Рейнольдса обтекания, т. е. зависит от абсолютного размера тела, от скорости, плотности и вязкости жидкости, 2) распределение давления по поверхности шара не симметрично относительно миделевой плоскости, так что главный вектор сил давления при обтекании шара вязкой жидкостью отличен от нуля (парадокс Даламбера ие имеет места), 3) коэффициент давления в критических точках не равен единице он зависит от числа Рейнольдса и имеет разные знаки [c.501]

Более совершенный метод расчета коэффициента давления с учетом сжимаемости при до-критических скоростях обтекания (Моо<Моокр) разработан акад. С. А. Хри-стиановичем. Этот расчет ведется следующим образом. По известному числу Моо сжимаемого потока из таблиц газодинамических функций [13] или по формуле [c.163]

Прежде всего определим критическое число Маха. Из графику на рис. 4.1.21 находим минимальный коэффициент давления в несжимаемом потоке рттнсж=—1,31 и по этой величине определяем при помощи формулы (4.1.46) [c.175]

Согласно имеющимся данным для нахождения коэффициента давления рсж при дозвуковых скоростях обтекания можно воспользоваться значениями коэффициента давления рнсж Для несжимаемой жидкости и формулой пересчета, пригодной для значений Моо 0,5ч-0,6, и при условии, что числа Маха меньше критических величин Мкр (4.1.32). [c.257]

VH.5. На рис. 2.УП.1 показано распределение коэффициента давления около профиля, полученное путем продувки в малоскоростной аэродинамической трубе (при Моо О). Определите для этого профиля критическое число Маха (Моокр). [c.391]

VII.6. На рис. 2.VII.2 показано распределение коэффициентов давления около профиля, полученное при Моо=0,5. Найдите соответствующее этому распределению критическое число Маха набегающего воздушного потока (Моокр). [c.391]

VII.5. Согласно гипотезе акад. С. А. Христиановича местная звуковая скорость, которой соответствует критическое число Маха Моокр набегающего потока, возникает.в том месте профиля, где в случае обтекания несжимаемым потоком возникает наибольшее разрежение. С. А. Христи-анович установил связь между минимальным коэффициентом давления [c.540]

VII.7. На рис. 2.УП.З находим минимальный коэффициент давления / тшпсж = —0,8 и определяем по величине этого коэффициента из графика Христиановича (рис. 4.1.15) критическое число Маха Моокр=0,580. Поскольку заданное число Моо = 0,5 меньше Моокр = 0,580, режим обтекания профиля сжимаемым потоком будет докритическим и для пересчета давления можно использовать метод Христиановича. По числу Моо = 0,5 для /г = 1,4 вычисляем относительную скорость Яоо = 0,535 (см. задачу УП.б). [c.541]

С дальнейшим увеличением перегрева начинается пузырьковое кипение число центров парообразования растет, что приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. В точке К коэффициент теплоотдачи до тигает максимального значения, после чего наступает кризис кипения, заключающийся в коренном изменении механизма теплоотдачи. Соответствующие значения а н д называются критическими. Для воды, кипящей при атмосферном давлении, А кр = 25 °С <7кр = 1,45 МВт/м , а,ф = 58 кВт/(м К). Значение этих величин зависит от давления. [c.217]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

Проектный теплогидравлический расчет водографитового реактора типа РБМК. Расчет паропроизводительной установки типа РБМК (рис. 9.42) проводится с целью определения размеров активной зоны и требует задания следующих исходных данных тепловой мощности реактора Мт, давления в контуре реактора, температуры питательной воды, высоты активной зоны, толщины отражателей, шага квадратной решетки технологических каналов (ТК), размеров конструкционных элементов ТК (в том числе и твэлов) и контура циркуляции, коэффициента теплопередачи через зазор между оболочкой твэла и топливным сердечником (йз), коэффициента неравномерности энерговыделения по радиусу активной зоны и ТК кг, тк). Доли энерговыделения в твэлах (т)тв) в конструкционных материалах и в замедли-.реле. Кроме того, задаются лимитирующие параметры допустимая температура топлива (Т "), минимальный запас до критической мощности ТК (%р = и доля ТК в зоне [c.150]

Наиболее важные результаты былн получены в области исследования со- противления однократному статическому н динамическому разрушению с учетом начальных макродефектов на базе линейной и нелинейной механики разрушения. Это в первую очередь относится к разработке теории и критериев хрупкого и квазихруикого разрушений упругих и упругопластических тел с трещинами. К числу силовых, энергетических и деформационных критериев относятся критические значения коэффициентов интенсивности напряжений Ки и Кс, пределов трещиностойкости энергии разрушения Gi , G , Уь J , раскрытия трещин или бе, а также критические деформации в вершине трещин е . Для определения указанных характеристик известны многочисленные методики испытаний — на статическое растяжение плоских и цилиндрических образцов с трещинами, на статический изгиб и внецентренное растяжение плоских образцов, на внутреннее давление сосудов, на растяжение центробежными силами при разгонных испытаниях дисков. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...