Формулы пересчета

Характеристику вихревого насоса можно пересчитать на другую частоту вращения н другие размеры по формулам пересчета, полученным в п. 2.9. Это позволяет применить при проектировании новых вихревых насосов пересчет уже имеющихся насосов (см. и. 2.23). [c.228]

Для решения систем ЛАУ в большинстве проектных процедур анализа используют метод Гаусса или его разновидности. Вычисления по методу Гаусса состоят из прямого и обратного ходов. При прямом ходе из уравнений последовательно исключают неизвестные, т. е. исходную систему приводят к виду, в котором матрица коэффициентов становится треугольной. Такое приведение основано на /г-кратном применении формулы пересчета коэффициентов [c.229]

Применяя к.точкам / и // подобных режимов формулы пересчета (XIV—12) или (XIV—13), получаем [c.416]

Тем самым найдена формула пересчета момента при переходе к новому полюсу. [c.27]

Компоненты тензоров инерции колес в осях трехгранника Ахуг входят по формулам пересчета при параллельном переносе осей. Тензор инерции системы [c.119]

При нагружении образца за пределом пропорциональности напряжения изменяются вдоль радиуса образца уже не по линейному закону, поэтому формулы пересчета будут более сложными. [c.282]

На основании изложенного можно написать формулы пересчета температур из одной шкалы в другую [c.17]

В соответствии с данными табл. 1.2 выведем формулы пересчета. Например, для силы лобового сопротивления и момента крена [c.22]

Считая, что летательный аппарат движется под углами атаки а и скольжения р, применяя формулы пересчета (1.7) — (1-12), получаем [c.28]

Применяя к точкам / и II подобных режимов формулы пересчета (14-12) пли (14-13), получаем [c.399]

Теория подобия позволяет установить формулы пересчета лопастных насосов, определяющие зависимость подачи, напора и мощности геометрически подобных насосов, работающих на подобных режимах, от их размеров и частоты вращения. [c.149]

На основании этих формул пересчета строится та называемая универсальная характеристика центробежного насоса. Она представляет собой семейство характеристик Н—Q для различных частот вращения. На график [c.149]

U2/V и т. д. Пример такой перенумерации показан на рис. 3.14. Общая формула пересчета индексов п, т двумерного массива в индекс k одномерного массива имеет вид [c.115]

Состав рабочей и сухой масс одного и того же топлива в зависимости от условий добычи и погоды может колебаться в достаточно широких пределах. Состав горючей массы топлива постоянен. Поэтому его используют для проведения пересчета на сухую и рабочую массы. Формулы пересчета состава, например, с рабочей [c.23]

Выражения для расчета упругих констант слоя с искривленными волокнами приведены в табл. 3.3. Они получены из известных формул пересчета компонент матрицы податливости при повороте главных осей упругой симметрии 13 материала вокруг оси 2 в соответствии с (3.10) и (3.11). [c.63]

Нагружение под углом. Композиционные материалы, образованные системой двух нитей, могут быть отнесены (см. с. 97) к ортотропным материалам. Расчет упругих характеристик этих материалов в направлениях, не совпадающих с главными направлениями ортотропии, можно выполнять по формулам пересчета констант материала при повороте осей координат. Для плоской задачи исходными характеристиками при повороте координат вокруг оси 3 являются модули упругости в главных направлениях ортотропии Ех, а, коэффициент Пуассона Угг и модуль сдвига 0x2. Эти характеристики могут быть определены экспериментально или на основе свойств компонентов. [c.105]

По структуре это — формулы пересчета компонент векторов скорости V и ускорения а в репер е , e повернутый на угол ф про- [c.152]

Формулы пересчета напряжений, деформаций и перемещений с модели, на натуру для композитных конструкций имеют вид [c.13]

И. С. Беленко приводит свою формулу пересчета [15] [c.43]

Примечание. При отрицательном коэффициенте коррекции высота головки зуба над делительной окружностью может оказаться настолько малой, что становится неудобным производить замер при помощи зубомера. В этом случае можно пересчитать измерительные размеры и задавшись каким-либо радиусом на котором высота установки зубомера достаточна для измерения (этот радиус должен быть больше радиуса основной окружности). Формулы пересчета приведены в табл. 93 (задача 2) определив и надо найти новые хордальные размеры (см. также стр 482). [c.463]

По формулам пересчета начальных условий [221 определяем соответственно из (VII.91) и (VH.106) [c.292]

Таким образом, на произвольном периоде дискретности, кроме первого, в системе (VII. 119) будут ненулевые начальные условия до скачка. В связи с тем, что алгоритмы метода эффективных полюсов и нулей справедливы для случая нулевых начальных условий до скачка, необходимо на каждом периоде дискретности составить такую правую часть уравнения (VII. 119), которая при нулевых начальных условиях до скачка давала бы тот же процесс, чт8 и правая часть уравнения (VII. 118). Воспользуемся формулами пересчета начальных условий [22]. [c.297]

Получим необходимые формулы пересчета. Пусть основная нагрузка W параллельна оси т] и направлена вертикально вниз (фиг. 1). Предположим, что цапфа вращается против часовой стрелки. Пусть дополнительная нагрузка Q образует с осью g угол р. Уравнения равновесия дают [c.102]

Для того чтобы по указанным в табл. 3 мольным теплоемкостям найти значения весовых или объемных, надо воспользоваться формулами пересчета (48) и (50). [c.43]

Общая формула пересчета выглядит так [c.150]

Формулы пересчета высшей теплоты сгорания на низшую [c.326]

Для перехода от некоторого режима одной турбины к подобному режиму подобной турбины при новом напоре надо последовательно применить два пересчета или объединить два набора формул в один общий. Тогда получаем формулы геометрически-кинемати-ческого подобия (пли, иначе, формулы пересчета турбин и на диаметр п на напор) [c.35]

Для получения формулы пересчета избыточного давления в абсолютное / аб(. воспользуемся рис. 1.2, б. Пусть значение искомого давления определяется положением точки В. Тогда очевидно, что [c.8]

В (3) через у обозначена матрица направляющих косинусов между осями трехгранников jItiS и С х У г, а через y — транспонированная матрица. Компоненты тензоров /<2), /<3) колес в осях Axyz вычисляются затем с помощью формул пересчета при параллельном переносе [16]. Тензор инерции ротора / в осях Axyz получается, если сложить тензоры колес /=/( )+/(2)-f/й. [c.116]

Для определения аэродинамических сил воспользуемся формулами пересчета (1.7) — (1.12). В зависимости от продольной X и нормальной V сил при 3 = = О и а О подъемная сила Ya = K os а — X sin а. При тех же условиях нормальная сила Y = Ха sin а -f Кдсоз а. [c.24]

Таким образом, для элементарного источника Лрнс = — нс сГнс/(4л Гнс)- При переходе к сжимаемому (дозвуковому) течению используем формулы пересчета координат л нс = х/У 1 м1- i/h = у, [c.357]

Матрица податливости aij , 1, ) = = 1, 2,. .., 6, определяемая на участке dx, является обратной по отношению к матрице жесткости (В ,), компоненты которой тождественны соответствующим компонентам тензора жесткости [Втпп1] п, к, I = I, 2, 3 их вычисляют по общей методике расчета констант слоистой среды по формулам (3.33)—(3.36). Усредненные значения выражений, входящих в правые части этих формул, находят по зависимостям, аналогичным (3.43). При этом компоненты тензора жесткости каждого слоя Втпк1 в системе координат 123 рассчитывают по формулам пересчета констант материала при повороте главных осей упругой симметрии 1 3 вокруг оси 2 на угол 0. Необходимые для расчета компоненты матрицы жесткости 5 , 1,/ = 1, 2,. ... 6, в главных осях 1 23 выражают через упругие постоянные [c.91]

Установлено, что для материалов с большим углом искривления волокон основы (С-11-32-50) модули упругости в направлении основы и под углом к ней (ф 45 ) различаются незначительно. Различия в коэффициентах Пуассона для главных осей орто-тролии и под углом к ним весьма существенные. Опытные значения модуля упругости и сдвига под углом ф хорошо совпадают с расчетными, вычисленными по известным формулам пересчета упругих констант относи- [c.111]

При плоском наиряженном состоя(нии формулы пересчета следующие [c.115]

При использовании универсальных характеристик г1 = р(П[, Qj) необходимо учитывать увеличение к. п. д. рабочего колеса вследствие увеличения его абсолютных размеров и напора. Практические формулы пересчета к. п. д. см. книгу Турбинное оборудование гидроэлектростанций", Госэнер-гоиздат, М.— Л., 1949, стр. 16—19. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...