Регулирование сопла ЖРД

При сопловом регулировании сопла первой ступени турбины целятся на ряд изолированных друг от друга групп (см. рис. И.39), к каждой из которых пар поступает через свой регулирующий клапан. По мере возрастания нагрузки турбины увеличивается количество открытых клапанов, причем после полного открытия очередного клапана начинает открываться следующий. Этот клапан в зависимости от нагрузки может открываться не полностью, и тогда пар, проходящий через него, будет дросселироваться. [c.263]

При количественном регулировании изменяется количество пара, подаваемого в турбину, т. е. изменяется расход пара в зависимости от изменения нагрузки на валу. Для осуществления количественного регулирования сопла первой ступени разбивают на несколько групп и в зависимости от нагрузки на валу регулируют количественную подачу пара в турбину путем включения или выключения отдельных групп сопл. [c.249]

Регулируемое сопло с центральным телом может иметь изменяемую геометрию центрального тела при неподвижных обечайке и самом центральном теле (рис. 2.3 ), перемещаемое центральное тело и неподвижную обечайку (рис. 2.3 ) или регулируемые створки на срезе обечайки при нерегулируемом центральном теле (рис. 2.3ж). В сопле этой схемы возможно также сочетание указанных выше способов регулирования сопла, что определяется режимами работы двигателя или полета самолетов. [c.43]

Раньше было показано, что жидкостный ракетный двигатель легко попадает в нерасчетные условия работы, что приводит к ухудшению использования энергии в двигателе. В связи с этим возникает вопрос о способах регулирования сопла двигателя с целью сохранения при всех условиях его работы расчетного режима или, во всяком случае, обеспечения возможно большего при-ближения действительного режима сопла к расчетному. [c.121]

При изменении высоты и при изменении тяги двигателя путем изменения расхода топлива требуются различные способы регулирования сопла. [c.121]

Регулирование сопла при изменении высоты [c.121]

Регулирование сопла при изменении тяги двигателя путем изменения расхода [c.122]

Отсюда возникает вторая задача такого регулирования сопла двигателя, при котором одновременно с изменением крити ческого сечения изменяется и выходное сечение. Они изменяются так, что у шир ение сопла остается постоянным. [c.122]

Другой разновидностью регулирования модуля вектора тяги путем изменения критического сечения сопла является газодинамическое управление. Критическое сечение сопла изменяется за счет увеличения толщины пограничного слоя при тангенциальном вдуве газа в сопло из газогенератора или из основной камеры сгорания. Такой вдув одновременно позволяет уменьшить тепловые потоки к соплу. Исследования показывают, что глубина регулирования тяги в последнем случае существенно меньше, чем в случае применения сопла с центральным телом ([48], 1972, № 10). [c.303]

Усилитель этого типа в литературе по автоматическому регулированию чаще известен под названием сопло-заслонка. На рис. 140 приведена схема регулятора с дроссельным гидроусилителем. Усилитель состоит из камеры 1 подвода жидкости от источника питания, дросселя 2 постоянного сопротивления, камеры 3 питания гидродвигателя исполнительного механизма, сопла 4 и заслонки 5- Сопло и заслонка образуют регулируемый дроссель. Камера 1 предназначена для поддержания постоянного давления перед гидроусилителем. В некоторых случаях ее заменяет редукционный клапан. Дроссель 2 предназначен для уменьшения расхода жидкости в системе и совместно с камерой 1 поддерживает постоянное давление перед регулируемым дросселем. При наличии редукционного клапана дроссель 2 отсутствует. [c.204]

На рис. VII.7 показан двухкаскадный гидроусилитель с соплом-заслонкой в первом каскаде и золотником во втором каскаде. Электрический входной сигнал от системы автоматического регулирования или дистанционного управления преобразуется преобразователем [c.156]

Рециркуляция продуктов сгорания в количестве г как средство регулирования температуры перегрева может быть осуществлена двумя путями в активную зону горения в количестве г через горелки 2 или в верхнюю часть топки в количестве — через специальные сопла-шлицы 3 (рис. 147). Отбор газов на рециркуляцию осуществляется дымососом 1 за экономайзером 7. Ввод газов рециркуляции в нижнюю часть топки увеличивает [c.242]

Количественное регулирование. Количественное регулирование осуществляется путем комбинации полностью открытых сопловых клапанов. При этом изменяется количество пара, а его параметры перед соплами первой ступени остаются неизменными. В результате подобное регулирование оказывается более экономичным, чем [c.322]

Регулируемый дроссель в линии сжатого воздуха служит для изменения давления воздуха перед кольцевым соплом при работе щупа на различных расстояниях от контролируемой поверхности, а дроссель в линии отбора пробы — для регулирования расхода отбираемой пробы [c.85]

Гидродинамическая система регулирования ГТУ с гидравлическими связями состоит из масляного насоса, расположенного на отдельном валу, который связан с валом ТНД зубчатой передачей. Изменение частоты вращения ротора ТНД вызывает изменение давления, развиваемого насосом. При этом происходит прогиб мембраны и ленты регулятора соотношения, вызывающий количественные изменения слива проточного масла. Сервомотор регулирующего клапана перемещается и изменяет количество топливного газа, поступающего в камеры сгорания, что приводит к восстановлению частоты вращения ротора ТНД. Частоту вращения ротора ТНД и нагнетателя регулируют путем перемещения сопла регулятора скорости, осуществляемого как вручную, так и дистанционно. [c.51]

Игольчатое сопло Пельтона (см. фиг. 55) представляет собой сходящийся насадок круглого сечения со вдвигаемой ти регулировании в его отверстие коноидальной иглой. [c.253]

В первую стадию регулирования вступают в действие при сбросах нагрузки отклонители струй, после чего иглы медленно прикрывают сопла. В равновесном положении отклонители должны оставаться в таком положении, чтобы между струёй и режущей кромкой отклонителя оставался небольшой зазор. Это достигается путём введения комбинаторной связи между сервомотором отклонителей и ме- [c.314]

Двойное регулирование турбин Пель-тона имеет то же назначение, что и турбин Френсиса. Осуществляется оно также с помощью холостых спусков, но чаще установкой в дополнение к соплам отклонителей струй. [c.314]

Дроссельное регулирование. При уменьшении нагрузки должен уменьшаться расход пара турбиной, что достигается понижением давления перед соплами. Это пониженное давление может быть осуществлено прикрыванием дроссельного клапана. [c.147]

При этом способе регулирования тепловой процесс в турбине протекает так же, как в случае дроссельного регулирования. Удельный расход тепла, однако, оказывается меньше, чем при дроссельном регулировании, так как при частичной нагрузке можно снизить расход энергии на привод питательного насоса и, кроме того, поддерживать температуру перед соплами турбины на одном уровне, тогда как при дроссельном регулировании для пара высокого давления эта температура значительно снижается. [c.149]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

В воздухоохладителе КВЖ (рис. 5.38) патрубки холодного потока выполняют роль активных сопл эжекторов, подсасывающих воздух из атмосферы для возможности регулирования и расширения эксплуатационных возможностей. Это позволяет, например, понизить температуру потока охлажденного в КВЖ до температуры, разрешенной из условия обеспечения санитарно-гигиенических норм. Вместе с тем, при сохранении холодопроизводительно-сти возрастает массовый расход потока, охлаждающего объект. Оптимальным является режим с заглушенной на горячем конце вихревой трубой первой ступени (ц,= 1,0) и вихревыми трубами второй ступени, работающими при относительной доле охлажденного потока ц,= 0,7. В воздухоохладителе КВЖ использовались коническо-цилиндрические вихревые трубы 5 мм, /=22rf, [c.279]

Схема оптического квантового генератора с вихревым охлаждением активного элемента — излучателя показана на рис. 6.10. Активный элемент I размещен в оправках на оси камеры энергоразделения 2, изготовленной из прозрачного материала — кварцевого стекла. Сжатый газ подается в полость камеры энер-горазделения через тангенциальное сопло в виде интенсивно закрученного потока. На удаленном от соплового ввода конце камеры энергоразделения установлен щелевой диффузор 3. Ось вихревой трубы совмещена с одной из фокальных осей эллиптического отражателя 4. В другой его фокальной плоскости под камерой энергоразделения 2 размешена лампа накачки 5. Эллиптический отражатель 4 имеет зеркальную внутреннюю поверхность. Регулирование интенсивности охлаждения излучателя осуществляется сменой работы вихревой трубы путем изменения щелевого зазора при перемещении подвижной щеки диффузора. Время выхода оптического генератора на установившийся режим определяется теплогенерационными свойствами охлаждаемого активного элемента-излучателя. [c.296]

В указанных схемах нижний диапазон эффективности ограничен значением собственной частоты датчика вибрационных перемещений. Устранение этого ограничения достигается в гидравлической виброзащитной системе, динамическая модель которой приведена на рис, 10.50 (описание позиций см. к рис. 10.49). Силовая система в виде гидроцилиндра здесь выполнена в одном корпусе с управляющей системой. Управляющая система содержит механизм регулирования давления рабочей жидкости, состоящий из датчика в виде чувствительной мембраны, регистрируюнхей колебания давления в полости силового [1илиндра, заслонки, жестко укрепленной на мембране, и образующий вместе с соплом элемент, вырабатывающий управляющий сигнал. [c.306]

При размещении рассматриваемого струйного течения в аппарате как показано на рис. 8.1, у которого расстояние от среза сопла до конца камеры смешения равно длине начального участка струи, а площадь поперечного сечения камеры смешения равна площади переходного сечения струи, КПД процесса эжекции будет максимальным. Основываясь на этом, был изготовлен односопловый струйный аппарат, камера смешения и диффузор которого были выполнены из прозрачных плексиглазовых втулок (рис. 8.2) диаметром = 27 и 23 мм. Сопла струйного аппарата были сменными и имели разные диаметры = 12,5 12 11,5 11 10,5 10 мм. Набором втулок изменялась длина камеры смешения от 180 до 1700 мм. В собранном виде струйный аппарат устанавливался горизонтально (рис. 8.3), жидкость нагнеталась в сгруйный аппарат насосом (рис. 8.4), подавался атмосферный воздух. После струйного аппарата газожидкостная смесь подавалась в емкость, в которой происходило разделение на газ и жидкость. Воздух из емкости выходил в атмосферу, а жидкость вновь подавалась в насос. Регулирование давления жидкости при ее подаче в струйный аппарат выполнялось вентилем, установленным на байпасе. Давление газожидкостной смеси - полный напор струи - измерялось образцовым манометром и тензометрическим датчиком. С помощью образцовых манометров и тензометрических датчиков измерялись изменения давления по длине струи аппарата, причем сигналы от тензодатчиков поступали на преобразователь, а от него на регистрирующие устройства самописец, магнитофон, дисплей измерительного комплекса фирмы "ДИ(7А" - Дания (рис. 8.5). Давление газожидкостной смеси регулировалось вентилем, установленным на трубопроводе, выводящем газ из емкости. Расходы жидкости и газа, поступающих в струйный аппарат, измерялись с помощью диафрагмы и дифференциальных манометров, выполненных и установленных по правилам измерения расходов газа и жидкости стандартными устройствами [5]. [c.189]

Для регулирования эжекторного сопла можно установить поворотные створки как на внутреннем сопле, так и на внешней обетайке (рис. 8.19). [c.449]

На рис. 8.24 изображена схема эжекторного сопла с регулируемыми створками центрального сопла, обеспечивающими плап-ный переход сужающегося канала к соплу Лаваля, и соответствующим регулированием створок профилированной обечайки. [c.452]

Работа комтрессора 52, 53, 203 Работа на окружности колеса 185, 188 — турбины 204 Рабочее колесо 181, 303, 306 Расход газа 43, 46, 47 Реактивное сопло 61, 62, 257, 258, 261 Регулирование 51, 250 — 253 Регулятор 252 — 255 [c.423]

В беспламенных горелках газ сгорает в керамических туннелях (рис. 52). Газ поступает в горелки по трубопроводу 8 и истекает через сопло 9 в смесительную камеру 10 инжектора 5. Воздух, необходимый для сгорания, подсасывается (инжектируется) через отверстие 6 в инжектор 5. Далее газовоздушная смесь поступает в распределительную камеру 4, а из нее по ббль-июму числу трубок — в керамические призмы 2, где он сгорает. Регулирование работы горелки осуществляется с помощью [c.125]

В последние годы интенсивно изучаются закрученные потоки в осесимметричных каналах переменного сечения (сопла, диффузоры и т. д.). Впервые эта задача возникла при изучении вопроса о влиянии закрутки на характеристики сопел. Было обнаружено [65], что при определенных условиях закрутка потока может служить средством регулирования расхода газа через сверхзвуковое сопло. Поскольку расходные характеристики канала неразрывно связаны с локальными Ч1араметрами потока, то вопрос о распределении скоростей в соплах и каналах переменного сечения при течении с закруткой приобрел самостоятельное значение. [c.106]

При работе агрегата главным центробежным масляным насосом, расположенным в переднем блоке, производительностью 2390 л/мин масло под давлением 12 МПа подается в систему смазки. Устойчивость работы насоса обеспечивается инжектором, создающим подпор во всасывающем патрубке насоса, который расположен на раме-маслобаке. Масло из системы нагнетания главного масляного насоса проходит через сдвоенный обратный клапан и разделяется на три потока на охлаждение через-регулятор давления, ,после себя", подстроечный дроссель и блок насосов с подогревом масла к соплу инжектора насоса и в систему регулирования (силовое масло) в систему регулирования (масло постоянного давления) через регулятор давления, ,после себя". Регулятор давления, ,после себя" поддерживает примерно постоянное давление 0,6 МПа. При превышении давления масла перед маслоохладителем часть масла стравливается предохранительным клапаном в раму-маслобак. После масло с температурой не более 323 К разделяется на три потока к винтовым насосам для уплотнения нагнетателя на смазку опорно-упорного подшипника нагнетателя через обратный клапан на смазку подшипников турбогруппы через дроссельный клапан, снижающий давление масла до 0,1 МПа, и обратный клапан. Масло поступает к вкладышам подшипников турбогруппы через регулируемые дроссели, с помощью которых устанавливают необходимый расход масла под давлением до 0,06 МПа. [c.117]

Каждый из двух комплектов состоит из восьми сопел и размещается против соответствующей шейки валика. Сопла закрепляются в кронштейнах, допускающих регулирование их положения, и имеют цифровую маркировку для присоединения воздухопроводов к двум ртутным дифференциальным датчикам для контроля погрешностей формы и двум шестиконтактным датчикам для контроля и сортировки диаметров. В этих датчиках используются четыре контакта, настраиваемые по границам двух групп брака и трех групп годных. [c.260]

Регулирование мощности турбины осуществляется специальными иглами, вдвигаемыми внутрь сопла. При вдвигании этих игл в сопла площадь выходных отверстий соиел уменьшается, сокращается расход воды, а значит, уменьшается и мощность. Если иглы плотно войдут в сопла, истечение воды вообще прекратится, турбина остановится. При открытых до предела отверстиях соиел турбина будет развивать максимальную мощность. [c.131]

ПОДВИЖНЫЙ наконечник, подвешенный на параллелограмме из плоских пружин 2 — измерительные твердосплавные контакты 3 — винт для регулирования параллельности между образующими измерительных контактов 2 4 — неподвижный наконечник 5 — арретнрующий рычап 6 — пружины, создающие измерительное усилие 7 — измерительное сопло 8 — микрометрический винт, торец которого является заслонкой сопла 9 — декоративный [c.249]

Фиг. 1. Схема прибора Макензена для определения твёрдости абразивного инструмента 1 — приёмник песка 2 — сменный конус для песка 3 —воздушная камера 4 — манометр 5 — сопло 6 - испытуемый круг 7 —стол прибора 3 — вентиль регулирования давления воздуха —рукоятка Юн 12 игла с индикатором для измерения глубины лунки а 12 — наконечник штанги 13 — штанга 14 — трубка отвода отработанного песка.

При инжекционном прессовании термореактивных материалов по описанному методу материал, проходя через зоны нагрева цилиндра и в особенности через зону высоких температур в сопле, получает почти всё тепло, необходимое для процесса отверждения. Поэтому в самой прессформе температура сравнительно невысока (150—160° С), и время пребывания материала в прессформе приближается к времени пребывания при инжекции термопластичных прессиатериалов. Процесс очень эффективен по производительности, но только при прессовании специально изготовленных исходных материалов, с повышенным в отличие от обычных прессматериалов содержанием смазки (стеарата цинка и др.). Кроме того, такой процесс прессования требует весьма строгого регулирования температурного режима и пригоден в основном для изделий небольших габаритов. На фиг. 13 дана схема варианта процесса инжекционного прессования, допускающего переработку обычных, термореактивных материалов. Этот вариант отличается принципиально от предыдущего следующим а) в цилиндре прессматериалусообщается минимальное количество тепла, необходимое только для перевода его в пластичное, пригодное для инжекционного прессования состояние, но совершенно недостаточное для отверждения, и б) весь процесс отверждения происходит в прессформе. Поэтому температура в цилиндре н в сопле сравнительно низкая и не превышает 110° С, [c.688]

Регулирование мощности турбин Пельтона двойног, состоящее из дефлектора и иглы сопла, приводимых в движение от регулятора скорости. Двойное регулирование нргдо-храняет работающую турбину от гидразли-ческих ударов в напорном трубопроводе при сбросах нагрузки. [c.281]

Фиг. 87. Невсасываюший горизонтальный инжектор мятого пара (тип ЯРХ) 7 —сопло свежего пара 2 — большое сопло М51ТОГО пара 3 — кольцевое сопло 4 - водяное сопло . 5 — малое сопло мятою пара 6 — конденсационное сопло 7— нагнетательное сопло — нагнетательный обратный клапан 9 — спускной кран 0 — клапан мятого пара Л — поршень управления впуском мятого пара 2 — шпиндель механизма для регулирования подачи воды 13 — фланец вестовой арубы 14 — фланец питательной трубы 5 — вестовой клагшн 16 — плунжер механизма автоматического закрытия вестового клапана 17 — ручной привод для закрытия вестового клапана 18 — фланец водяной трубы 19 — поршень устройства для открытия водяного клапана 20 —водяной клапан 21 — предохранительная

В качестве топлива использовался московский городской газ, который с помощью газодувки 8 нагнетался через сопло в струйный смеситель 5 и далее поступал в горловину горелки 4. Регулирование процесса смешения газа. и воздуха осуш,есгвлялось перемещением сопла в вертикальном направлении. [c.432]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...