Предварительно напряженные элементы и конструкции

Б. ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ И КОНСТРУКЦИИ [c.602]

Совершенствование методов производства железобетона, применение предварительно напряженных элементов, высокопрочных марок бетона создают условия для использования его в качестве машиностроительного материала для изготовления крупных деталей. Применение железобетона в машиностроении позволяет в несколько раз сократить расход металла ускорить процесс изготовления основных деталей и уменьшить стоимость изготовления машин, по сути дела, не ограничивать размеры как отдельных элементов, так и машины в целом, и тем создает условия для принципиально новых конструктивных решений. Исследования, проводимые в этих направлениях, показывают, что железобетонные конструкции удовлетворительно воспринимают динамические нагрузки, обладают большей демпфирующей способностью, чем стальные, характеризуются большей жесткостью благодаря меньшим прогибам под действием нагрузок и тем самым вполне соответствуют требованиям, предъявляемым к машиностроительным деталям. [c.113]

Технико-экономический эффект предварительного напряжения сквозных алюминиевых конструкций обусловлен искусственным созданием начального напряженного состояния обратного знака посредством натяжения высокопрочной стальной арматуры. Напрягающие элементы следует располагать так, чтобы в процессе предварительного. напряжения во всех или в большинстве стержней конструкции возникали усилия обратного знака. Поэтому следует рекомендовать к применению в покрытиях производственных зданий фермы с вынесенными за пределы основной конструкции затяжками и шпренгелями фермы арка с затяжкой , шпренгельные фермы, фермы-ригели комбинированных поперечных рам. [c.332]

Уменьшение ширины раскрытия трещин является одним из эффективных видов первичной защиты железобетонных конструкций. С этой целью снижают уровень напряжения арматуры, уменьшают деформацию конструкций и повышают категорию трещиностойкости. В отдельных производствах бывает экономически целесообразнее (например, в газовых средах) замена железобетонных предварительно напряженных элементов на металлические, особенно при пролетах более 24 м. [c.59]

Уже сейчас ведутся работы по созданию предварительно напряженных металлических конструкций путем искусственного регулирования усилий. Эффективность этого направления заключается в том, что проектировщик получает возможность регулировать распределение усилий в выгодном для работы отдельных элементов или системы в целом направлении, т. е. активно вмешиваться в работу системы. Появляется-полная возможность издавать системы из высокопрочных тросов, работающих не только на растяжение, но и на сжатие в результате предварительного напряжения элементов, не превышающего возможных сжимающих усилий. Осуществление идеи предварительного напряжения как целых. систем, так и отдельных элементов позволяет создавать большое многообразие конструктивных форм зданий и сооружений с высокими технико-экономическими показателями и обеспечивает снижение веса указанных зданий и сооружений в пределах, 20%. [c.12]

При известных соотношениях напряжения в стенках сосуда под рабочей нагрузкой могут быть равны нулю или даже сохранять отрицательный знак. Стенки сосуда будут в этом случае испытывать под нагрузкой напряжения сжатия, уменьшенные по сравнению с напряжениями, созданными при скреплении. Подобные системы имеют смысл только в том случае, если материал скрепляющих элементов прочнее материала скрепляемых деталей. Введение предварительного напряжения позволяет разгрузить слабый материал и делает конструкцию в целом более прочной. [c.396]

При нагружении такой конструкции начальные напряжения суммируются с напряжениями, вызванными нагрузкой. Это приводит к возрастанию рабочих напряжений в одних элементах (при суммировании напряжений одного знака) или наоборот — к уменьшению этих напряжений при суммировании напряжений разных знаков. В некоторых случаях наличие начальных напряжений способствует рациональному распределению усилий в элементах конструкции и повышает качество конструкции. Например, это свойство используется в конструкциях из предварительно напряженного железобетона. [c.65]

Совершенствование сборных железобетонных конструкций осуществлялось за счет повышения марок бетона, применения предварительно-напряженных конструкций и уменьшения количества стыков при укрупнении элементов и переходе с шага 6 м на шаг 12 м. [c.83]

Рассмотренные конструкции имеют недостатки. Через пустотелые цилиндры или зазоры между патрубками и изоляторами возможен прострел ионизирующего излучения в связи с этим на некоторых АЭС в местах расположения проходок устанавливаются свинцовые экраны или зазоры перекрываются свинцовыми шайбами, что ведет к удорожанию сооружения. Экспериментальные исследования НИИЖБ свидетельствуют о том, что в зонах расположения ЭП в бетоне защитной оболочки, обжатой в. одном направлении, при ее предварительном напряжении могут образовываться трещины, наличие которых может снизить защитные свойства сооружения. При высоком уровне напряжений в стенах оболочки большие деформации элементов проходки могут привести к разрушению узла. [c.18]

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

При исследовании арочных конструкций с системой гибких затяжек следует обратить внимание на решение отдельных деталей и сопряжений. В первую очередь речь пойдет о растянутых элементах — тягах. Их присоединение обычно осуществлялось при помощи болта или заклепки к полке металлического профиля арки или посредством промежуточного элемента — фасонки из листовой стали. В случае применения древесины для верхнего пояса арочной фермы или при использовании дощатых сводов предусматривались дополнительные мероприятия, предотвращающие местные разрушения древесины от смятия в местах присоединения тяг. При сетчатом решении покрытия тяги прикреплялись в узлах сетки. Для обеспечения необходимого натяжения и предотвращения провисания тяги были снабжены стяжными муфтами (рис. 65). Однако часто в реализованных арочных конструкциях Шухова, например в покрытии ГУМа в Москве (рис. 104), стяжные муфты отсутствуют. В то же время тяги имеют необходимое равновесное натяжение. Для объяснения причины такого явления недостаточно сослаться на точность изготовления элемента и монтажа конструкции. Можно с достаточной точностью предположить, что В. Г. Шухов использовал возможность натяжения всех наклонных тяг путем предварительного напряжения, которое создается благодаря податливости опор арок и изменения вследствие этого длины горизонтальной затяжки. [c.58]

Роторы турбин и генераторов находятся под действием статических и повторно-статических (малоцикловых) напряжений, обусловленных центробежными силами и тепловыми нагрузками при испытаниях, эксплуатационных пусках и остановах, а также при изменении мощности. Число таких циклов может достигать 20—60 и более в год при общем числе за расчетный ресурс 500— 1000 и более. Повторяющаяся смена нагрузок вызывает в роторах (особенно в местах повышенной концентрации и значительных температурных напряжений) накопление малоцикловых повреждений. Сочетание повторных нагрузок с повышенными температурами в элементах конструкций высокого давления является причиной ускорения накопления повреждений за счет длительных статических повреждений. Кроме того, на низкочастотные (10- —10 Гц) циклы высоких напряжений накладываются высокочастотные (в диапазоне частот 10—150 Гц) циклы переменных напряжений, обусловленные действием нагрузок от силы тяжести на оборотных частотах , срывом масляного клина в подшипниках или вибрационных нагрузок за счет изгибных и крутильных колебаний роторов по соответствующим формам. Суммарное число циклов нагружения за расчетный ресурс достигает при этом 10 — 10 . Вибрационная составляющая циклических напряжений для роторов турбин и генераторов при современном уровне балансировки, предварительных доводочных работ и контроля вибраций при эксплуатации может быть снижена практически до безопасных уровней при нормальной эксплуатации. Но роль этой составляющей резко возрастает при изменении жесткости роторов на стадии развития в них макротрещин. Для роторов паровых турбин в интервале указанных низких и высоких частот могут иметь место циклы нагружения с промежуточными частотами (0,01 —10 Гц) в результате неравномерности давлений и температур потоков пара. Таким образом, фактический спектр механических и температурных напряжений для роторов турбин и турбогенераторов оказывается достаточно сложным. Сложность формы цикла возрастает по мере повышения температур (образуются деформации ползучести), а также за счет изменения асимметрии цикла при наличии остаточных напряжений. [c.7]

Таким образом, на стадиях проектирования, изготовления и монтажа сварных конструкций необходимо принимать меры по уменьшению влияния сварочных напряжений и деформаций. Нужно уменьшать объем наплавленного металла и тепловложение в сварной шов. Сварные швы следует располагать симметрично друг другу, не допускать, по возможности, пересечения швов. Ограничить деформации в сварных конструкциях можно технологическими приемами сваркой с закреплением в стендах или приспособлениях, рациональной последовательностью сварочных (сварка обратноступенчатым швом и др.) и сборочно-сварочных операций (уравновешивание деформаций нагружением элементов детали). Нужно создавать упругие или пластические деформации, обратные по знаку сварочным деформациям (обратный выгиб, предварительное растяжение элементов перед сваркой и др.). Эффективно усиленное охлаждение сварного соединения (медные подкладки, водяное охлаждение и др.), пластическое деформирование металла в зоне шва в процессе сварки (проковка, прокатка роликом, обжатие точек при контактной сварке и др.). Лучше выбирать способы сварки, обеспечивающие высокую концентрацию тепла, применять двустороннюю сварку, Х-образную разделку кромок, уменьшать погонную энергию, площадь поперечного сечения швов, стремиться располагать швы симметрично по отношению к центру тяжести изделия. Напряжения можно снимать термической обработкой после сварки. Остаточные деформации можно устранять механической правкой в холодном состоянии (изгибом, вальцовкой, растяжением, прокаткой роликами, проковкой и т.д.) и термической правкой путем местного нагрева конструкции. [c.42]

Автор работы, [119] расширил анализ простых ударных испытаний, выявив влияние предварительных напряжений в композиционных материалах на их работу разрушения. Он показал, что при таких динамических условиях локальный удар вызывает образование бегущей трещины, которая затем развивается под действием предварительно приложенного напряжения и многие композиционные материалы на основе углеродных волокон при этом обладают значительно меньшей энергией разрушения по сравнению с испытаниями при нормальном ударе. Эти факты имеют очень большое значение при конструировании изделий из композиционных материалов, так как в большинстве случаев ударные нагрузки приходятся на элементы конструкций, подвергнутые предварительной нагрузке, как, например, в случае лопастей турбовентиляторных двигателей. [c.126]

Оценка прочности элементов конструкций основана на концепции статической прочности, принадлежащей Галилею и заключающейся в том, что предельное разрушающее растягивающее напряжение предел прочности— является постоянной материала и не зависит от геометрии конструкции. Эта концепция позволяет оценивать статическую прочность конструкции, если предварительно определить на малых образцах из этого мате жала предел прочности материала конструкции. Чтобы предел прочности материала образца соответствовал пределу прочности материала конструкции, стараются сохранить геометрическое и механическое подо 1е образца и конструкции. Под механическим подобием в частном случае статического нагружения внешними силами и давлением понимается вьшолнение следующих требований [139] [c.211]

Шпренгельные (смешанные) системы, часть элементов которых работает на поперечный изгиб и продольное усилие, а часть — только на продольную силу, находят применение в разнообразных крановых конструкциях (см. разд. III, гл. 2—4). Эти шпренгельные системы состоят из балки, подкрепляющих ее стоек или решеток и нижнего пояса обвязки и называются шпренгель ными балками. Назначение шпренгеля — разгружать основную балку. Шпренгельные балки внутренне статически неопределимы расчет их приведен в работе 10.10], В кранах находят также применение предварительно напряженные конструкции. Их расчет см. [0,21, 3]. [c.416]

Приведенные циклические деформации (напряжения) и соответствующие им числа циклов нагружений устанавливают по данным об эксплуатационных механических и температурных нагрузках, зависящих от конструкции, режима нагружения и ресурса установки. Для каждого расчетного цикла нагружения устанавливают также расчетные температуры рассматриваемых элементов конструкций. При определении приведенных деформаций (напряжений) необходимо учитывать направления и величины нормальных н касательных составляющих напряжений, линейных и сдвиговых деформаций от различных нагрузок при этом предварительно выбирают направления осей координат (для прямоугольной, цилиндрической или сферической системы координат). [c.123]

Создание предварительно-напряженных железобетонных конструкций приводит к значительному повышению трещиноустойчивости и жесткости элементов, что позволяет эффективно использовать высокопрочные стали, в то время как в обычном железобетоне применение их ограничено. Кроме того, собственный вес конструкций из предварительно-напряженного железобетона значительно снижается, особенно при больших пролетах. [c.52]

Было испытано большое число полированных образцов для определения влияния циклов перенапряжения или недонапряжения (т. е. переменных напряжений выше или ниже предела выносливости) на предел выносливости исследуемого материала. Некоторые из этих исследований показали увеличение повреждения при увеличении числа циклов перегрузки [9]. С другой стороны, оказалось, что нагружение образца большим числом циклов напряжения немного ниже предела выносливости с последующим нагружением циклами напряжения, увеличивающегося небольшими ступенями, значительно повышает сопротивление усталости. Описанное предварительное нагружение образца несколько меньшим переменным напряжением получило название тренировки . Некоторые исследователи считают, что такого рода предварительное нагружение деталей конструкции уменьшенным напряжением устраняет пики напряжений в текстуре материала и Таким образом повышает его сопротивление усталости. Возможно, что циклы перенапряжения полированных образцов малых размеров ухудшают условия нагружения и понижают сопротивление усталости. Однако вполне возможно также, что незначительное перенапряжение элементов реальных конструкций может оказывать благоприятное влияние. Та- [c.52]

Траверсы применяют при монтаже царг кожуха доменных печей, воздухонагревателей, металлических стропильных ферм большого пролета и железобетонных ферм (рис. 18), элементов большой длины и предварительно напряженных конструкций. [c.28]

Совершенствование конструктивной формы направлено на достижение максимальной эффективности конструкции. Достигается это различными приемами, главными из которых следует считать оптимизацию конструктивной формы применение предварительного напряжения в конструкциях проектирование систем с совмещением несущих и ограждающих функций в одном элементе концентрацию материала в мощных конструкциях преимущественное применение несущих конструкций в виде растянутых поверхностей (мембран) и нитей широкое внедрение пространственных систем. [c.5]

Предварительное напряжение чаще всего проектируют в стержнях, работающих на осевое растяжение (элементы ( )ерм и других решетчатых конструкций) или изгиб (балки). Однако предварительно напряженный гибкий элемент — канат, тонкий лист, арматурный стержень — может работать на сжатие в пределах ве- [c.128]

В зависимости от размещения затяжек предварительно напряженные фермы разделяют на два основных типа фермы с затяжками, размещенными в пределах каждого наиболее нагруженного стержня (рис. 108, а) фермы с затяжками, размещенными в пределах всего пролета и группы наиболее нагруженных стержней (рнс. 108, б, в, г, д, е). Второй тип более эффективен и имеет много конструктивных форм. К этому типу относят также фермы с выносными шпренгельными затяжками, разгружающее воздействие которых на элементы основной фермы особенно значительно (рис. 108, ж—л). Недостаток таких ферм — большая строительная высота конструкции. [c.129]

Действие внешней среды проявляется по-разному в зависимости от структуры и состава металла (например, у мягкой стали с малым содержанием углерода предел усталостной прочности в агрессивной среде снижается на 3—7%, а у сталей с повышенным содержанием углерода — на 15—20%). Изучение вредного действия поверхностно-активных веществ на усталостные свойства металлов привело к созданию методов повышения стойкости металлов (и особенно стали) к усталости в агрессивных средах. Детальное Исследование вопросов прочности предварительно напряженных элементов конструкций и сооружений, подвергающихся коррозионному воздействию, коррозионной усталости стали и растрескивания металлов содержится в работах А. В. Рябченкова (1953), В. В. Романова (1960, 1967), Я. М. Потака (1955), Г. В. Карпенко (1963, 1967), Э. М. Гутмана (1967). [c.437]

Б о р и с о в а М. Д., А р а ф а т М. 3. Исследование прочности и тре-Ш.ИН0СТ0ЙК0СТИ предварительно-напряженных элементов при косом изгибе. В сб. Предварительно-напряженные железобетонные конструкции производственных зданий и инженерных сооружений . М., Стройиздат, 1969. [c.288]

С достаточной степенью точности ОСН исследуемого сварного узла конструкции могут быть оценены на основе предположения [88, 118], что предварительное напряженное состояние , возникающее после сварки соседних элементов конструкции, не влияет на формирование ОСН в рассматриваемом узле конструкции и что ОСН исследуемого узла конструкции определяются взаимодействием (при отсутствии пластического деформирования— суперпозицией) собственных ОСН, возникающих при сварке рассматриваемого узла, и напряжений, действующих от соседних сварных узлов (так называемых реактивных напряжений) — рис. 5.4. Отметим, что дифференцирование ОСН на собственные и реактивные является удобной инженерной схемати- [c.278]

Э( )(1)сктивнос1ь метода предварительной напряженности констру к-ции пу тем бандажирования гибки.м элементом зависит от рационального выбора констру ктивно-геомепрических параметров бандажа (толщины обмотки /)у. величины предварительного натяжения проволоки или ленты а" и т.п.), назначение которых определяется, как правило, исхо-дя из заданного у ровня работоспособности констру кций. В настоящее время разработано несколько типов резервуаров и аппаратов высокого давления предварительно напряженных обмоткой. МИСИ совместно с Г ИАП на стадии опытного проектирования данных конструкций разработаны практические рекомендации Л1я изготовления предварительно напряженных констру кций из сталей класса 70/60, Следует отметить, что данные рекомендации, а также основы расчетов бандажированных конструкций, описанные в работах /70, 119 — 124/, ограничиваются классом бесшовных либо однородных конс фу кций В то же время практика изготовления сварных конструкций из сталей класса 70/60 свиде- [c.180]

С конца 40-х годов, когда завершились восстановительные работы, и до второй половины 60-х годов введены ь эксплуатацию магистральные автомобильные дороги Москва — Брест, Москва — Харьков — Симферополь, Киев — Харьков — Ростов, Москва — Куйбышев и Москва — Воронеж, Ростов — Орджоникидзе, Алма-Ата — Фрунзе — Ташкент, Грозный — Баку, Московская кольцевая автострада и высокогорные дороги Фрунзе— Ош и Ташкент — Коканд, реконструированы дороги в республиках Закавказья и в прибалтийских республиках, построены новые дороги в центральных, восточных и северных районах страны. Общая длина автомобильных дорог с твердым покрытием, составлявшая к началу Великой Отечественной войны 143,4 тыс км, возросла к 1967 г. до 405,5 тыс. км [22]. Столь же успешно развивалось в эти годы мостостроение. Все более широко вводились конструкции мостов с пролетными строениями из сборного и предварительно напряженного железобетона с бескессонными фундаментами глубокого заложения и с облегченными (пустотелыми и столбчатыми) надфундаментными опорами, велось строительство крупнейших автомобильных мостов,— таких, как мост через Волгу в Саратове (рис. 90), арочный мост через Енисей в Красноярске, мост через Оку в Калуге и др. В практику строительно-монтажных работ введены методы склеивания стыков сборных мостовых элементов (мост через Мос-кву-реку у Шелепихи, арочно-консольный мост через Днепр у Киева, рамно-консольный мост через Оку у Каширы). [c.320]

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Изменения значений П г во времени обеспечиваются введением временной оси ординатТ . Довольно много удачных приемов относят начало работы системы в прошлое (предварительная расстановка элементов, предварительное напряжение конструкции) и на оси ординат занимают область отрицательных значений [c.115]

Сварочные деформации предотвращают обычными методами, применяемыми при изготовлении сварных конструкций. Вместе с тем режимы сварки аустенитных сталей должны характеризоваться высокими скоростями, пониженным напряжением дуги и минимальным током. Полностью предотвратить образование горячих трещин предварительным подогревом или созданием принудительного сжатия металла шва и околошовных зон при помощи специальных приспособлений невозможно. В конструкциях, работающих при температуре до 600—650° С, эффективным средством борьбы с горячими трещинами является выполнение шва с аустенитно-ферритной структурой. Для этого применяют электроды и сварочные проволоки с повыщенным содержанием ферритообразующих элементов (хрома, молибдена, вольфрама и ниобия). В связи с вредным влиянием углерода на стойкость сварных швов при сварке сталей типа Х18Н10Т не рекомендуется применять проволоку, имеющую на поверхности следы графитовой смазки. [c.145]

Для оценки напряженного состояния элементов машин и конструкций, а также предварительной проверки конструктивных решений, используют теизометрические модели и модели из оптически активных материалов. Испытания проводят на геометрически подобных деталях, изготовляемых из легкообрабатываемого материала, например оргстекла, эп эксидной смолы ЭД6-М и др. Деформации определяют в результате тензометрирования модели или с помощью поляризационно-оптических измерений на моделях [84, 85]. [c.171]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

По no o6yv образования башни из элементов существуют решетчатые (четырехгранные — рис. 11L3.9, а—в, д, е и трехгранные) и трубчатые (рис. II 1.3.9, г, и) башни. Решетчатые башни изготовляют из уголков или труб они могут иметь переменное или постоянное сечение. Схемы решеток башен приведены на рис. II 1.3.12. Чаще применяют решетки по рис. III.3.12, б, г, реже — по рис. III.3.12, в, д, а для легких кранов — по рис. П1.3.12, а. Пояса не должны получать дополнительных усилий от кручения (рис. П1.3ЛЗ). Предварительно напряженные башни, в поясах и раскосах которых создаются предварительные растягивающие напряжения, рассмотрены в работе [17], металлические конструкции зарубежных башенных кранов — в работах (24, 32]. [c.476]

При решении инженерных задан поляризационно-оптическим методом, например, таких, как определение усилий в сечениях элементов машин и конструкций, оценка усталостной прочности и т. ц., имеется необходимость в определении величин напряжений не только на новерхности элемента, но и по его сечениям. Фундаментальным методом разделения напряжений в точках объема модели элемента является метод В. М. Краснова. Этим методом нормальные напряжения в точке находят по их разностям, полученным из поляризационно-оптических исследований модели, и одному из нормальных, напряжений, которое определяют интегрированием соответствующего уравнения равновесия при известных из измерений на модели величинах касательных напряжений. Метод В. ]У1. Краснова является унидерсальным, но требует выполнения большого объема экспериментальных исследований. Поэтому в частных случаях, когда на основании предварительного рассмотрения напряженного состояния элемента известны качественные (и некоторые количественные) зависимости напряжений от граничных условий задачи, применение этого метода не всегда целесообразно. В таких случаях разделение напряжений в точках объема модели выполняется или способами, в которых используются определяемые экспериментальным путем величины (поперечные деформации, сум ма нормальных напряжений), или способами, основанными на других зависимостях теории упругости [c.53]

Группы проволочного стана с диаметром валков 400 мм при обычном исполнении (фиг. 18, а) весят 25,4 т, рабочая клеть конструкции без станин (фиг. 18, б) весит 4,2 т. При этом оказалось, что благодаря предварительно напряженным болтам конструкция клети (фиг. 18, б) обеспечивает и большую жесткость и, несмотря на резкое снижение веса, большую точность прокатки. Применение железобетонных конструкций станин и рам прокатных станов из железобе I о а с напряженной арматурой значительно уменьшило их металлоемкость. В этом случае при работе элемента конструкции на растяжении в арматуре создается предварительный натяг таким образом, чтобы в бетоне во всех случаях были бы только одни напряжения сжатия, а усилия растяжения целиком восприни- [c.37]

Высокопрочные арматурные стали (табл. 9) для предварительно напряженных железобетонных конструкций получают двумя способами хорошо свариваемые — путем легирования элементами, образующими бейнитную структуру, и несваривае-мые — термическим упрочнением (закалка и отпуск на специальных установках для электротермоупрочнения), относительно низколегированных сталей, содержащих повышенное количество углерода. [c.291]

Для устранения выпучивания или волнистости от потери устойчивости тонколистовыми элементами сварной конструкции весьма эффективным мероприятием является предварительное растяжение тонких листов и приварка их в растянутом состоянии к другим элементам конструкции или сварка в растялутом состоянии друг с другом. В результате остаточные реактивные напряжения осевого сжатия значительно уменьшаются, и явление потери устойчивости устраняется. [c.615]

Двухпояснымн предварительно напряженными покрытиями называются системы, состоящие из двух гибких нитей, расположенных друг над другом и связанных между собой параллельно расположенными затяжками (рис. 226, а), распорками (рис. 226, б) или их комбинацией (рис. 226, в). Благодаря предварительному напряжению, осуществляемому с помощью затяжек и распорок, двухпоясные системы имеют меньшие упругие деформации по сравнению с однопоясными, что создаст хорошие предпосылки для применения легких кровель, работающих независимо от несущей системы. Однако вертикальные напрягающие элементы не препятствуют горизонтальным перемещениям гибких нитей, поэтому кинематические перемещения таких конструкций мало чем отличаются от однопоясных систем. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...