Оболочки Усилия

Для решения этой осесимметричной задачи воспользуемся дифференциальным уравнением изогнутой срединной поверхности замкнутой круговой цилиндрической оболочки (10.21), в которой поперечная нагрузка q создается при выпучивании оболочки усилиями и по аналогии с выпучиванием пластинки равна [c.255]

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

Нормальные напряи ения в стенках незначительны, но они концентрируются в угловых точках, где желательно иметь продольное усиление (стрингер) касательные напряжения, независимо от того, является ли профиль открытым или замкнутым, распределены по толщине равномерно. Формулы даются в предполо-жении, что оболочка усилена ребрами вдоль образующих. Если площадь ребра Ff, расстояние между ними а, то [c.183]

Возникающие в оболочке усилия могут привести к выпучиванию. Для определения параметров критических нагрузок будем исходить из разрешающего уравнения относительно прогиба выпучивания W (2.1.19) [74, 21], дополненного членом, учитывающим взаимодействие оболочки с заполнителем, [c.129]

В случае постоянного перепада температ)гр по толщине оболочки усилия Na, NiS ъ первом приближении равны нулю. Тогда для перемещений 7г из (7.7) получим [c.189]

Обозначим через ds , ds , dsy длины сторон аЬ, ас н Ьс и заменим действие отброшенной части оболочки усилиями и моментами, приложенными к сторонам выделенного треугольника (на рисунке векторы моментов не изображены). Из рассуждений, приведенных в 3.19, вытекает, что силы, приложенные к сторонам треугольника аЬс, должны уравновешивать друг друга (силы, распределенные по площади треугольника, не надо учитывать, как дающие равнодействующую высшего порядка малости). Таким образом. [c.43]

Заметим, что при решении уравнений безмоментной теории невязки могут получаться не только на краях, но и внутри области интегрирования.. 3 0 будет происходить тогда, когда на некоторой линии g оказываются негладкими условия задачи. Примером могут служить случаи, когда на терпят скачки компоненты внешней нагрузки или модули материала, когда вдоль g оболочка усилена элементом жесткости пренебрежимо малой, ширины, и когда на g срединная поверхность имеет излом или скачкообразно меняются ее кривизны. [c.127]

Отсюда видно, что в цилиндрической оболочке усилия 5 " при [c.222]

S (рис. 31) действуют внутренние усилия нормальные Tj, сдвигающие Si, перерезывающие Ni, N2 изгибающие Mi, и крутящие моменты Hi, Я. Здесь индекс / соответствует меридиональному (продольному для цилиндров) направлению, а 2 — кольцевому. За начало отсчета координат принимается точка, в которой приложена результирующая сосредоточенная сила. Для цилиндрических оболочек усилия записываются в декартовых координатах, а для сфер — в сферических. [c.248]

Из этих формул следует, что для осуществления в перекрытии безмоментного напряженного состояния надо, чтобы на его прямолинейных кромках усилия Т, Th S и смещения и, v принимали вполне определенные значения, следующие из (2.228) при s — Sq. Для этого каждую кромку надо усилить конструктивным элементом, который должен быть способен воспринять на себя действующие со стороны оболочки усилия, имея при этом смещения, соответствующие смещениям кромки оболочки. Кроме того, данный элемент не должен стеснять свободу деформирования края оболочки в напряжении, нормальном к срединной поверхности. [c.156]

Возникающие в оболочке усилия и моменты можно подсчитать по формулам (3.12). [c.123]

В вершине оболочки усилия Ti, — сжимающие и равны по величине —ау8/2 (см. 3). С возрастанием 0 усилие Ti возрастает, а усилие сначала убывает по абсолютному значению, дальше переходит через нулевое значение и обращается в растягивающее усилие. [c.295]

Приложим теперь по контуру оболочки усилия N и моменты Gi, причем подберем величину их так, чтобы они вернули сместившийся край оболочки в первоначальное положение (по условию край оболочки абсолютно заделан). Для этого нужно, чтобы перемещения, вызываемые усилиями N, Gi, удовлетворяли на опорном контуре следующим условиям [c.306]

При определении работы внешних сил считаем, что к наружным поверхностям несущих слоев приложены произвольные распределенные нагрузки, а по границам (торцам оболочки) — усилия и моменты. [c.461]

В вершине оболочки усилия Т ж — сжимающие и равны по величине — 0,507/1. С увеличением угла 0 сжимающее усилие T i все возрастает. Усилие T a убывает по абсолютному значению и при 0, несколько большем 50°, переходит через нулевое значение, обращаясь в растягивающее усилие. [c.490]

Значение определяется непосредственно по прикладываемому к оболочке усилию Считая заданным, для наклонных линий = — 1 + 0,5 -1- 0,5 сечений поверхности текучести (рис. 6.4) при положительных получим решение [c.172]

При рассмотрении обратносимметричного изгиба предполагалось, что действующие в нормальном к оси вращения сечении оболочки усилия и моменты приводятся к главному вектору и главному моменту Ш°у (см. рис. 22). Для того чтобы рассмотреть общий случай, когда главный вектор и главный момент составляют между собой произвольный угол, в работах [20 и 21 ] наряду с рассмотренным случаем (называемым первым обратносимметричным) введен второй обратносимметричный случай. Можно поступить и иначе использовать поворот осей. Второй подход мы и проиллюстрируем на примере круговой цилиндрической консоли. [c.41]

Коническая оболочка [10.] Круговое отверстие. Одноосное растяжение. Растяжение конической оболочки усилиями интенсивности рЬ. Значения с учетом нулевого и первого приближений определяют по формуле [c.374]

При выполнении этого условия перемещения оболочек и ребер, усилия в срединной поверхности оболочки, усилия и моменты в ребрах можно найти, пользуясь конструктивно ортотропной схемой. [c.168]

Для ортотропной оболочки усилия выражают через деформации следующим образом [c.9]

Аналогично, предположив, что в тонкостенных кессонных конструкциях типа коробчатой оболочки усилия в стрингерах равны нулю, получим равенство погонных касательных усилий, приходящихся на каждую грань кессона, что при замене стенки раскосами также приводит к формулам (2-11). [c.51]

В качестве примера взята конструктивная схема пространственного трехпролетного покрытия со сборно-монолитной оболочкой, очерченной по цилиндрической поверхности рис. 11.4). Покрытие состоит из сборных ребристых плит, укладываемых на диафрагмы. Оболочка усилена бортовыми элементами, которые одновременно могут быть использованы в составе стенового ограждения. Покрытие в целом опирается на колонны, размещенные [c.193]

В поперечном сечении блоки КЖС имеют П-образную форму криволинейное очертание оболочки принимают по квадратной параболе опорные участки оболочки усилены (см. рис. [c.210]

Будем считать, что оболочка усилена продольным набором, представляющим собой стрингера, идущие по всей длине оболочки. Материал оболочки и стрингеров считаем одинаковым [c.38]

Безмоментная теория вообще не применима к незамкнутой цилиндрической оболочке независимо, от величины отношения LII — в рамках этой теории не представляется возможным удовлетворить граничным условиям на продольных (направленных вдоль образующих) кромках, которые совпадают с асимптотическими линиями срединной поверхности. Действительно, в безмоментной теории круговой цилиндрической оболочки усилие находится не из дифференциального уравнения, а по формуле (186) [c.179]

Если в оболочке усилие меньше определяемого формулой (11.31) или оно совсем отсутствует, но на оболочку действует осевое растягивающее усилие то можно пользоваться выражением (11.29), умноженным на [c.298]

Н — перерезывающее в оболочке усилие, действующее в плоскости параллельного круга, радиальное усилие в пластине, Н/мм (кгс/мм) [c.227]

Посадочные места оболочки усилены армировкой из стальной проволоки. Наружный диаметр оболочки 580 мм, ширина 130 мм. [c.43]

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Усилия в Плите оболочки. Усилия в направлении кеньшегб пролета в средних панелях в среднем продольном сечении, как указывалось выше, меняли знак ребра и примыкающие к ним участки оболочки были растянуты, а средние части панели сжаты (рис. 2.44). Усилия, усредненные на участках, включающих ребро и половины полки панелей, в этом сечении были сжимающими. В средней части оболочки усилия N2 при диафрагмах — фермах были несколько больше, чем при диафрагмах — арках с увеличением жесткости промежуточных диафрагм смежные [c.111]

Наиболее существенные различия между теоретическими и экспериментальными результатами наблюдаются в средних (в направлении неразрезности) диафрагмах. Последние рассчитывались с учетом защемления их на опорах. За счет защемления диафрагм на опорах усилия в них получаются отличными от диафрагм отдельно стоящих оболочек усилия в нижнем поясе уменьшились на 16,7%, а растягивающие усилия в верхнем поясе возросли на 27,6%. Уменьшению усилий в нижнем поясе соответствует уменьшение прогибов диафрагм (на 16 %) Момент в верхнем поясе оказался таким же, как и в торцовой диафрагме. [c.159]

Таким образом, при расчете средних диафрагм в направлении неразрезности как диафрагм отдельно стоящих оболочек усилия [c.159]

Если цилиндрическая металлическая оболочка усилена слоем высокопрочного однонаправленного композиционного материала, способного воспринимать только окружные напряжения, то из условия равновесия элемента комбинированного корпуса получаем [c.373]

Метод аффинного преобразования. Выше безмоментная теория была применена к оболочкам вращения, причем был изложен общий метод решения, основанный на разложении внешней нагрузки и всех действующих в оболочке усилий в тригонометрические ряды по углу ф. Как было замечено Ф. Дешингером [241], результаты, полученные для оболочек вращения, иногда могут быть использованы и для расчета по безмоментной теории овальных оболочек. [c.122]

Как и в п. 1, возникающие в оболочке усилия и моменты могут быть подсчитаны по формулам (VIII.34). [c.162]

В. Флюгге ) рассмотрел задачу устойчивости тонких цилиндрических труб в условиях чистого изгиба. Он показал, что критическое напряжение сжатия в этом случае приблизительно на 30% выше, чем для симметрично выпученной цилиндрической оболочки, подвергнутой осевому сжатию. По запросам авиационной промышленности сравнительным теоретическим и лабораторным исследованиям были подвергнуты разнообразные методы усиления цилиндрических оболочек. Если цилиндрическая оболочка усилена равноотстоящими продольными и кольцевыми ребрами, задача сводится к определению условий потери устойчивости анизотропной оболочки. Соответствующие дифференциальные уравнения были установлены В. Флюгге), некоторые же вычисления выполнил Джи-Джюэн-Дшу ). [c.498]

На фиг. 233, а приведен пример горизонтальной сварной цистерны из стали марки МСт. 3 емкостью 75 м , диаметром 3,242 м, длиной 9,838 м. Цилиндрическая часть имеет продольные швы, расположенные вразбежку, и кольцевые, сваренные внахлестку. Оболочка усилена уголковыми ребрами жесткости размером 75Х50Х Х5 мм. Толщина стенок цилиндрической части и днищ s равна [c.432]

Формы мембранных оболочек аналогичны форме висячих обо-,1(1чек с параллельными и радиальными вантами, покрытиям с вантовыми сетями, т. е. весьма н весьма разнообразны. Аналогичны также и очерташя сооружений в плаие. При круглом плаие провисающая мембрана может иметь сферическую или коническую поверхность. В покрытии с конической оболочкой усилия примерно вдвое больше, чем со сферической мембраной при одинаковых геометрических характеристиках и нагрузке, поэтому возможности использования сферических мембран более перспективны. [c.61]

Для изготовления топливного сердечника и оболочки используется графитовый порошок, приготовленный из смеси природного графита, электрографита и связующих, объемные доли которых берутся одинаковыми. После изготовления шарового твэла ни материал оболочки, ни материал матрицы топливного сердечника не являются собственно графитом, а представляют собой углеродистый материал, который под воздействием нейтронного излучения и температуры может иметь существенные объемные изменения. В случае разнородного материала происходила бы неравномерная деформация оболочки и сердечника, что привело бы к разрушению твэла. Недостатком технологии изготовления прессованных твэлов является также большое усилие, имеющее место при прессовании твэла. Большое усилие может вызвать разрушение части микротвэлов в сердечнике. [c.27]

В конструкциях из листового материала (оболочковых, тонкостенных профилях, резервуарах, облицовках, панелях, крышках) необходимо учитывать не только деформации, вызываемые рабочими усилиями, но и деформации, возникающие при сварке, механической обработке, соединении и затяжке сборных элементов. Следует считаться и с возможностью случайных повреждений стенок при транспортировке, монтаже и неосторожном обращении в эксплуатации. В сильно нагруженных оболочковых конструкциях первостепенное значение имеет предупреждение потери ус-тойчтости оболочек. [c.264]

Рассмотрим элемент оболочки (рис. 460). В общем случае в сечениях, которыми выделен элемент, действуют погонные (отнесенные к единице длины сечения) усилия (рис. 460, а) и моменты (рис. 460, б) нормальные усилия jV, и N , касательные (сдвигающие) усилия Si и поперечные силы Qi и Qj изгибающие моменты Mi и М , крутящие моменты Mi p и Жакр. Исходные дифференциальные уравнения для расчета оболочек, полученные с учетом всех этих усилий и моментов, оказываются настолько сложными, что интегрирование их даже для простейших задач связано с большими математическими затруднениями. [c.468]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...