Требования к конструкции дисков

Важнейшими требованиями к конструкции дисков являются минимальная масса и высокая их прочностная надежность. [c.281]

Явление ползучести металлов при высокой температуре порядка 500 °С наблюдается в деталях паровых турбин — трубопроводах, дисках, лопатках. Паровые турбины до сих пор производят значительную долю электрической энергии. Другим примером могут служить газотурбинные самолетные двигатели, температура газа в которых достигает 1300°С Основной причиной выхода из строя турбин является ползучесть рабочих лопаток. Высокие рабочие температуры применяются также в различных высокотемпературных технологических процессах, например нефтехимических и при переработке нефти. С проблемой учета ползучести металлических панелей мы встречаемся в системе термической защиты космических аппаратов, атомной энергетике и др. К конструкциям, работающим в условиях высоких температур, должны быть предъявлены следующие требования деформация не должна превышать допустимую в соответствии с выполняемыми конструктивными функциями изделия не должно произойти разрушения конструкции вследствие ползучести. [c.304]

Основные размеры шкивов для клиноременных передач и технические требования к этим шкивам стандартизованы. Стандарт устанавливает три типа конструкций шкивов (рис. 6.13) а — монолитных с расчетным диаметром до 100 мм б—с диском с расчетным диаметром от 80 до 400 мм в — со спицами и расчетным диаметром от 180 до 1000 мм. Шкивы могут изготовляться с цилиндрическим или коническим посадочным отверстием, число канавок у стандартных шкивов не превышает восьми. В шкивах со спицами ось шпоночного паза должна совпадать с продольной осью спицы (рис. 6.13, в). Для снижения изнашивания ремня за счет упругого скольжения шероховатость рабочих поверхностей канавок должна быть Ra 2,5 мкм. [c.102]

Из указанных выше узлов или элементов конструкции развитие усталостной трещины в полете до критических размеров в лонжероне лопасти приводит к полному разрушению вертолета. В этом случае предельное состояние определяется критической длиной трещины, которая не должна быть достигнута в процессе эксплуатации. Разрушение диска компрессора или турбины, как правило, приводит к предпосылке летного происшествия. Согласно требованиям к проектированию ВС и силовых установок, возникающие внутренние разрушения элементов конструкции двигателя [c.27]

Магазинное питание (табл. 14а). В магазинах, которые имеют сугубо индивидуальную конструкцию, зависящую от формы и размеров заготовки, последняя ориентируется от руки. Магазины могут быть в виде лотков, дисков, кассет и т. п. Бункерное питание предъявляет достаточно жёсткие требования к заготовке, и поэтому магазинное питание получило большое распространение. [c.330]

Конструктивные формы фиксаторов весьма многообразны. Простую конструкцию имеют качающиеся фиксаторы (рис. II. 163, а и б). Трапецеидальный конец качающегося фиксатора 1 под действием пружины входит в гнездо фиксирующего диска 2. Недостатком качающегося фиксатора является то, что кроме обычных требований к точности углового расположения гнезд по окружности фиксирующего диска и формы гнезда предъявляется также требование к точности ширины гнезда, поэтому возрастает трудоемкость изготовления фиксаторных дисков. Требования к точности ширины гнезда возникают в связи с тем, что отклонения в ширине гнезда приводят к появлению ошибок в угловом положении рабочего [c.411]

Для турбокомпрессоров, намечаемых к массовому или крупносерийному производству, особенно нри жестких требованиях к габаритам, необходимо применять конструктивную схему с опорами между дисками. Она обеспечивает наилучшую технологичность конструкции и минимальные ее габариты. [c.83]

При выборе технологии изготовления сварных роторов необходимо учитывать высокие требования к надежности сварного соединения и точности конструкции. Последние обусловлены тем, что внутренние полости дисков перед сваркой окончательно обработаны, а отсутствие центрального отверстия в них не позволяет протачивать ротор при искривлении его оси. Для крупных роторов искривление [c.296]

Другая причина заключается в том, что линейные диаметры подавляющего большинства звезд мало отличаются от диаметра Солнца. На расстоянии же ближайшей звезды диск Солнца был бы виден под углом всего 0,007". Для измерения таких углов расстояние между внешними зеркалами интерферометра Мх и А (база) должно быть не меньше примерно 20 м. Постройка такого большого интерферометра трудна из-за высоких требований к механическим параметрам конструкции всей установки, о которых говорилось выше. [c.384]

В быстровращающихся турбинах ТНА такие диски практически не применяются, так как в них не обеспечивается необходимая прочность. Условия прочности, а также конструктивные и технологические требования приводят к тому, что реальные конструкции дисков могут иметь профили довольно сложных форм — с резкими изменениями толщины в районе обода и ступицы, с различными законами изменения толщины полотна. Кроме того, неравномерный нагрев диска по радиусу приводит к соответствующему изменению величин Е тл а, которые зависят от температуры. [c.293]

Основное условие правильной работы подшипника — одновременное прилегание всех дисков к опорным поверхностям — вызывает повышенные требования к точности обработки. Рабочие поверхности вала и корпуса обрабатывают гребенчатыми резцами и притирают в сборе. В конструкциях с наборными дисками осевые размеры дисков выполняют с жесткими допусками. [c.385]

Наряду с этим существует много примеров, когда отклонение от строгой симметрии у рабочих колес закладывается еще на этапе их проектирования и является следствием удовлетворения тем или иным дополнительным требованиям, предъявляемым к конкретной конструкции. Нарушение симметрии вызывают различные нецентральные отверстия в дисках, постановка и снятие балансировочных масс и т. п. Такие отклонения от симметрии являются детерминированными. Характерным примером нарушения симметрии детерминированного свойства является постановка на рабочем колесе лопаток с заведомо отличающимися собственными частотами, к чему иногда прибегают в целях борьбы с автоколебаниями. [c.120]

При проектировании дисков конструктор опирается на свой опыт, создавая новую или модифицируя известную конструкцию, а затем осуществляет поверочный расчет на прочность. Это приводит к многократному повторению расчетов и требует значительных затрат при выборе наилучшего варианта. Разработка методов оптимального проектирования диска с учетом условий работы и требований прочности, реализованная в виде системы автоматического проектирования на ЭВМ, является актуальной задачей. Решение этой задачи позволяет выявить взаимосвязь различных требований, предъявляемых к прочности, долговечности, рабочим параметрам конструкции и к характеристикам материала при [c.6]

Основные требования, предъявляемые к технологичности конструкции деталей тел вращения, имеющих сквозные отверстия, а также деталей типа дисков, изготовляемых [c.118]

Основные требования, предъявляемые к технологичности конструкции деталей тел вращения, име,ющих сквозные отверстия, а также деталей типа дисков,, изготовляемых из отливок, штамповок, листа и ленты, характеризуются следующими условиями конструкция деталей должна предусматривать обработку только сопрягаемых поверхностей, а форма деталей должна обеспечивать возможность получения заготовок с минимальными припусками конструкция этих деталей должна предотвращать их деформацию при термической обработке допуски на размеры точных деталей при обеспечении надлежащих эксплуатационных требований не должны усложнять технологии производства. [c.109]

Х Сварные конструкции втулки, шестерни, обоймы, кулачковые муфты, рычаги, диски, плунжеры и другие детали, к которым предъявляются требования высокой поверхностной твердости и невысокой прочности сердцевины [c.71]

Г Несварные конструкции пружины, упорные шайбы, фрикционные диски, корпуса подшипников, шестерни и другие детали, к которым предъявляются требования износостойкости [c.71]

В современных конструкциях волновых передач дисковые генераторы получили достаточно широкое распространение наряду с кулачковыми генераторами (см. ниже). Сравнивая дисковый генератор с кулачковым, можно отметить следующее. Отсутствие гибких подшипников и кулачка определенного профиля упрощает конструкцию. Это имеет значение главным образом в единичном и мелкосерийном производстве. При специализированном массовом производстве кулачковый генератор проще и дешевле. Смещенное положение дисков по оси вала создает неоднозначные условия деформирования гибкого колеса в двух зонах и неуравновешенную нагрузку генератора. Для снижения этого эффекта уменьшают толщину дисков. Обычно Ь га 0, Я. Конструкция дискового генератора затрудняет выполнение самоустанавливающегося (плавающего) закрепления на валу (см. ниже). Без такого закрепления равномерное распределение нагрузки по зонам зацепления можно обеспечить только при повышенной точности изготовления. Момент инерции дискового генератора значительно ниже, чем у кулачкового. Эго может оказаться решающим при выборе типа генератора для передач, к которым предъявляют требования малой инерционности. [c.94]

Движение Ф. а. по отношению к фотографируемой местности в предупреждение смазывания не позволяет иметь продолжительных экспозиций (обычно 1/1 ск. и как максимум 25 ск.), что и обусловливает применение в Ф. а. объективов большой светосилы. В силу этой же причины к затворам для аэрофотоаппаратов предъявляется требование иметь большой коэф. светоотдачи (кпд). Конструкция затворов должна также предусматривать надежность и постоянство работы затвора в условиях вибрации на самолете и в пределах большого диапазона изменения i°. В современных аппаратах наиболее распространены центральные затворы, установленные между линзами объектива. Лучшими центральными затворами считаются затворы Цейсса, дающие коэф. светоотдачи до 85%. Однако изготовление центральных затворов тем сложнее, чем больше диам. объектива (больше светосила и больше фокусное расстояние), а потому в длиннофокусных аппаратах часто применяются затворы жалюзи или шторные затворы. Затворы жалюзи не дают большого кпд. Шторные затворы, шторка к-рых движется вблизи фокальной плоскости, могут иметь коэф. светоотдачи, близкий к 100%, и сравнительно просты в изготовлении, но со временем и под влиянием 1° шторка меняет свою эластичность, что не дает постоянства в работе затвора кроме того такие затворы при фотографировании подвижным Ф. а. дают искажение изображения, а потому в современных Ф. а. избегаются. Применяются также дисковые затворы, состоящие из одного или нескольких вращающихся дисков. Кассеты Ф. а. рассчитаны на большое число снимков (до 500) и кроме того в большинстве случаев могут меняться или перезаряжаться в полете. Если кассета составляет одно целое с корпусом Ф. а., то ее называют магазинной частью. При работе на пленке последняя должна выравниваться в [c.80]

Повышение требований к параметрам и стремление к снижению веса авиационных ГТД обусловили усиление термической и механической напряженности их деталей, в том числе и дисков турбин. Особенности применяемых на некоторых типах ГТД конструкций дисков турбин (наличие центрального отверстия, расположение крепежных отверстий в напряженной зоне ступицы) приводят к тому, что материал дисков — ЭИ698ВД в зонах концентрации напряжений у отверстий работает в упругопластической области. При этом температурный режим диска в зоне крепежных отверстий является относительно умеренным. В связи с этим для таких дисков влияние процесса ползучести в наиболее напряженных зонах невелико, а основным фактором, определяющим долговечность дисков, являются процессы малоцикловой усталости материала в районе крепежных отверстхп . [c.541]

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации Тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс Тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, га.лтели переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия, резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение [c.392]

Они служат для установки градуируемых приборов. Общ ими требованиями к ним являются стабильность геометрической формы под действием весовых и инерционных нагрузок, статическая и динамическая уравновешенность, хорошие аэродинамические свойства, демпфирующая способность к вибрации, удобство установки и съема градуируемых приборов. Конструкции роторов центрифуг чрезвычайно разнообразны. Радиусы установки градуируемых приборов измёняются от десятых долей метра до нескольких метров. Однако для градуировки измерительных линейных акселерометров радиус их установки может выбираться в пределах 0,3— 0,5 м. В этом случае технологичными в изготовлении и отвечающими перечисленным выше требованиям являются роторы, выполненные в виде плоских или конических дисков. Вспомогательные платформы, столы и контейнеры, служащие для установки линейных и угловых акселерометров, обычно ил1еют небольшие габариты (0120—300 мм) и малый момент инерции относительно оси вращения. [c.151]

При жестких требованиях к осевым габаритам лабиринты развивают в радиальном направлении, выполняя их из двух дисков, один из которых вращается, другой неподвижен диски снабжают торцовыми гребешками, перекрывающими друг друга (рис. 269,1, II). В конструкциях на рис. 269, III, IV гребешки обладают свойством самораскрываться при нагреве. Уплотнение на рис. 269, V развито в радиальном и осевом направлениях. Косые лабиринты на рис. 269, VI - IX состоят из двух конических дисков с гребешками или ступеньками. В конструкциях на рис. 269, VII — IX гребешки самораскрывающиеся. [c.115]

При проектировании композитных дисков и роторов необходимо стремиться к симметрии сварного соединения и отсутствию эксцентрично расположенных швов. Это требование, суш,ественное для конструкции высокой точности, обусловлено возможностью появления дополнительных деформаций при механической обработке сваренного изделия за счет эффекта перераспределения остаточных напряжений. Применительно к варианту диска с приварными валами это требование сводится к обеспечению соосности деталей при сварке и отсутствию дополнительных угловых деформаций диска относительно валов, могущих при последуюш,ей механической обра-9 13 [c.131]

Крепление лопаток. Важным вопросом является крепление лопаток на роторе. Требования к закреплению сводятся к его достаточной прочности н к плотности заделки. Последнее необходимо для получения возможно меньшего разброса частот лопаток и пакетов. Конструкция хвостового соединения должна быть технологичной, т. е. способствовать получению хвостов лопаток и пазов в роторе с необходимой точностью при наименьших затратах труда. Желательно, чтобы конструкция допускала легкую замену всех или отдельных лопаток. Важно, чтобы соединение не давало дополнительных нагрузок на диск и позволяло иметь минимальную осевую ширину облопаченного диска. [c.235]

Конструкцию, удовлетворяющую допущениям (пп. 1, 2, 3), будем называть равнопрочной, если она спроектирована так, что разрушение 1т. е., нарушение условий (1)—(6)] начинается в ней одновременно во всех точках конструкции (или же, если последнее невозможно, в максимально большой части конструкции). В такой конструкции весь материал работает равномерно и для заданного материала условие равнопрочности является также условием минимальной массы конструкции. Иначе говоря, конструкции минимальной массы суть равнопрочные конструкции . Указанное требование, предъявляемое к конструкции при ее проектировании, будем называть принципом равнопрочности. Этот принцип сводится к принципу равнонапряженности лишь в простейших случаях последний применяли для расчета формы сосудов давления, навитых из волокон, арок, дисков и др. Заметим, что минимум-макс, получаемый на основании принципа равнопрочности, будет условным или локальным в зависимости от исходных геометрических параметров конструкции. Поэтому необходимо стремиться к использованию этого принципа в проектировании на наиболее ранней стадии и в наиболее общих геометрических формах. [c.8]

Условия эксплуатации УВ распределителей отличаются высоким давлением (обычно Ртах = 40 МПа иногда = = 65 N ria), значительной скоростью скольжения (г < 18 м/с) и S=—50.... .. + 150°С. Требования к герметичности умеренны, поскольку утечки происходят во внутренние полости машин и используются для смазывания и охлаждения пары трения (обычно 6 10 мм Дм-с), что соответствует классу негерметичности 5). РЖ обладают хорошими смазочными свойствами, не токсичны и не агрессивны. Основное требование к УВ — обеспечение наработки до (5...20) 10 ч без существенного увеличения утечек. Конструкция торцового распределителя показана на рис. 5.5. В неподвижном опорном диске 1 вьшолнены серпообразные каналы I и II, по которым РЖ отводится в гидромагистрали. Окна Б вращающегося блока цилиндров 2 последовательно перемещаются из полости I в полость II, проходя перемычку 3, на которой полость А рабочей камеры изолирована от полостей I, II. Утечки РЖ Qy происходят по торцовому зазору 6 между диском и блоком цилиндров. Задача расчета УВ сводится к определению сил, действующих на блок [4]. При этом давление пленки жидкости в зазоре на торец блока должно уравновешивать аксиальную нагрузку на блок и зазор должен быть ограничен (от долей микрометра до 2 мкм). При опре- [c.180]

Следствие 4 требует уточвения величины max /j (Та). Естественно, что max /j (Та) должна удовлетворять критерию прочности Ф (ац) = О, однако требование достижения max (Та) в каждой точке является более узким, чем условие равнопрочности конструкции (одновременного разрушения конструкции по всему объему). Напряженное состояние в каждой точке должно быть не просто предельным, а соответствовать вполне определенному сочетанию напряжений на предельной поверхности Ф (ац) = 0. о сочетание определяется точкой касания предельной поверхности плоскостью первого инварианта (Оц + + Ogg = = onst), наиболее удаленной от начала координат. В случае плоского напряженного состояния это поясняется рис. 6.1, а. Максимально возможная массовая энергоемкость будет достигаться в конструкции с напряжениями а , а в каждой ее точке. К конструкциям такого типа можно отнести равнонапряженный вращающийся диск переменной толщины из изотропного материала, в котором aj = Oj = onst. Такой диск будет обладать максимально возможной массовой энергоемкостью. Вид предельной кривой Ф(ац) изотропного материала при стом несуществен, поскольку для любого выпуклого критерия прочности шах li (Та) будет достигаться вследствие симметрии на направлении Gj = = 02 (см. рис. 6.1, б). Для анизотропного материала профиль должен выбираться из условия создания в каждой точке ai, а (см. рис. 6.1, а). [c.419]

Создание натяжения трением и изгибом провода при его скольжении по фрикционным пальцам. Зажатие провода между пластинами и дисками создает значительные удельные нагрузки на изоляцию, поэтому предъявляются высокие требования к выбору материала фрикционной пары и к конструкции таких устройств. Для уменьшения удельных нагрузок на изоляцию провода для безынерционного натяжения применяют устройство в виде неподвижно устанавливаемых роликов, охватываемых проводом (рис. 83, б). Усилие натяжения регулируется изменением угла обхвата проводом роликов. С этой целью ролики 3 устанавливаются неподвижно на основании приспособления, а ролики 4 на подвижную пластину, перемещающуюся при регулировке относительно основания, при этом изменяется угол обхвата. Это устройство дает большую неравномерность натяжения, чем способ зажима провода пластинами, но зато при его работе меньшее влияние на натяжение оказывают местные переркутки провода, I оно не требует частой переналадки. [c.135]

Недостатком конструкции дисковых тормозов типа Girling и Lo kheed является большое давление между тормозным диском и фрикционным материалом из-за относительно малой площади контакта. Поэтому в этих тормозах особое внимание обращается на подбор фрикционной пары (тормозной диск — фрикционная накладка), к которой предъявляются повышенные требования в отношении ее фрикционных качеств. Однако исследования [90], [95], [96] показали, что дисковые автомобильные тормоза способны совершать значительно большую работу торможения без превышения нагрева накладок сверх определенного предела, чем колодочный автомобильный тормоз соответствующих габаритов. Время, в течение которого достигается максимальная установившаяся температура при периодических торможениях, у дисковых, тормозов меньше, чем у колодочных, но и значения установившейся температуры несколько меньше, чем у колодочных тормозов, вследствие уменьшения коэффициента перекрытия поверхности трения тормозными накладками (см. фиг. 170 и 173). На фиг. 178 по оси абсцисс отложена относительная температура, т. е. отношение разности температуры металлического элемента и окружающей среды to) к средней температуре тормозной накладки (/J. Срок службы деталей дисковых тормозов превышает [c.269]

Особенностью режимов нагружения деталей авиационных ГТД является высокая температура основных деталей — рабочих и сопловых лопаток турбины, дисков, элементов проточной части газового тракта. По данным зарубежных исследователей [7, 8 и др.], температура газа перед турбиной в транспортных ГТД за последние 10—15 лет выросла на 300° С и достигает 1300° С и более, что вызвано требованиями снижения удельного веса двигателей и повышения их мощности и экономичности. Эти требования в наибольшей степени относятся к авиационным двигателям, в особенности из-за общей тенденции экономии топлива. По данным работы [7], в которой приведен обзор направлений развития зарубежных ГТД, рост температуры газа перед турбиной будет продолжаться, к 1985—1990 гг. может быть достигнут уровень 1700° С. Охлаждаемые конструкции лопаток допускают эту возможность, если учесть, что жаропрочность обычных литых материалов увеличивается в среднем на 10° в год кроме того, разрабатываются новые высокожапропрочные сплавы — композиционные, эвтектические и др. [9]. Следовательно, теплонапря-женность деталей авиационных двигателей будет увеличиваться. Высокий уровень температур объясняет и следующую особенность этих конструкций — применение высокожаропрочных сплавов, которые часто не имеют большого ресурса пластичности, свойственного ряду конструкционных материалов, используемых в тех же деталях 10—15 лет назад. В табл. 4.1 приведены для сравнения некоторые характеристики жаропрочных лопаточных сплавов, расположенных в хронологическом порядке их применения в промышленности. Каждый из четырех приведенных материалов является базовым для ряда других, созданных на его основе, и представляет, таким образом, группу сплавов. [c.77]

Турбинные валы роторов низкого давления с насадными дисками, хвостовики сварных роторов и, в ряде конструкций, хвостовые части цельнокованых роторов очень сильно напряжены, поэтому к качеству металла турбинных валов должны предъявляться весьма жесткие требования, не меньшие, чем к металлу тяжелонагруженных насадных дисков (см. гл. I и VIII). Особенно тщательно следует контролировать-содержание серы в металле. Контроль надо проводить на торцах, бочке вала и в зоне центрального отверстия. Полностью должно быть исключено наличие толстых ликвационных шнуров. [c.271]

В большинстве ранних работ по профилированию (проектированию) дисков оптимальная конструкция отождествлялась с равнопрочной [54, 63, 72, 88, 106, 119]. Под равнопрочностью понимается равенство максимальных или эквивалентных напряжений, или запасов по напряжениям (см. гл. 4 11), т. е. равновероятность разрушения во всех расчетных сечениях. Такое требование может быть лишь приближенным и выполняется почти во всех сечениях только в сплошном равномерно нагретом диске. Соблюдение этого требования не всегда приводит к получению конструкций минимальной массы (равнонацряженная конструкция является конструкцией минимальной массы для статически определимых систем [90]). В некоторых случаях равнопрочные или равнонапряженные диски могут быть спрофилированы аналитическим путем. Если заранее предположить равенство напряжений некоторым заданным, например предельно допустимым (ст — Oq — а), то для сплоидного диска, нагруженного только силами инерции, функция зависимости толщин от радиуса будет иметь экспоненциальный характер [c.201]

Если пьезопреобразователь с помощью звукопроводов выносится из зоны с высокой температурой, к узлу преобразования не предъявляют особых требований и можно использовать конструкции, обычно применяемые в технике акустических исследований и контроля. Для работы с металлическими звуко-проводами, соединяющими генератор и приемник ультразвука с высокотемпературными объектами, успешно использовали конструкцию преобразователя, содержащую несколько пьезоэлементов различных диаметров. Поскольку диски из пьезокерамики из-за большого значения "поперечного" коэффициента электромеханической связи 31 хорошо возбуждаются на частотах радиальных резонансов, их можно ис юльзовать для повышения чувствительности преобразователя в полосе частот вблизи указанных резонансов. [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...