Трение Влияние температуры

Низкие удельные давления позволяют повысить надежность сочленений и их несущую способность в ответственных узлах авиационной техники. В этой области проведены исследования границ применения ИП в отношении критических удельных нагрузок пар трения, влияния температуры и конструктивных параметров узла. Таким образом, применяя ИП, можно повысить нагрузки узлов без увеличения их массы и габаритов. [c.9]

Коэфициент трения — Влияние температуры 4 — 205 [c.15]

Обычно температуру деформации относят к числу важнейших факторов трения. Влияние температуры деформации на коэффициент трения объясняется главным образом изменением состава, свойств и толщины слоя окислов на поверхности металла. [c.25]

Чем меньше влияние температуры на вязкость масла, тем в более широком диапазоне температур оно может работать и тем более постоянный режим работы имеет место в узлах трения. С ростом температуры (особенно выше 100°С) вязкости различных масел существенно сближаются. [c.143]

Практически расчет подшипника выполняют как проверочный по заданной внешней нагрузке Р и угловой скорости со размеры dud назначают конструктивно в соответствии с размерами вала, а величину 1 определяют в зависимости от марки масла (с последующим уточнением влияния температуры смазочного слоя). Из формулы (4) определяют значение коэффициента несущей силы, при котором должно выполняться условие жидкостного трения [c.439]

Одним из наиболее широко развитых научных направлений механики жидкости (газа) является аэродинамика пограничного слоя, изучающая движение вязкой жидкости в ограниченной области вблизи обтекаемых поверхностей. Решение задач о движении жидкости в пограничном слое дает возможность найти распределение касательных напряжений (местных и средних коэффициентов трения) и, следовательно, суммарные аэродинамические силы и моменты, обусловленные вязкостью среды, а также рассчитать теплопередачу между поверхностью летательного аппарата и обтекающим его газом. При небольших скоростях полета не обязательно учитывать тепловые процессы в пограничном слое из-за малой их интенсивности. Однако при больших скоростях необходимо учитывать теплопередачу и влияние на трение высоких температур пограничного слоя. [c.669]

Зависимости (88) и (89) успешно применяются при трении. Влияния твердости стали 45. на контактную температуру при ударе исследовали на термообработанных (закалка, отпуск) цилиндрических образцах диаметром 1,7 и высотой 1,3 мм. С целью получения различной твердости образцы подвергали низкому, среднему и высокому отпуску. Микротвердость образцов измеряли на приборе ПМТ-3. [c.144]

Фиг. 317. Влияние температуры нагрева поверхности трения на величину коэффициента трения р. тканой тормозной асбестовой ленты типа А в процессе периодического торможения.

С другой стороны, уменьшение температуры среды может привести к повышению вязкости масла и его застыванию. Это потребует повышенного усилия для относительного сдвига трущихся поверхностей при размыкании тормозного устройства или предварительного прогревания устройства для снижения вязкости масла. Поэтому для фрикционных устройств, работающих в масле, влияние температуры имеет не меньшее значение, чем для фрикционных устройств, работающих без смазки. Зависимость коэффициента трения от температуры для фрикционных устройств, работающих в масле, имеет вид, представленный на фиг. 324. [c.545]

Испытания велись до достижения на поверхности трения значений установившейся температуры для данных условий работы. По графикам, построенным для каждого опыта, определялась установившаяся температура нагрева поверхности трения и температура других точек тормоза. Наибольшее значение для выбора тормоза имеет нагрев поверхности трения поэтому в дальнейшем изложении приводятся значения установившихся температур этой поверхности. Так как при испытаниях более удобно измерять не температуры нагрева, а температуры перегрева, что исключает влияние температуры среды, то указываемые далее [c.623]

Влияние температуры на величину fd. Для определения влияния температуры на динамический коэффициент трения испытуемые образцы нагревались в термокамере, установленной на тра- [c.79]

Рис. 40. Влияние температуры нагрева образца изготовленного из фторопласта-4 с коксом на величину динамического коэффициента трения

На рис. 40 показана зависимость коэффициентов трения образцов, пропитанных маслом, от температуры (при удельном давлении 15 кГ/см и скорости скольжения 0,71 м)сек). Кривую, характеризующую влияние температуры на изменение динамического коэффициента трения, можно разделить на три участка на первом участке незначительное снижение fd—в интервале температур от 100 до 150° С, и на последнем незначительное падение/э в интервале 150—200° С. При испытании образцов без пропитки в тех же условиях величина fd возрастала с увеличением температуры (опыты проводились при Р = 15 кГ/см , [c.87]

В табл. 39 приведены данные влияния температуры серной кислоты на величину коэффициента трения. С увеличением температуры (при удельном давлении до 20 /сГ/сж , а для некоторых наполнителей и до 40 кГ см ) наблюдается снижение fd, что объясняется уменьшением вязкости серной кислоты при повышении температуры. [c.102]

Процесс схватывания первого рода возникает и развивается главным образом в результате обычной пластической деформации поверхностных слоев металла под действием механических сил, возникающих при трении. Пластическая деформация в этом случае способствует образованию ювенильных поверхностей трения металлов, их сближению, образованию металлических связей и обусловливает интенсивность и характер разрушения поверхностей трения. Этот процесс не связан с влиянием температуры и диффузионными явлениями. [c.8]

Влияние температуры на коэффициент трения фторопласта-- в различных парах [c.19]

Установлено, что коэффициент трения в сальнике не зависит от температуры рабочей среды. Сила же трения меняется с ростом температуры, что объясняется выгоранием набивки, уменьшением ее плотности и фактической площади контакта со штоком, а следовательно, и боковым давлением на шток. Для разных набивок влияние температуры на силу трения различно. Однако если материал набивки не выгорает либо производится своевременная подтяжка сальника, то сила трения в сальнике остается неизменной. [c.48]

Рис. 54. Влияние температуры на коэффициент трения f

Рис. 55. Влияние температуры на коэффициент трения

При изучении влияния температуры на коэффициент трения графита по упомянутым металлам отмечалось, что движение металлического диска по графитовым образцам при температуре выше 800° С сопровождалось скачками, которые обычно были тем сильней, чем выше температура и удельная нагрузка. При температурах ниже 800° С движение было более спокойным. [c.373]

Влияние температуры на коэффициенты трения политетрафторэтилена [15] [c.77]

Рис. 85. Влияние температуры на коэффициент сухого трения термопластов [12]

При выборе материала для подшипников скольжения учитывают нагрузку подшипника, число оборотов вала, род нагрузки, среду, в которой подшипник должен работать (влияние температуры и влажности), и особенно вид трения, при котором подшипник должен работать. Обычно различают три главных случая [c.214]

При горячей прокатке стали на коэфициент трения оказывает большое влияние температура прокатки, что, видимо, главным образом объясняется разным состоянием окалины. Для определения коэфициента трения при горячей прокатке (при температуре не ниже 700° С) стали [26] служат следующие уравнения [c.885]

Рис. I 1 Влияние температуры на силу трения I — бронза 2 — баббит . 3 — чугун

Эксперименты проводились при скорости скольжения У=1,2 см1мин, что исключало возможность влияния температуры в зоне контакта на коэффициент трения. Для капрона Б нагрузка N составляла 15 кг, что соответствовало контурному [c.90]

Тихонович В. И., Короленко Ю. И. Влияние температуры на формирова-ие поверхностей чугунных пар трения.—В кн. Литые износостойкие материа-ы. Киев Науковая думка, 1Э(Ю, с. 60—68. [c.119]

Для того чтобы показать влияние среды на процесс трения других материалов, на фиг. 320, 6 приведены зависимости коэффициента трения от температуры при трении металлокерамики МК-8 по чугуну ЧНМХ [170] в тех же средах. Во всех случаях коэффициент трения вначале уменьшается, а затем при нагреве среды до температуры 600° С стабилизируется. Наиболее высокий коэффициент трения получен при трении металлокерамики в среде гелия, что объясняется отсутствием образования окисных пленок, а при трении в среде кислорода вследствие интенсивного образования окисной пленки значение коэффициента трения имеет минимальное значение. При трении в воздушной среде значение коэффициента трения имеет среднее значение. Наиболее высокий износ обоих элементов пары происходит при трении в нейтральной среде из-за наличия непосредственного контакта материалов двух тел, сопровождающегося схватыванием. Износ в окислительной среде несколько больше, чем в воздушной, из-за более интенсивного образования окисной пленки. Из сравнения результатов экспериментов при трении в различных средах видно, что влияние среды проявляется совершенно различно при трении различных по своему составу и структуре фрикционных материалов. [c.539]

Влияние температуры на величину коэффициентов трения наполненных фторопластовых материалов [c.80]

На рис. 44, б показано влияние температуры воды на величину fd для различных фторопластовых композиций при Р = =40 кГ1см и W = 1,5 м1сек. Из этих данных следует, что с повышением температуры коэффициент трения увеличивается. Для некоторых наполнителей (кривые 4, 5, 6) повышение температуры вызывает незначительное увеличение fa. После испытаний образцов из фторопластовых материалов в воде с температурой до 100° С их форма и размеры не изменялись. [c.99]

Система образования защитной полимерной пленки, В связи с тем, что граничная смазка минеральными маслами не обеспечивает необходимую защиту от износа, эксплуатационные свойства смазочных масел улучшают введением специальных противоиз-носных, антиокислительных и других присадок, что экономит расход масел и повышает долговечность машин. К этим присадкам относятся присадки на основе металлорганических соединений, что имеет некоторую аналогию с ИП. В 50-х годах была предложена смазка, содержащая компоненты полимеризующихся на контакте веществ [61]. Основой действия такой пленки являлось ее значительно большее сопротивление деформации и внедрению, чем таковое оказывает несущая жидкость. Предполагалось, что из-за нагрева участков контакта образование и схватывание пленки с металлом должно происходить на наиболее нагруженных участках, т. е. при огромных удельных давлениях, и на окисной пленке путем адсорбции или при каталитическом влиянии металла при износе окисной пленки на предельно высоких нагрузках. Как только полимерная пленка износится, увеличение трения и температуры приведет к наращиванию. новой пленки. В работе [61 ] предложен ряд маслорастворимых добавок, например смесь метилового эфира многоосновной кислоты и полиаминов, дающая полиамидный полимер трения, который эффективно снижает заедание на шестеренчатой испытательной машине Ридер . [c.15]

Одна из главных проблем, стоятлих перед нами, — это расчет кинетического трения, при котором температура и скорость оказывают существенное влияние. Температура, являясь функцией скорости, зависит существенным образом от теплофизических свойств материалов пары трения и кoн тpyкци f узла трения. Собственно скорость (изотермическая) по сравнению с температурой является менее мощным фактором, влияющим на трение . [c.84]

При трении приходится учитывать поверхностную температуру и объемную температуру, ппскольку мы делаем различия между объемными и поверхностными свойствами материала. Кроме того, под влиянием температуры возникают глубокие структурные изменения, пооисходят химические реакции, в результате чего получаются новые вещества. Поэтому вряд ли можно рассчитывать, что уравнение для расчета кинетического трения получится столь же простым, как уравнение для расчета коэффициента трения покоя. [c.84]

Влияние графитовых и стеклянных волокон на износостойкость ацетальных смол различно в первом случае износ ацетальных смол резко снижается, а во втором — увеличивается [51 ]. Последнее объясняется тем, что наполненный стекловолокном полиацеталь имеет повышенный коэффициент трения, поэтому температура поверхности трения выше, чем ненаполненного. При высоких скоростях скольжения в окрестности волокон происходит термическое разложение полиацеталя, поскольку выходящие на поверхность трения волокна играют роль горячих пятен. [c.12]

Влияние температуры на трение и износ. При дискретном контакте источниками тепла трения являются элементарные объемы тел в области фактической площади касания, от которых тепло распространяется в глубь трущихся тел [5, 14, 35]. В работах [10, 14, 35 и др. ] показано, что процесс возникновения и установления температуры на пятнах фактического контакта носит характер температурных вспышек дцсп. максимальное значение которых достигается за [c.120]

Влияние температуры. Процессы, сопровождающие трение полимерных материалов, пластмасс, в том числе и ФАПМ, могут в отдельных аспектах качественно отличаться от процессов, происходящих при трении металлов. Исследование [c.144]

Неоднозначность влияния температуры на трение ФАПМ можно дополнительно иллюстрировать рис. 20, на котором показаны результаты испытаний трех типов ФАПМ (6КХ-1Б, 7КФ-34 и ФК-16л) на различных лабораторных машинах трения (сплошными линиями показаны зависимости для образцов толщиной 10 мм, а штриховыми — для образцов 4 мм). Характеристики фрикционной теплостойкости этих материалов, полученные на различных машинах, существенно отличаются. Как показано ниже, вид характеристики фрикционной теплостойкости определяется общим комплексом условий режима трения — температурой, давлением, скоростью скольжения, макро геометрией контакта, окружающей средой и др. [c.149]

I - Для экспериментального исследования влияния номинальной площади на коэффициент трения пары применяли кольцевые образцы с различным радиусом трения. Основные размеры образцов даны в табл. 3. Кроме того, применяли образцы с различным коэффициентом взаимного перекрытия. Коэффициент взаимного перекрытия выбирали таким, чтобы получаемая площадь образца с неполным взаимным перекрытием равнялась площади меньшего по размеру образца с полным взаимным перекрытием (табл. 4). Применяя такие образцы можно установить влияние номинальной площади на трение при различном радиусе трения и коэффициенте взаимного перекрытия. Испытания проводили по методике на основе РТМ6—60 и ГОСТ 23.210—80 при давлении 0,6 МПа до предельной температуры 400° С. При этом определяли зависимость Коэффициента трения от температуры, значение коэффициента трения при температуре 100° С /юо, минимальное /тш и максимальное /щах значения и коэффициент колебания характеристики у = /тт//тах- [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...