Влияние режима термообработки

Влияние режима термообработки на фазовый состав закристаллизованных стекол [c.124]

Влияние режимов термообработки на фазовый состав закристаллизованных стекол изучали методами рентгеноструктурного анализа, результаты которого представлены в табл. 1, и электронной микроскопии. Как было видно на снимках, исходное стекло имеет ликва-ционную структуру, проявляющуюся в виде двухфазного расслое- [c.124]

ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА ТЕРМООБРАБОТКИ НА СТОЙКОСТЬ СПЛАВА 17-4 PH К КОРРОЗИОННОМУ РАСТРЕСКИВАНИЮ В МОРСКОЙ АТМОСФЕРЕ (КЮР-БИЧ, СЕВ. КАРОЛИНА. США. 25 м ОТ ОКЕАНА) [38] [c.69]

Влияние режима термообработки на длительность первой и второй стадий графитизации [c.549]

За критерий изменения внутренних напряжений в осадках принималось изменение стрелы прогиба до и после различных выдержек при данной температуре термической обработки. Измерение стрелы прогиба производилось на приборе ЦНИИТМАШа (рис. 38). Полученные в результате измерения прогиба пластин данные приведены на рис. 39 в виде кривых зависимости стрелы прогиба от толщины покрытий, полученных из кислых и щелочных ванн. Во всех случаях одностороннее нанесение покрытий вызывало изгиб образца в сторону покрытий, следовательно, в покрытии возникали растягивающие остаточные напряжения. Данные о влиянии режима термообработки на снятие внутренних напряжений представлены в табл. 16 и на рис. 40. [c.77]

Влияние режимов термообработки на твердость износостойкого чугуна [c.627]

Определение скоростей и вида роста усталостных трещин в волокнистых композитах с учетом влияния на них окружающей среды (жидкостей, температуры), режима термообработки, остаточных напряжений, расположения волокон. [c.436]

В результате термообработки приготовлены три серии образцов для изучения влияния режима закалки и отпуска на микроструктуру стали 1) закалка в интервале 790—910°С [c.176]

В результате отборочных испытаний были отобраны сплавы с наилучшими свойствами для дальнейшего исследования влияния химического состава, холодной деформации при прокатке и режимов термообработки на механические свойства. Выло изучено влияние незначительных изменений в химическом составе, в частности содержания примесей на свойства сплавов Ti—5А1—2,5Sn и Ti—6А1—4V. Влияние холодной деформации при прокатке на механические свойства исследовано на Ti-45A, Ti-75A, Ti—ЗА1 и Ti—5А1—2,5Sn влияние режимов термической обработки—на сплавах Ti—6А1—4V, Ti—8А1—2Nb—ITa и Ti—13V—1 I r—ЗА1. По результатам испытаний сделан вывод, что несколько титановых сплавов обладает необходимыми механическими свойствами для их применения при низких температурах наиболее приемлемыми и перспективными для использования при 20 К являются Ti-45A HTi-5Al-2,5Sn ELI. [c.288]

Высокопрочные титановые сплавы системы Ti—А1 при содержании алюминия более 5 % могут быть подвержены коррозионному растрескиванию при наличии концентратов напряжений в водных растворах хлоридов. Склонность к растрескиванию устраняется комплексным легированием молибденом и вольфрамом и оптимальными режимами термообработки (закалка с 900—950 С). Сопротивление коррозионному растрескиванию снижается при наличии в сплавах кислорода и водорода. Положительное влияние оказывают легирование никелем около 2 % и палладием около 0,2 %, наличие в сплавах небольшого количества р-фазы. [c.76]

Оказалось, что влияние состава и режимов термообработки проявляется и в области I. Этот эффект менее четко выражен по сравнению с областью II и менее обоснован. [c.373]

При подборе оптимального режима термообработки опытные сплавы нагревались в масляной ванне с точностью регулировки температур + 1°. Нами было проверено влияние температур нагрева от 80 до 235 (верхний предел в 235° обусловлен близостью к нижней критической точке исследуемых сплавов, равной 240—245°, т. е. температуре начала плавления). Время выдержки изменялось от 1 до б час. [c.326]

Возможность ускоренной оценки влияния технологических факторов доказана при исследовании влияния режима термической обработки и вида чистового шлифования на характеристики рассеяния предела выносливости стали ЗОХГСА (работа проводилась совместно с Киевским политехническим институтом). Испытаниям на усталость при изгибе с вращением подвергались образцы из стали ЗОХГСА после закалки с высоким (630°С), средним (510°С) и низким (190°С) отпуском, шлифованные обычными наждачными и алмазными кругами до одинаковой степени чистоты поверхности (8-й класс). Определение характеристик рассеяния пределов выносливости, осуществленное по двум методам — экстраполяции кривых усталости и возрастающей нагрузки, показало, что среднее значение предела выносливости повышается при снижении температуры отпуска приблизительно в соотношении 1 1,3 1,6. При этом среднее квадратическое отклонение также увеличивается, а рассеяние, характеризуемое коэффициентом вариации, остается практически неизменным. Замена обычных кругов алмазными в случае шлифования до одинаковой степени чистоты, поверхности не отразилась существенно на указанных характеристиках при всех трех режимах термообработки. Достигнутая экономия времени (1,3-10 циклов при возрастающей нагрузке, вместо 4,7-10 при постоянной амплитуде напряжений) и образцов (90 шт. вместо 500 шт.) свидетельствует [c.188]

Термическая обработка оказывает большое влияние на сопротивление термической усталости. При этом используемые в практике режимы термообработки для получения требуемого уровня механических характеристик могут оказаться неоптимальными с точки зрения сопротивления термической усталости в рабочем диапазоне долговечности.. [c.150]

Соотношение вероятностей зарождения питтингов у частиц дисперсных фаз различной природы (в том числе НВ) зависит от состава стали, режимов термообработки и технологии выплавки сталей. Однако не наличие НВ, а присутствие в растворе в необходимой концентрации ионов-активаторов и наличие достаточно высокого потенциала коррозии необходимы для локальной активации пассивного металла и возникновения ПК. НВ, как облегчающие процесс зарождения питтингов, оказывают влияние на параметры ПК. [c.89]

Необходимо исследовать разные методы термообработки винтов, в частности объемную закалку, закалку ТВЧ на установке с ламповым генератором, закалку ТВЧ на установке с машинным генератором, или азотирование и влияние режимов шлифования на точность изготовления ходовых винтов. Шлифовка должна производиться на резьбошлифовальном станке путем шлифования винтов различной длины 500—2000 мм на разных режимах для определения оптимальных условий окончательной обработки винтов. [c.6]

Влияние режима термообработки на структуру и состав полимерной матрицы не всегда поддается количественному анализу. Это вызвано тем, что на свойства полимерной матрицы влияют не только температура и время выдержки полимера при определенной температуре, но и скорость нагрева. Не поддается учету изменение полимера при нестационарном прогреве до заданной температуры. Кроме того, при нагреве видоизменяется структура полимера как за счет процессов структурирования (в учет не принимается изменение состава полимера за счет- потери, например, части гидроксильных групп, участвующих в процессе сшивки), так и за счет изменения и структуры, и состава полимера в результате прохождения деструк-ционных процессов. [c.72]

Термическая обработка существенным образом влияет на склонность аустенитных нержавеющих сталей к коррозионному растрескиванию. Так, холоднообработанная сталь с концентрацией 18,56% хрома, 10,6% никеля и 0,05% углерода разрушается при испытаниях в хлористом магнии за 18 час. Та же сталь, отожженная после холодной обработки, не разрушалась в течение всего периода испытаний. Та же картина наблюдалась и у стали с 18,5% хрома, 8,8% никеля и 0,07% углерода. Обжатие в этом случае достигало 30— 35% [111,93]. Аустенитная нержавеющая сталь, выдержанная после холодной обработки при температуре 700° С в течение 4 час, оказалась в значительной степени склонной к коррозионному растрескиванию. После выдержки ее при той же температуре, но в течение 18 час, трещины появлялись только на отдельных образцах. Склонность к коррозионному растрескиванию у этого вида стали полностью устранялась при выдержке ее при температуре 800° С в течение 15мин [III,92].М.Шейл [111,94] испытывал влияние режима термообработки на коррозионное растрескивание стали с 18,7% хрома, 8,7% никеля в кипящем растворе, насыщенном хлористым магнием. Результаты испытаний приведены в табл. 111-16. [c.148]

В ЦНИИТМАШе были проведены исследования влияния режима термообработки перлитной стали 12X1МФ на характеристики сопротивления термической усталости. Структурное состояние изменяли варьированием скорости охлаждения с температуры аустенизации 970° С с одинаковым последующим отпуском при температуре 740° С и времени 3 ч). Всего испытывали пять типов структур. Структура первого типа состояла из феррита и перлита, второго— из феррита и 10% бейнита, третьего — из феррита и 30% бейнита, четвертого — из феррита и 60% бейнита и пятого — из мартенсита. [c.150]

Термическая обработка сплава МАЮ, состоящая из закалки с 400 (нагрев 6 час.) и старения при температуре ITS —24 часа значительно повышает его механические свойства, но одновременно снижает сопротивление сплава коррозии под напряжением. Нами было изучено влияние режимов термообработки на коррозионное растрескивание сплава и в том числе режима, заключающегося в старении при 185° в течение 120 час., показавщего эффект повышения сопротивления коррозии под напряжением двойного сплава Mg- -8% А1. [c.152]

Для определения влияния режимов термообработки на прочность сцепления покрытия с титаном образцы паяли легкоплавкими (свинцовооловянными) и эвтектическими медиосеребряными припоями и испытывали на разрыв. [c.108]

Влияние режимов термообработки на твердрсть хромовых износостойких чугунов и их относительную стойкость при гидроабразивном износе [c.102]

Фиг. 14. Влияние режима термообработки на значения твердости основного металла и зоны высокого отпуска стали 15Х12ВМФ

Исследование влияния условий перекристаллизации на длительность режимов термообработки крупных поковок из легированных конструкционных сталей. Краматорск НИИПТмаш, 1978. 136 с. [c.634]

Исследование а-титанового сплава IMI было выполнено на прямоугольных образцах 140x35x5 мм при частоте нагружения 130 Гц с целью оценки влияния на рост трещин соотношения между кислородом, азотом и углеродом после различных режимов термообработки [75]. Данные о соотношении примесных элементов, о размере зерен и величине предела текучести для разных режимов термообработки представлены в табл. 5.1. [c.241]

При всех режимах термообработки на сплаве ВЖЛ12У (кроме 1230" С, т=4 ч) происходят несущественпые изменения структуры, связанные с частичной коагуляцией, растворением старой и образованием новой мелкодисперсной "у -фазы. Дендритная структура сохраняется. Проведенные испытания показали положительное влияние термообработки на механические свойства и термическую усталость как в вакууме при активном растяжении, так и в условиях испытания, близких к эксплуатационным, Раз- [c.155]

Никелевый жаропрочный сплав In onel Х750 аустенитно-го класса очень широко используют для жаровых труб, экранов, наружных обшивок корпусов и валов сверхпроводящих генераторов мощностью 5 МВт, разработанных компанией Вестннгауз [1,2]. Для оценки поведения безопасно повреждаемой конструкции такого генератора проведены исследования характеристик разрушения и механических свойств указанного сплава при низких температурах в зависимости от технологии изготовления и режимов термообработки. Изучено влияние трех промышленных методов выплавки и горячего изостатического прессования, а также двух видов термообработки закалки и закалки с последующим двухступенчатым старением. [c.298]

ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И РЕЖИМОВ ТЕРМООБРАБОТКИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ РАЗРУШЕНИЕ СПЛАВА In onel 718 ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.331]

Рис. 4. Влияние холодной деформации и режимов термообработки на скорость роста трещины усталости в сплаве In onel 718 (частота нагружения 10 Гц образцы толщиной 12,7 мм, нагружаемые во линии трещины)

Влияние длительной пластичности на прочность гибов подтверждено испытаниями пароперегревательных труб из стали 12Х1МФ, имевших различную овальность в гнутом участке. Благодаря разным режимам термообработки труб одна группа их имела повышенную длительную прочность и пониженное окружное удлинение при длительном разрушении (4—6% через 1000 ч) длительная прочность труб второй группы была на 20—30% ниже, чем первой, но удлинение при разрушении составляло 13—20%. Приведенные на рис. V. 2 результаты испытаний в виде зависимости отношения длительной прочности гнутого участка к длительной прочности прямой трубы от величины относительной овальности в гибе показывают, что гибы труб из стали с высокой длительной пластичностью практически не чувствительны к овализации сечения, неизбежной [c.190]

Петрунин И. Е., Шейн Ю. Ф,, Москаленко А, П. Влияние режимов пайкк и термообработки на свойства соединений стали 20. — В кн. Пути повышения качества, долговечности и иадежностк [c.271]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с а + р-структурой имеет знание диапазонов превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость р-фазы в значительной мере влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев титановых сплавов до температуры существования р-фазы не дает улучшения их усталостной прочности, а, наоборот, унижает ее. Нагрев до темпе-ператур в зоне а + р-фаз (ниже температуры а + р -> Р) с охлаждением после этого с печью (отжиг в обычном понимании) дает для а + р-сплавов с пределом прочности при растяжении --90— 100 кгс/мм сравнительно низкие значения предела выносливости, а именно от —39,0 до —48 кгс/мм , т. е. по нижней части разброса данных (см. рис, 64). Нагрев до этих же температур (зона а -f + Р) с ускоренным охлаждением приводит у сплавов с прочностью 94—118 кгс/мм к значениям предела выносливости (знакопеременный изгиб) 54—61 кгс/мм , что уже лежит в верхней зоне рассеивания. Нагрев до температур в зоне а + р с ускоренным охлаждением и с последующим отпуском приводит у сплавов со структурой а к пределу прочности 114—142 кгс/мм и пределу усталости 54—69 кгс/мм [117]. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок сплавов, имеющих достаточно мелкозернистую структуру или структуру корзинчатого плетения, испытываемых при многоцикловых нагружениях. При малоцикловой усталости с перегрузками дополнительный йтпуск может оказать отрицательное влияние на работоспособность металла. [c.148]

Таким образом, нихром и вольфрам при термоциклиро-вании композиции испытывают большие осевые деформации. Данные о влиянии режима циклической термообработки на размах пластических деформаций нихрома и амплитуду колебаний напряжений в нихроме и вольфраме сведены в табл. 13. Из таблицы следует, что при термоциклах по режиму 700 480° С нихром не испытывает пластической [c.208]

Исследования структуры и свойств мартенситно-стареющих сталей (гл. 6) проводили с целью разработки оптимальных режимов термообработки композитных конструкций, обеспечивающих повышение прочности изделий. Это имеет важное практическое значение при создании конструкций, работающих в агрессивных средах, при высоких давлениях и теплообмене. Исследования характеристик трещино-стойкости волокнистого бороалюминиевого композита (гл. 8) были предопределены необходимостью оценки несущей способности элементов ферменных конструкций космических аппаратов с учетом влияния технологических и эксплуатационных дефектов. Интенсивное развитие нанотехнологий, использующих новый класс материалов — ультрадисперсные порошки химических соединений, привело к резкому увеличению числа работ по их практическому применению для повышения качества металлоизделий. Результаты 20-летних исследований в этом направлении представлены в гл. 9. Широкие перспективы использования керамических материалов, в частности конструкционной керамики на основе оксида алюминия, а также проведенные исследования обозначили ряд проблем при изготовлении изделий — недостаточная эксплуатационная надежность, хрупкость, сложность формирования бездефектной структуры. Отсюда возникли задачи исследования трещиностойкости керамики в связи с влиянием структуры, свойств и технологии ее получения (гл. 10). [c.9]

Рис .43. Влияние содержания пркмесных элементов (S, Р, S1), технологических добавок (В, Ti) и режима термообработки на коррозионную стойкость стали 03X17H14M3 при испытании по методу ДУ, ГОСТ 6032 — 84 (данные 5 цикла). Штриховыми линиями показан допустимый уровень скорости коррозии по ГОСТ 6032 — 84 [1.33] [c.61]

Поскольку структурное состояние материала сильно зависит от режима термообработки, в этом отношении должна быть полная определенность. Состояние поставки в этом смысле является достаточно неопределенным. Надо учитывать, что при обработке резанием, особенно при затупленном режугцем инструменте, неоднородность структуры вносится поверхностным наклепом, что особенно ощутимо в тонкостенных образцах. То же относится к обработке давлением и к отливке. Поэтому каждая партия образцов подвергается назначаемой экспериментатором термообработке (отжигу, закалке, отпуску и т. д.) с последующим контролем путем микроструктурного анализа. При этом следует избегать образования окислительных пленок. Отжиг способствует ослаблению начальной анизотропии, вызванной операциями прокатки, волочения и т. п. Надо учитывать, что в случае закалки структурные характеристики материала при больших поперечных размерах образца будут неодинаковыми по глубине, так как сама глубина прокаливаемости сравнительно невелика это может быть источником влияния так называемого масштабного фактора . [c.314]

Другим примером является влияние нагревания ле-I гированных нержавеющих сталей до температур 600— 650° С и медленного их охлаждения на воздухе (высокий отпуск), практически осуществляемые при сварке этих i сталей, при таком режиме термообработки возникают [c.13]

В работе [39] было рассмотрено влияние тонкой структуры на циклическую трещиностойкость (вторая стадия распространения усталостной трещины) закаленных и отпущенных сталей 09Г2С, 35 и 80. Механические свойства, режимы термообработки и параметры субструктуры исследованных сталей представлены в табл. 6.5 и 6.6, а пэрисовские участки диаграмм усталостного разрушения - на рис. 6.23. [c.223]

Поскольку прочность сцепления гальванонокрытий с титаном весьма низкая, особое внимание уделялось изучению формирования диффузионных зон между титаном и гальванопокрытиями при различных режимах термообработки, а также изучению влияния этих режимов на прочность сцепления покрытий с основой. [c.105]

Влияние вида термообработки, режимов шлифования и СОЖ на знак и остаточные напряжения при шлифовании сплава ВТ14 проверяли на плоских образцах, которые прошли три вида термической обработки 1) отжиг при температуре 750 10°С, выдержка 30 мин и охлаждение на воздухе 2) закалка при температуре 950 10°С, выдержка 15 мин, охлаждение в воде с температурой 18°С 3) закалка с последующим старением при температуре 500 20°С, выдержка 15—16 ч, охлаждение на воздухе. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...