Нижняя критическая точка

Нижняя критическая точка, обозначаемая А, лежит на линии PSK и соответствует превращению аустенит перлит. [c.230]

При отжиге скорость охлаждения должна быть такова, чтобы успели произойти превращения аустенита при малой степени переохлаждения. Практически скорость охлаждения не должна быть больше 50—100°С/ч, что достигается охлаждением в печи, В заводской практике с целью экономии времени чаще проводят так называемый изотермический отжиг. Для этого сталь, нагретая выше верхней (или только нижней) критической точки, охлаждается быстро (точнее, с любой скоростью) до температуры, лежащей на 50—100°С ниже равновесной точки Ai и при этой температуре выдерживается столько, сколько необходимо для полного распада аустенита (рис. 250). Поскольку температуру контролировать легче, чем скорость охлаждения, такой отжиг дает более стабильные результаты. В настоящее время изотермический отжиг применяют чаще. [c.310]

Нижняя критическая точка в С [c.179]

Отпуск Нагрев закаленной стали ниже нижней критической точки Ас1 (ЛИНИИ РЗк), выдержка и охлаждение Снижение внутренних напряжений, увеличение вязкости и уменьшение твердости изделий, получение заданной структуры и свойств Структуры отпуска [c.77]

Этот вид отжига заключается в нагреве стали до температуры, превышающей нижнюю критическую точку A j, соответствующей выдержке с последующим медленным охлаждением. [c.232]

Неполный отжиг — нагрев стали до температуры, превышающей нижнюю критическую точку, соответствующую началу превращения структуры перлита в аусте- [c.110]

Высокий отпуск — нагрев закаленной стали до температуры выше 500°, но ниже нижней критической точки (обычно 500— 670°), выдержка при этой температуре и охлаждение. Замедленное охлаждение [c.130]

Операция пайки рабочих лопаток требует выполнения ее рабочим высокой квалификации, прошедшим специальную тренировку. Главной трудностью при этом является необходимость выдерживания температуры нагрева лопатки и связи в узком интервале, обусловленном, с одной стороны, температурой плавления припоя (для ПСР-45 — 720°), с другой стороны, нижней критической точкой для 12%-ной хромистой стали. Повышение температуры лопатки или связи при пайке сверх допустимой приводит к закалке материала. Так как используемые припои являются поверхностноактивными [104], то при воздействии их на закаленный хрупкий материал неизбежны обрывы бандажных связей, приводящие в ряде случаев к авариям турбины. [c.153]

При подборе оптимального режима термообработки опытные сплавы нагревались в масляной ванне с точностью регулировки температур + 1°. Нами было проверено влияние температур нагрева от 80 до 235 (верхний предел в 235° обусловлен близостью к нижней критической точке исследуемых сплавов, равной 240—245°, т. е. температуре начала плавления). Время выдержки изменялось от 1 до б час. [c.326]

Для нас имеют значения две критические точки стали, так называемые нижняя и верхняя. Нижняя критическая точка обозначает температуру, при которой начинается перестройка кристаллической решетки, а верхняя критическая точка — температуру, при которой заканчивается перестройка кристаллической решетки. Нижняя критическая точка обозначается А , и для сталей соответствует температуре 723° С, верхняя — обозначается Л з и для котельных сталей соответствует температуре в пределах от 723 до 906° в зависимости от химического состава стали. [c.36]

АС] -температура начала а->у превращения при нагреве (нижняя критическая точка) [c.15]

Аг, - температура конца ot превращения при охлаждении (нижняя критическая точка) [c.15]

Если вблизи нижней критической точки Аг охлаждение будет очень медленным (3—5° С/ч) или будет дана выдержка при температуре 740—720° С, то произойдет разложение и цементита перлита, образовавшегося из аустенита при переходе через критическую точку Ari. У чугуна ввиду наличия кремния и марганца температура Arj составляет около 760° С. Продукты разложения цементита из. перлита —феррит и углерод отжига. Такой чугун называют ковким ферритным. Микроструктура фер-ритного ковкого чугуна представлена на рис. 62,6. Перлитный ковкий чугун более дешевый, но менее пластичный, чем фер-ритный. [c.98]

GS из аустенита доэвтектоидных сталей при охлаждении начинает выделяться феррит. При этом чем больше в доэвтектоидной стали углерода, тем ниже температура начала распада аустенита. В заэвтектоидных сталях, содержащих больше углерода (от 0,81 до 2,14 %), на наклонной линии ES начинается распад аустенита (при этом из аустенита выделяется не феррит, а цементит). Он начинается при тем более низкой температуре, чем меньше углерода содержится в заэвтектоидных сталях. В эвтектоидной стали, соответствующей по своему составу (0,81 % углерода) точке S, в которой пересекаются наклонные линии GS и ES, распад аустенита начинается при самой низкой температуре (727 °С) с одновременным выделением из аустенита мелких кристаллов (пластинок) феррита и цементита (смесь этих пластинок, как известно, образует сложную структурную составляющую — перлит). Критические точки, характеризующие начало распада аустенита сталей при охлаждении, называются верхними критическими точками (А , Л ). Они лежат на линиях GS и ES диаграммы. Критические точки, которые при медленном охлаждении стали и чугуна характеризуют момент полного распада аустенита, т. е. момент образования перлита, для всех сталей и всех чугунов при одной и той же температуре лежат на линии PSK диаграммы. При медленном охлаждении эта температура равна 727 °С. Критические точки, характеризующие при охлаждении полный распад аустенита и образование перлита из аустенита, называются нижними критическими точками или точками перлитного превращения (А ). [c.182]

Для эвтектоидной стали, содержащей 0,81 % углерода, верхняя и нижняя критические точки совпадают в точке S, поэтому температура начала и конца распада аустенита у этой стали будет одна и та же (727 °С). Все другие стали (за исключением стали, содержащей 0,81 % углерода) между верхней и нижней критическими точками имеют определенный температурный интервал. В этом интервале, начинающемся при температуре верхней критической точки и заканчивающемся при температуре нижней критической точки, и совершаются структурные превращения в твердой стали при ее охлаждении. Этот температурный интервал называется критическим интервалом. [c.182]

При нагреве железоуглеродистых сплавов все процессы структурных изменений осуществляются в обратном порядке. Так, в доэвтектоидных сталях в процессе их нагрева при температуре нижней критической точки (727 °С) перлит переходит в аустенит, при этом температура стали не повышается до тех пор, пока весь перлит не превратится в аустенит. При нагреве стали от нижней до верхней критической точки (в критическом интервале) происходит постепенное растворение феррита стали в аустените. В верхней критической точке (линия GS) растворение феррита полностью заканчивается феррит в структуре стали исчезает, образуется однородная структура — аустенит. [c.182]

Многочисленные политермические данные о взаимной растворимости двух жидкостей указывают на различный характер влияния температуры на растворимость [103]. В большинстве случаев при. повышении температуры взаимная растворимость увеличивается, причем часто достигается верхняя критическая точка. Однако нередко встречаются системы, где при повышении температуры взаимная растворимость уменьшается (иногда есть нижняя критическая точка), а также системы, где в определенном температурном интервале растворимость по-разному изменяется в равновесных жидких слоях в одном слое при повышении температуры увеличивается, в другом — уменьшается. Отметим, что диаграммы последних двух типов особенно характерны для водных растворов неэлектролитов. [c.47]

Термодинамические и другие свойства частично смешивающихся неметаллических жидкостей изучены довольно хорошо [144]. Возможны как верхняя, так и нижняя критические точки (последний случай дает на диаграмме состояния замкнутую петлю, внутри которой содержатся две несмешивающиеся жидкие фазы), но в металлических растворах, которые термодинамически способны показать более низкие критические точки, затвердевание происходит до того, как достигнута нижняя критическая температура. Закрытые петли известны в нескольких жидких растворах, в качестве примера чаще всего приводится система никотин — вода. [c.53]

Верхняя критическая точка 1 отвечает температуре начала первичной кристаллизации, промежуточная критическая точка 2 — температуре начала кристаллизации двойной эвтектики и нижняя критическая точка 3 (горизонтальная площадка) т- температуре кристаллизации тройной эвтектики. [c.82]

При весьма медленном охлаждении нагретой стали превращения протекают в обратном порядке при температуре верхней критической точки Ад в доэвтектоидных сталях из аустенита начинает выделяться феррит, а в заэвтектоидных — цементит. При температуре, соответствующей нижней критической точке Ai, оставшийся аустенит распадается на перлит и сталь получает такую же структуру, какая была до нагрева. [c.213]

Неполный отжиг производят при температуре на 30—50 выше нижней критической точки т. е. при 760—770°. Неполный отжиг применяют для уменьшения твердости или устранения внутренних напряжений в изделиях, обработанных при правильно выбранных температурных режимах. [c.217]

Мартенсит обладает весьма мелкозернистым строением игольчатого вида (фиг. 146) и очень высокой твердостью (Нб == 600—650). Феррит, как уже известно, — структура мягкая присутствуя в стали наряду с мартенситом, феррит снижает ее твердость. Поэтому закалка стали от температур выше нижней критической точки А , но ниже точки Лд, в результате которой сталь получает структуру, состоящую из мартенсита и феррита, называется неполной. [c.219]

Значение числа Рейнольдса Ре, соответствуюигее нижней критической точке К, называется нижним критическим числом Рейнольдса, а число Ре, соответствующее верхней критической точке В,-— верхним критическим числом Рейнольдса. [c.52]

Марка припоя Верхняя критическая TJ4ua в °С Нижняя критическая точка в °С т аЮ-б Струк- тура В кГ/мм S в fi [c.196]

Результаты исследований, выполненных на образцах из стали ШХ15, прошедших различную термообработку, свидетельствуют о том, что для закаленной стали при прочих равных условиях характерны максимальные размеры ЗТВ, а для отожженной — минимальные. Глубина ЗТВ в первом случае в 1,5 раза больше, чем во втором. Объясняется это различием в степени дисперсности исходной структуры. С уменьшением последней нижняя, критическая точка при скоростном нагреве стали больше смещается в сторону высоких температур. Так как при лазерном нагреве стали температура быстро понижается в направлении от поверхности материала в глубину образца, то нижняя граница ЗТВ, соответствующая слою, в котором температура нагрева достигала критической точки, будет расположена тем глубже, чем меньще смещена в сторону высоких температур сама критическая точка. [c.21]

При разгрузке две рассматриваемые системы ведут себя также по-разному. При уменьшении нагрузки первая система в обратном порядке проходит все этапы нагружения в точке бифуркации устойчивое отклоненное положение равновесия сменяется устойчивым неотклоненным положением (рис. 1.10, а). Вторая система проходит через новую точку бифуркации В2, где становится неустойчивым отклоненное положение равновесия. При достижении точки бифуркации система возвращается в исходное положение путем перескока (рис. 1.10, б). В таких случаях точку Bi иногда называют верхней критической точкой, соответствующее ей значение нагрузки — верхним критическим значением. Точку 5а называют нижней критической точкой, соответствующее ее значение нагрузки — нижним критическим значением нагрузки. Эти значения нагрузок будем соответственно обозначать (или Р р) и f 2кр- Так, в рассмотренном примере = = с1 и Ракр = —с/. [c.17]

Отжиг сферондизн-рующиВ (маятни-ковы В) Нагрев при периодическом колебании температуры выше и ниже нижней критической точки с целью получения округленной формы цемент11ва. Применяется для улучшения обрабатываемости сплавов резанием [c.162]

Процесс сфероидичацин состоит в нагреве стали до температуры несколько выше нижней критической точки (для инструментальных сталей с содержанием углерода более 0,65% до 740—760° С), длительной выдержке при этой температуре, медленном охлаждении до 650° С и охлаждением па воздухе. [c.232]

Сфероидизацыя, являюш,аяся разновидностью неполного отжига, состоит в нагреве стали до температуры несколько выше нижней критической точки (для инструментальных сталей с содержанием углерода более 0,65% до 740—760 С), выдержке при этой температуре и после-дуюш ем медленном охлаждении применяется с целью снижения твердости для улучшения обрабатываемости резанием [c.111]

Низкотемпературный отжиг (высокий отпуск) — нагрев стали до температуры несколько ниже нижней критической точки, выдержка при этой температуре и в зависимости от марки стали медленное или быстрое охлаждение. Целью низкотемпературного отжига является снятие внутренних напряжений (например, у сварных изделий) и снижение твердости для улучшения обрабатываемости резанием главным образом высоколегированных сталей (например, для сталей 12Х2Н4А, 20Х2Н4А и 18ХНВА низкотемпературный отжиг проводится при 650—670° С). Величина зерна стали при низкотемпературном отжиге не изменяется. [c.111]

Полная закалка (фиг. 65, кривая 1 ) заключается в нагреве стали до температуры выше верхней критической точки на 30—50° С Д.ЛЯ сталей с содерионием углерода до 0,83% (для сталей, содержащих 0,83—1,7% углерода, выше нижней критической точки на 30—50° С), выдержке при этой температуре и охлаждении с большой скоростью для получения чаще всего мартенситной структуры. [c.114]

Сталь для трущихся частей должда использоваться возможно более высокоуглеродистая в термически обработанном состоянии. Предпочтительная схема термообработки должна включать охлаждение с минимальной скоростью, обеспечивающей, однако, заданное значение твердости. Желательно не подвергать детали отпуску, а использовать одинарную термообработку. Нагревы до температур ниже нижней критической точки следует применять для снятия внутренних напряжений, если это необходимо по соображениям прочности или если эти напряжения имеют положительный знак на трущихся поверхностях. [c.219]

В области диаграммы AGSF находится аустенит. При охлаждении сплавов аустенит распадается с вьщелением по линии GS феррита, а по линии SE — вторичного цементита. Линии GSE и PSK имеют большое практическое значение для установления режимов термической обработки сталей GSE называют лшшей верхних критических точек, а PSK — нижних критических точек. [c.149]

После прокатки или ковки быстрорежущую сталь подвергают изотермическому отжигу (фиг. 227), чтобы понизить ее твердость и облегчить механическую обработку. После нагрева несколько выше нижней критической точки Ас (880°С) с соответствующей выдержкой производится охлаждение до температуры наиболее быстрого перлитного превращения (740° С) с выдержкой при этой температуре до полного превращения ауетенита в сорбитообразный перлит. [c.380]

Полученные экспериментальные данные позволяют предложить следующую схему перекристаллизации деформированной стали. При степени деформации меньше критической (рис. 50, схема I ) в исходной матрице сохраняется общность ориентировки кристаллитов, что условно изображено рядом параллельных линий в зернах (рис. 50, I, а, б). В зтом случае в условиях медленного нагрева при переходе через нижнюю критическую точку в пределах исходного зерна зарождаются ориентированные центры -у-фазы (рис. 50, I, в), и перекристаллизация осуществляется при полном сохранении взаимных ориентировок. В результате по окончании а- -превращения возникает псевдозерно (рис. 50, I, d), состоящее из большого числа мелких кристалликов -у-фазы, связанных общностью ориентировки и полностью воспроизводящих исходную структуру. [c.105]

Показано [40], что металл шва типа 1ХМ в условиях ползучести при температуре 550° С и напряжении 24 кгс1мм в отличие от основного металла практически не имеет неустановившейся стадии, а скорость установившейся ползучести шва заметно меньше чем у стали. Проведение отпуска после сварки при 600° С не меняет сопротивления ползучести шва и лишь нагрев выше нижней критической точки (при 800° С), устраняющий субструктуру и приводящий к заметной коагуляции карбидов и перекристаллизации, резко увеличивает скорость ползучести. [c.49]

Температуры фазовых превращений при термической обработке сталей (критические точки) определяются линиями PSK, GS и SE диаграммы состояния Fe-Fej . Нижняя критическая точка, соответствующая превращению аустенита в перлит при температуре PSK, обозначается A . Верхняя критическая точка, соответствующая началу выделения феррита из аустенита или концу превращения феррита в аустенит (линия GS), обозначается Ау Температура линии выделения вторичного цементита (SE) обозначается Лет. [c.36]

Чугуны в твердом состоянии имеют только одну, нижнюю критическую точку при температуре 727 °С (линия PSK). При этой температуре в чугунах, как и во всех сталях, при нагреве перлит переходит в аустенит. При дальнейшем нагреве твердого чугуна (линия E F диаграммы — линия начала плавления чугуна) в аустените происходит постепенное растворение углерода (цементита), выпавшего из него при охлаждении (наклонная линия D). Однако растворение цементита в аустените твердого чугуна полностью не завершается, так как пренсде чем твердый чугун достигнет этого критического состояния (полного растворения в аустените цементита), он начнет плавиться. Таким образом, в твердом чугуне невозможно существование верхней критической точки. [c.183]

Критические точки нагрева и охлаждения для стали и чугуна в твердом состоянии принято обозначать особыми символами. Критические точки доэвтектоидных сталей, содержащих меньше 0,81 % углерода, обозначаются нижнюю точку — при нагреве и при охлаждении верхнюю —при нагреве иА д при охлаждении. Верхние критические точки заэвтектоидных сталей, содержащих больше 0,81 % углерода, обозначают при нагреве иА при охлаждении. Верхняя и нижняя критические точки эвтекто-идной стали, содержащей 0,81 % углерода, совпадают, и их обозначают A j 3 при нагреве и гЗД при охлаждении. Нижнюю критическую точку чугунов в твердом состоянии обозначают А при нагреве и А .у при охлаждении. [c.183]

Из опыта установлено, что верхней критической точке соответствуют эндотермические эффекты образования растворов, нижней критической точке — экзотермические. В работе Рехаге [104] рассмотрен вопрос о знаке кривизны АН х) вблизи критических точек. В работе Смирновой и Морачевского [105] детально изучено влияние температуры на взаимную растворимость жидкостей, [c.48]

При изготовлении чугунных втулок применяется центробежное литье. Чугун берется определенного состава, проверяемого анализом. Для плавки вместо вагранок применяются качающиеся электрические печи. Это позволяет обеспечить лучшие условия для контроля за ходом плавки и более равномерного распределения легирующих элементов, а также создать температуру, достаточно высокую для растворения всего графита, чтобы при охлаждении он принимал шаровидную форму, что придает металлу прочность и однородность. Взвешенные порции металла разливаются в стальные подогретые формы, вращающиеся до тех пор, пока металл не затвердеет. Скорость вращения составляет 1500— 3000 об1мин в зависимости от размера втулки. После извлечения из форм втулки отжигаются в течение часа при температуре 954° С, а затем охлаждаются с понижением температуры на 38° С в час до прохождения нижней критической точки. Структура чугуна отливок — шаровидный графит плюс перлитпо-ферритовая металлическая основа. Втулки, полученные из отливок механической обработкой, подвергаются закалке. Предел прочности втулок на растяжение составляет более 35 кГ/см . Химический состав чугуна (в %) никеля — 1,25 молибдена — 0,50 кремния — 2,00—2,20 серы — 0,04—0,07 фосфора — 0,20 общего углерода — 2,85—3,00 связанного углерода — 0,40—0,60 в отожженных втулках и 0,70—0,80 в закаленных втулках. Твердость закаленных втулок составляет HRG 40—44. [c.270]

ЧИН0Й повреждений котельных труб и легко обнаруживается металлографическим исследованием. В больщинстве случаев котельные трубы, изготовленные из углеродистой и молибденовой стали, имеют перлитную структуру (фиг. 1). Однако при перегреве металла происходят изменения его структуры, зависящие от продолжительности перегрева и от температуры. При достаточно продолжительном нагревании котельных труб, изготовленных из обычной малоуглеродистой стали, от 480 до 720° С карбиды металла переходят из пластинчатой перлитной формы в сфероидальное состояние (фиг. 2). При 480° С эти изменения структуры металла происходят очень медленно, а при 720° С — нижней критической точке металла — сфероидизация происходит гораздо быстрее. На ранних стадиях этого слабого перегрева пластинки перлита подвергаются сфероидизации, не меняя при этом своего положения. При увеличении продолжительности перегрева или при росте температуры эти сфероидизированные карбиды перемещаются до тех пор, пока не будет достигнуто равномерное их распределение по всему металлу. Иногда при повышенных температурах сфероидизированные карбиды перемещаются к границам зерен. Структуру со сфероидиэиро-ваннЫ МИ карбидами часто обнаруживают при образовании отдулин на котельных трубах вблизи от (Места повреждения, а также на пароперегревательных трубах, подвергавшихся усиленному перегреву. В тех случаях, когда повреждения труб из малоуглеродистой стали вызваны перегревом металла до температуры ниже нижней критической точки, часто имеет место искажение микроструктуры у краев разрыва. Такое удлинение структуры является указанием на температуру металла трубы, при которой произошло повреждение. При доста- [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...