Экспериментальное исследование процесса торможения

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТОРМОЖЕНИЯ [c.274]

Были проведены экспериментальные исследования по выбору стабилизаторов с целью торможения процессов старения полиэтилена в морских условиях, причем вводились новые стабилизаторы, синтезированные в республике. [c.140]

В соответствии с принятой расчетной схемой и составленным математическим описанием проведены теоретические исследования на ВМ. Типичная осциллограмма, полученная для условий, близких к имевшимся при экспериментальном исследовании, представлена на рис. 2. Сопоставление теоретической и экспериментальной осциллограмм показывает, что принятая расчетная схема и составленное математическое описание достаточно полно отражают основные динамические свойства исследуемой системы и позволяют переносить результаты теоретического исследования на реальные системы. Проведенные теоретические исследования позволили получить более полные характеристики переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы, с учетом упругости жидкости и трубопроводов, выбраны рациональная последовательность работы и характеристики управляющей и регулирующей аппаратуры. Результаты исследований показали, что при наилучших параметрах тормозного режима клапана величина тормозного давления составляет 362 и 365 кгс/см , сила удара клапана о седло 6,7 и 5 т соответственно при закрывании и открывании клапана, имеют место отскоки клапана от конечных положений с последующими его ударами о седло или упоры, а в напорной магистрали во время торможения возникают динамические перегрузки. Теоретические исследования режима торможения клапана встроенным гидротормозом, закон изменения проходного сечения которого в функции перемещения поршня уточнен по результатам предварительных теоретических исследований, показали, что такой тормозной режим обеспечивает плавный подход и точную остановку клапана в конечном положении, причем давления в гидросистеме при торможении не превосходят номинальных. [c.142]

Экспериментальное исследование дает возможность проверить предлагаемые методы и позволяет более детально анализировать картину процесса торможения. Оно было проведено для пневмоцилиндра (рис. 1, а) в диапазоне изменения N от 0,2 до 0,7 (о от 0,2 до 0,9 Т1-0Т О,] до 0,5 х от 0,06 до 0,4 м сек. Нагрузка на поршень создавалась посредством гидравлического цилиндра, дросселирование — игольчатым дросселем, регулирование скорости — дросселем с обратным клапаном. [c.224]

Для большинства механизмов с достаточной для практических расчетов точностью можно принять, что момент сопротивления в течение всего процесса торможения постоянен. Это подтверждается экспериментальными исследованиями и основывается на том, что при постоянстве внешней нагрузки моменты сопротивлений в подшипниках качения и скольжения остаются практически неизменными. [c.6]

Пневматические приводы не могут в большинстве случаев обеспечить. с большой точностью заданный закон движения рабочего органа, так как воздух сжимаем и протекающие в приводах процессы зависят от многих факторов. Вместе с тем часто не требуется очень точно выдерживать закон движения поршня, не говоря уже о случаях, когда важно осуществить только время перемещения, а закон движения в этот период не имеет значения. Именно поэтому уже теперь пневмоприводы имеют широкое распространение. По мере развития методов их расчета, теоретического и экспериментального исследования, намечаются области (хотя и ограниченные) проектирования пневмоприводов с определенным законом движения. Наиболее часто требуется получение равномерного движения рабочего органа или движения его с большой скоростью и с торможением в конце хода, чтобы избежать удара, недопустимого при выполнениях ряда технологических операций. [c.251]

Критерии динамического подобия по-разному влияют иа динамику поршня, а следовательно, и на процесс торможения. С целью установления этого влияния были проведены теоретические и экспериментальные исследования. В период движения поршня, в том числе и в период торможения, динамика пневматического устройства описывается системой уравнений (92), (96) и (148). Эта система подробно исследована в гл. II для случая движения поршня из одного крайнего положения в другое, без учета торможения. Чтобы использовать ее для анализа процесса торможения, необ- [c.256]

На основании проведенных экспериментальных исследований и серии расчетов на ЭВМ можно условно установить два различных вида процесса торможения. При небольших значениях параметра М (М I) поршень, двигавшийся со скоростью, близкой к ее установившемуся значению (см. рис. 106, а) при включении тормозного устройства, после переходного процесса, начинает двигаться с новой установившейся скоростью, в соответствии с величиной открытия тормозного дросселя. [c.260]

При экспериментальном исследовании устанавливалось также влияние ряда факторов на процесс торможения величины начальной скорости поршня и координаты его положения в начале тор- [c.277]

Экспериментальное исследование поверхностного диффузионного легирования бором и хромом образцов из стали 45 на процессы зарождения, развития и торможения усталостных трещин [c.58]

Изучение аэродинамического нагрева и теплового разрушения летательных аппаратов. Экспериментальные исследования аэродинамического нагрева основаны на обеспечении достаточно большой разности между температурой поверхности исследуемого тела и температурой газа у этой поверхности, близкой к температуре торможения. Это может быть достигнуто либо путем предварительного охлаждения модели, либо подогревом обтекающего воздуха в форкамере. При этом температура поверхности модели в процессе эксперимента фиксируется с помощью тепловых датчиков [c.20]

Однако в торможении общего коррозионного процесса доля катодного контроля остается все еще превалирующей. Эти выводы относятся к видимым пленкам влаги при уменьшении их толщины до 30 мк. Можно предполагать, что дальнейшее утоньшение пленок и, тем более, переход к адсорбционным пленкам (толщиной порядка сотых микрона) будут приводить к преимущественному анодному контролю процесса атмосферной коррозии [12]. Прямых экспериментальных данных, подтверждающих эти положения, однако, до последнего времени не было (вследствие недостаточной разработанности методики электрохимических исследований под адсорбционными пленками влаги). Первые попытки измерить потенциалы металлов во влажной атмосфере в зависимости от изменения относитель- [c.339]

Расчетно-теоретические и экспериментальные исследования оказывают, что причинами дополнительных потерь кинетической энергии в реальных проточных частях на влажном паре являются 1) неравновесность процесса расширения в решетках ступени 2) появление скачков конденсации при сверхзвуковых скоростях 3) скольжение, коагуляция и дробление капель в сопловой решетке, зазоре и рабочей решетке 4) увеличение трения в пространственных пограничных слоях на поверхности лопаток, особенно значительное при наличии пленок 5) торможение капельным потоком рабочей решетки 6) специфическая конденсационная нестационарность и генерируемая в процессе конденсации турбулентность 7) увеличение утечек через надбандажные, диафраг-менные и концевые уплотнения 8) нарушение расчетного (оптимального) обтекания профилей решеток отклонение параметров в зазорах от расчетных значений 9) увеличение выходных потерь 10) эрозионные повреждения сопловых и рабочих лопаток. [c.153]

При экспериментальном исследовании выявлялось также влияние ряда факторов на процесс торможения величины начальной скорости поршня и координаты положения поршня при торможении, вредного пространства, степени открытия дросселя, нагрузки на штоке поршня и веса поступательно движуш ихся частей. В качестве примера на рис. 3 приведены осциллограммы привода с конструктивными параметрами N = 0,4 ti= 0,11 Xq = 0,05 х-,- = = 0,05. м, причем на рис. 3, а степень открытия дросселя oj- == = 0,05, на рис. 3, б — скорость поршня в конце хода и соответственно изменяется время торможения. При малом открытии дросселя (рис. 3, а) колебания скорости затухают и поршень заканчивает ход при Xjy onst. [c.228]

Сложность раздельного исследования перечисленных факторов очевидна, поэтому экспериментально удается, как правило, получить лишь суммарные характеристики потерь. Расшифровать отдельные составляющие и составить их баланс помогают теоретические расчетные методы и некоторые косвенные экспериментальные исследования. К таким исследованиям, проведенным в лаборатории турбомашин МЭИ, следует отнести определение моментных характеристик ступеней, полученных на перегретом, насыщенном и влажном паре в широком диапазоне изменений uj o (до 0,7). При заторможенном роторе (w/ o = 0) и для перегретого пара на входе в ступень, когда процесс расширения заходит в двухфазную область, не пересекая зоны Вильсона, основными видами потерь являются потери от переохлаждения. Действительно, в этом случае отсутствуют потери на разгон капель, потери в скачках конденсации и др. Конденсации пара в проточной части также не происходит, ибо в пограничном слое, где возможны возникновение ядер конденсации и образование пленок, энтальпия пара близка к энтальпии торможения. После того как начало процесса заходит в двухфазную область, причем первичная влага крупнодисперсная, появляются дополнительные потери на разгон капель и пленок. Фазовые переходы и теплообмен играют здесь второстепенную роль. [c.342]

Аналогичная разница наблюдается при сопоставлении термодинамической и действительной скоростей звука в двухфазных средах. На рис. 1-4,6 показано изменение термодинамической скорости звука ад в зависимости о г степени сухости среды. Как и показатель адиабаты, скорость звука терпит при переходе через линию насыщения разрыв. Эта скорость звука может быть реализована только лишь в идеальном случае, когда фронт нарастания (падения) давления в волне является бесконечно медленным (нулевая частота). В действительности процессы релаксации в волне (тепломассообмен в волне, ускорение и торможение капель) протекают с той или иной степенью неравновесности. Экспериментальные исследования при различных частотах возмущений, проведенные в МЭИ Е. В. Сте-хольщиковым, показывают, что скорость [c.18]

Необходимо указать, что пленочная и адсорбционная теория не противоречат, но лишь дополняют одна другую. По мере того, как адсорбционная пленка, постепенно утолщаясь, будет переходить в фазовую пленку, на торможение анодного процесса вследствие изменения строения двойного слоя постепенно будет накладываться также торможение этого процесса, вызванное затруднением прохождения ионов непосредственно сквозь защитную пленку. Таким образом, более правильно говорить об объединенной пленочно-адсорбционной теории пассивности металлов. Несомненно, что в зависимости от физических внешних условий окружающей среды и характера взятого металла возможны самые различные градации толщины защитных слоев. Исходя из анализа многочисленных экспериментальных исследований, можно, по-видимому, полагать, что в отдельных случаях, особенно в случае пассивирования благородных металлов, например платины, воздействие кислорода может и не завершаться образованием фазовых слоев, но останавливаться на стадии чисто адсорбционного кислородного слоя. Однако в других случаях за стадией адсорбции кислорода следует стадия образования сплошной пленки адсорбционного соединения и далее — пленки фазового окисла. При этом не обязательно, чтобы окисел, образующий пленку, был вполне иден-, тичен с существующими компактными окислами для данного ме- талла. После возникновения подобного защитного слоя (пленки) ч существенное и даже в некоторых условиях превалирующее зна-чение может иметь торможение анодного процесса, определяемое <3 пленочным механизмом. [c.17]

Для понимания природы этой взаимосвязи необходимы экспериментальные и теоретические исследования процессов предразрушения в пластической зоне при межзеренном развитии трещин [180, 181] в поликристалле с обязательным учетом торможения и ветвления трещин на тройных отыках зе юн [177] и на карбидных включениях. [c.209]

Для экспериментального исследования концевых токов и связанных с ними необратимых потерь, в ЛАБОРАТОРИИ была создана импульсная электроразрядная установка, позволявшая в течение 100 мкс получать поток плазмы с температурой до 10000 К, скоростью - до 10 км/с, давлением - 10 Тор и проводимостью - 10 мО/см. В концевых зонах внешнего приложенного магнитного поля В = 10000Тс), создаваемого парой катушек Гельмгольца, возникали замкнутые электрические токи, а выделявшаяся теплота приводила к торможению сверхзвукового потока плазмы. Была изучена связь джоулева диссипация - торможение потока (Ю.Ф. Кашкин, [15]). На той же установке выполнено исследование приэлектродных процессов и тепловых потоков в электроды, установленные на противоположных стенках канала при разности потенциалов между электродами, создаваемой взаимодействием плазмы с поперечным магнитным полем (А. Е. Коновалов, [16]). Полученные данные использовались для тестирования модели концевых токов, учитывающей индуцированные магнитные поля [c.517]

При турбулентном течении в ядре потока коэффициент трения i3 должен главным образом зависеть от характера торможения на волнах, так же, как это имеет место при развитом турбулентном течении однофазной жидкости в шероховатых трубах, ибо ядро потока как бы движется в канале с жидкими стенками. Предположение, что процессы, происходящие при обтекании газовым потоком отдельных волн на поверхности пленки, аналогичны тем. которые происходят у бугорков шероховатой поверхности, высказывалось в известной работе П. Л. Капицы (1948). Шероховатость жидких стенок сильно изменяется в широких пределах в зависимости от режима течения пленки и ядра потока. К настоящему времени проведены систематические экспериментальные исследования по определению влияния шероховатости поверхности жидкой пленки на величину (С. Shearer, [c.202]

Политермические исследования электропроводности (рис. 15), а также вязкости и диэлектрической проницаемости жидких систем оказываются более информативными, чем изотермические, так как лучше позволяют изучить стехиометрию процессов образования продуктов присоединения. Отметим, что теория более сложных, чем двойные, жидких систем пока разработана недостаточно. Одной из немногих экспериментально исследованных тройных жидких смесей является система Н2504—Н3РО4— Н2О. Во всех двойных подсистемах этой тройной системы протекают взаимодействия (см. рис. 14, в, г). Характер частотных зависимостей, представленных на рис. 16, объясняется теорией Дебая—Фалькен-гагена, учитывающей конечную величину времени релаксации ионной атмосферы и эффект электрофоретического торможения. Влияние частоты электрического поля на электропроводность и диэлектрическую проницаемость ра- [c.135]

Процесс проявления в этих условиях в пограничной зоне изображения можно представить как процесс с обратной связью. При такой предпосылке прирост почернения на светлом участке изображения и его торможение в темном участке можно выразить математической моделью. Далее, задаваясь соответствующими параметрами, характеризующими скорость диффузии продуктов реакции и изменение оптической плотности, толщиной эмульсионного слоя в набухшем состоянии и другими необходимыми данными, получают возможность провести детальный теоретический анализ процесса проявления с учетом проявления смежных мест. Подобного рода теоретическое и экспериментальное исследование позволяет более отчетливо выявить влияние различных факторов [Frieser Pflugbeil, 1967]. [c.197]

Практика эксплуатации асинхронных электроприводов с короткозамкнутыми двигателями, теоретические и экспериментальные исследования ряда авторов [88, 245, 246] показали, что большие ударные моменты, возникающие при быстром переводе двигателя в режим торможения противовключением с целью остановки механизма или его последующего реверсирования, могут вызвать опасные удары в кинематических звеньях привода, особенно в ближайшей к валу зубчатой передаче. Воздействие ударных моментов испытывают также соединения тела ротора с валом, крышки подшипников и проводники статорной обмотки, что приводит к преждевременному износу их изоляции. Таким образом, явления, вызванные электромагнитными переходными процессами в двигателе, переключаемом при незатухшем магнитном поле, служат одной из причин сравнительной недолговечности и пониженной надежности асинхронных электроприводов, часто работающих в пуско-тормозных режимах. [c.105]

С целью получения опытных характеристик пневмоприводов с торможением в конце хода, сотрудниками Института машиноведения, завода им. ЛиХ ачева и НИИТавтопрома были проведены экспериментальные исследования на специальных стендах. Экспериментальное исследование дает возможность проверить предлагаемые методы и позволяет более детально анализировать картину самого процесса торможения. Испытывались пневмоцилиндры типа, указанного на рис. 102, а, причем диапазон изменения конструктивных параметров колебался в пределах М от 0,02 до 1 (О — от 0,2 до 0,9 и до 0,1. Значения нагрузки на штоке поршня, которая создавалась посредством гидравлического привода, колебались в диапазоне 0,1—0,5, а начальной скорости поршня 0,06 — 0,4 м1сек. Таким образом, при первых исследованиях рассматривались приводы со сравнительно небольшим значением М, которые нашли широкое применение в различных отраслях машиностроения, например, в станкостроении и в автомобильной промышленности. Торможение поршня в конце хода выполнялось посредством включения игольчатого дросселя, который настраивался перед началом цикла на различную плош,адь выходного сечения. Вес поступательно движущихся частей изменялся посредством набора сменных дисков (от 40 до 540 кГ). Дав-ленпе жидкости на поршень в гидроцилиндре менялось от 5 до 25 кПсм , что соответствовало изменению силы давления в диапазоне 140—700 кГ. Для управления скоростью поршня при прямом и обратном ходе применялся регулируемый дроссель с обратным клапаном. Изменялась также величина вредного пространства в полости торможения посредством включения дополнительной емкости (до 10% объема тормозной полости). Регулирование длины тормозного пути осуществлялось цилиндрической втулкой, 274 [c.274]

Схема узла торможения АКБ-ЗМ приведена на рис. 3, а. Его конструктивное отличие от классической схемы РМСХ (рис. 3, б) вызывает изменение характера (кинематики) движения ролика и параметров напряженно-деформированного состояния контактирующих деталей. Действительно, в уже цитированной работе [1] показано, что в узле торможения АКБ-ЗМ в процессе перемещения ролика по вкладышу в исследованном диапазоне линейных скоростей (от 1,6 м/сек до 0) значения нормальных нагрузок для случаев качения (коэффициент трения /к=0,01) и скольжения (/ск=0,14) составляют соответственно Л/= 106500 и 52000 кГ (расчетный крутящий момент равен Л/= 5000 кГм). Для анализируемого варианта нагружения экспериментально зафиксирована нормальная нагрузка 86000 кГ (рис. 4) при Л1 = 4500 кГм. Сопоставление приведенных данных свидетельствует, что в рассматриваемом [c.165]

Полученные экспериментальные данные (табл. 36) показывают, что влияние изоамилового спирта, на скорость коррозионного растрескивания сплава в исследованных растворах незначительно и проявляется главным образом в торможении этого процесса. Об этом же говорят рассмотренные выше данные о влиянии органических ингибиторов (которые являются поверхностно-активными веществами) на коррозионное растрескивание л4еталлов. [c.166]

Большой экспериментальший материал, накопленный при исследовании электрохимического поведения металлов, наглядно ноказывает, что кинетика электроосаждения и растворения металлов тесно связана с адсорбционными явлениями. Чужеродные частицы, присутствующие в электролите или возникающие в процессе электролиза, адсорбируются на поверхности электрода и, как правило, тормозят, а иногда и изменяют характер протекания электрохимических реакций. Степень торможения электродных процессов зависит в основном от прочности связи чужеродных частиц с поверхностью электрода. При рассмотрении кинетики электродных реакций обычно предполагают, что поверхность электрода является однородной, и не учитывают влияния адсорбированных чужеродных частиц на скорость разряда и ионизации металла. Последнее часто приводит к ошибочным трактовкам экспериментальных результатов. [c.3]

В случае железа армко при всех исследованных концентрациях наблюдается торможение анодного процесса. Однако экспериментальные данные заметно отличаются для первого концентрационного интервала аминофениларсоновых кислот (10- —10- моль/л) и для второго интервала (10-3—10-2 моль/л), поэтому в табл. 3.4 для о-, м-, л-АФАК приведены два ряда цифр. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...