Коэффициент трения в потоке

Иис. 7.7. Зависимость коэффициента трения в потоке жидкости в фитилях в виде свернутого и—азот б—аммиак в—вода г натрий [c.154]

На рис. 13-3 показана зависимость среднего коэффициента трения f от числа Рейнольдса Res, составленного по параметрам внешнего потока и по толщине потери импульса. Кроме опытных значений коэффициента трения, на графике нанесены его значения, вычисленные по уравнению (13-6) при со = 0,75 и т = 2,58. Коэффициент трения в потоке несжимаемой жидкости С а подсчитан по уравнению (13-7) при Л = 0,455, что соответствует формуле Прандтля — Шлихтинга [c.468]

Допустим в первом приближении, что коэффициент трения в трубе как в дозвуковых, так и в сверхзвуковых потоках не зависит ОТ числа М, а следовательно, и от приведенной скорости X. [c.185]

Для определения теплового потока (или числа St) на стенке получим отношение 2St/ /, которое определяет обобщенное подобие переноса импульса и тепла. Воспользовавшись решением (8.40) и выражением (8.76), получим связь числа Стантона и коэффициента трения в виде [c.290]

Здесь — плотность потока на радиусе, где достигается значение Сц /2 — коэффициент трения в эталонных условиях [c.118]

Ha рис. 6.3 приведены результаты расчета С/,о по рассмотренной методике [6.35] для условий конденсации в трубе с гладкой проницаемой стенкой. Как видно из графиков, влияние поперечного потока на коэффициент сопротивления трения для гладкой трубы весьма значительно. Увеличение б от О до 0,025 приводит к росту С/о, примерно в 1,5 раза. Это подтверждает неправомочность использования для расчетов коэффициента трения в условиях массообмена (конденсация, испарение) зависимостей, полученных для условий без массообмена (отсоса-вдува). [c.155]

Коэффициенты трения однофазного потока и газа fg можно записать в следующем виде [c.134]

Рис. 11-10. Коэффициент трения в ламинарном потоке жидкости с переменными свойствами ири вдуве нескольких охладителей.

Значения коэффициентов трения в сверхзвуковых потоках, полученные с применением преобразования [c.448]

Для определения теплового потока и коэффициента трения в работе получены следующие формулы [c.104]

Коэффициент трения в пузырьковом, снарядном и эмульсионном режимах течения рассчитывается как для однофазного потока жидкости по формулам табл. 1.3, причем число Рейнольдса можно приближенно рассчитывать как Re = = P m q )/ x При турбулентном течении удовлетворительные результаты получаются, если при- [c.99]

Коэффициент трения для потока рабочей жидкости при ламинарном режиме течения в колонне насосных труб круглого сечения с достаточной степенью точности можно определить по формуле [c.122]

Здесь коэффициент трения в паровом потоке определяется уравнением [c.152]

Скольжение служит причиной внутреннего трения в потоке масла трение по существу является потерей энергии, определяющей коэффициент полезного действия гидротрансформатора. При нормальном скольжении к. п. д. обычно составляет 0,78— [c.144]

Таким образом, для определения локальных значений коэффициента трения в рассматриваемом методе необходимо иметь распределение скорости внешнего потока вдоль обтекаемой поверхности и начальные параметры х , бн, 0н, D,y uiH- По графику на рис. 12-12 определяется значение 2 + G для вычисления ио уравнению [c.427]

Соотношение между коэффициентами трения в сжимаемом и несжимаемом потоках имеет вид [c.481]

Коэффициент трения в уравнениях (13-52) и (13-57) выражается через ту же функцию числа Рейнольдса, построенного по толщине потери импульса, что и в уравнениях для несжимаемого потока, если отнести вязкость в выражении числа Рейнольдса к определяющей температуре Тг [c.485]

В [Л. 222] показано, что локальные значения коэффициента трения в сжимаемом потоке на расстоянии х от начала образования турбулентного пограничного слоя можно представить в виде функциональных зависимостей [c.485]

Помимо числа Яе, коэффициент трения турбулентного потока находится в зависимости от относительной шероховатости стенок [c.96]

Калинин Э, К. Определение температуры потока и коэффициента трения в каналах при нестационарном неизотермическом течении теплоносителя. В сб. Тепло- и массоперенос . Т. 1, Минск, Наука и техника , 1965, с, 288—297, [c.318]

Для значений Ке<2 300, когда поток лами-нарен, коэффициент трения в трубопроводе может быть определен по формуле [c.362]

Во многих случаях утечки жидкости через кольцевые зазоры между поршнем и цилиндром, через сальники и т. п. можно отнести к ламинарному течению и исследовать их как ламинарный поток. Результаты исследований для некоторых аналогичных случаев приведены на фиг. 3.6. При больших Ке в потоке могут наблюдаться случайные поперечные движения частиц жидкости, наложенные на основное продольное движение. Поток уже не содержит устойчивых линий тока. Для этих условий зависимость между напряжениями сдвига и градиентом скорости чрезвычайно сложна и не существует точного, теоретически обоснованного описания этого явления. Для этого случая наиболее удобно выражать напряжения сдвига в виде т=/д(]/ /2), где f — коэффициент трения. Для трубы коэффициент трения f является функцией Ке, шероховатости стенок трубы и расстояния от входа в трубу. Основные сведения о коэффициенте трения [ турбулентного потока относятся к экспериментальным данным. Величина этого [c.71]

Для чисел М, больших 1, и чисел Ке, лежаш,их в пределах от 25 ООО до 7 ООО ООО, коэффициент трения изменяется от 0,002 до 0,003. Для сформировавшегося потока при тех же числах Ке коэффициент трения изменяется от 0,003 до 0,0065. Поэтому для надкритического потока коэффициент трения составляет лишь половину коэффициента трения для потока несжимаемой жидкости. [c.91]

Коэффициент трения в трубе (безразмерный), который должен быть определен экспериментально, дополняет основное уравнение для реального потока [c.13]

Экспериментальные исследования. Коэффициент трения магнитогидродинамических потоков в трубах. Число экспериментальных работ, посвяш,енных изучению течения вязкой несжимаемой проводяш,ей жидкости в магнитогидродинамических трубах, сравнительно невелико. Первой из них принято считать работу Гартмана и Лазаруса, хотя отдельные экспериментальные результаты были известны раньше. В этой работе были изложены результаты, полученные при течении ртути в трубах прямоугольного и круглого сечений малого диаметра при наложении на поток попе- [c.429]

Гомогенная модель двухфазного потока, предложена на начальном этапе исследований гидродинамики парогенерирующих каналов, т. е. значительно раньше модели со скольжением фаз. Она построена при допуш,ениях равенства линейных скоростей пара и жидкости, термодинамически равновесного состояния двухфазного потока н возможности представления коэффициента трения двухфазного потока как коэффициента трения однофазного потока. Удельный объем вещества в потоке определяется в виде средневзвешенной величины, состоящей из удельных объемов фаз пропорционально их массовым расходам. [c.60]

Первый член в правой части последнего уравнения — мощность сил внутреннего трения в потоке. Она диссипируется как в несжимаемой, так и в сжимаемой ньютоновской жидкости. Последний член этого уравнения в случае пренебрежения сжимаемостью обращается в нуль, так как div с" = О при = onst. В паровых турбинах он имеет существенное значение. Его смысл — использование части работы сил внутреннего трения в процессе расширения. Это явление в теории паровых турбин учитывается коэффициентом возврата тепла. [c.60]

Рис. 11-34. Коэффициент трения, рассчитанный по да г-ным теплообмена, изй1еренным в сверхзвуковом потоке Б зависимости от параметра вдува В л (при расчетах использована модифицированная аналогия Рейнольдса и определяющая температура), сравнен с измеренным коэффициентом трения в дозвуковом потоке.

Фиг. 21—5. Обобщенный график Фиг. 21—6. Влияние массопереноса влияния маосопереноса на значе- на значение коэффициента восстанов-ние коэффициента трения в лами- ления в ламинарном потоке на плос-

В OUTPUT также может быть введен какой-либо критерий сходимости для остановки вычислений. Например, можно следить за изменениями некоторой представляющей интерес величины (коэффициента трения, теплового потока, максимальной температуры в области и др.) и сделать KSTOP ненулевым, когда изменения от итерации к итерации станут достаточно малыми, или же можно наблюдать за изменениями F (I, J, NF) в некоторой выбранной точке. [c.114]

Значения для капиллярных ограничений фактора передаваемой мощности и передаваемой тепловой мощности в нескольких различных единицах были вычислены выше. В частности, (QL) , max и Q , niai в единицах Вт дюйм и БТЕ/ч соответственно наиболее часто встречаются в литературе по тепловым трубам. Для данной конкретной аммиачной тепловой трубы было найдено, что (Qi) , тах=2285 Втдюйм (58 Вт-м) и Q , mai = 520 БТЕ/ч (152 Вт). Максимальные значения числа Рейнольдса Re и числа Маха М для потока пара были равны 1657 и 5,510 соответственно следовательно, поток можно было рассматривать как ламинарный и несжимаемый. Кроме того, было найдено, что отношение коэффициента трения в паровом потоке к коэффициенту трения в жидкости составляет всего 0,45%. Такие низкие значения М и FvlFi обычно характерны для криогенных и среднетемпературных тепловых труб, когда давление пара высоко и гидравлический радиус каналов для движения пара много больше, чем для движения жидкости. Для рассматриваемой аммиачной тепловой трубы давление пара 1,055-10 Н/м , а отношение гл, // , =13. [c.66]

Правая часть уравнения (13-6) учитывает влияние сжимаемости потока на коэффициент трения при степенном законе изменения коэффициента трения в несжимаемой жидкости по продольной координате (Ре1= = Р1и1х/(.11). Уравнение (13-6) показывает, что в этом 466 [c.466]

Эксперименты И. С. Коченова и Ю. Н. Кузнецова [32] при ламинарном и турбулентном течении воды выявили большое влияние нестационарности на коэффициент трения (в несколько раз), так же как и их теоретический анализ для ламинарного течения. При ускорении потока они получили > ек, а при замедлении — вплоть до < 0. [c.55]

Процитируем положение из Справочника Хютте, 27-е изд. часть 1, стр. 473 Если поток однажды является турбулентным, то он остается турбулентным . Из другого места текста той же книги (стр. 476) следует, что величина шероховатости мелкозернистой засыпки приблизительно в 10 раз больше, чем при ржавых трубах, а коэффициент трения в 2 раза больше. [c.132]

Джеффрис [1] ввел в рассмотрение условие неустойчивости и отметил, что для гладких цементных каналов (в которых он проводил эксперименты) коэффициент трения f л 0,0025. Это значение для С/ согласуется с общепринятым. Для такого коэффициента трения однородный поток должен становиться неустойчивым, когда уклон 8 превосходит 1 к 100. Джеффрис пришел к выводу, что его эксперименты по возбуждению катящихся воли неубедительны, и считал, что требовались более длинные каналы с уклонами, значительно превосходящими 1 к 100. Значительно позже Дрес-слер [1] вернулся к этой задаче и показал, как построить нелинейные решения уравнения (3.36) с подходящими условиями на разрыве, описывающие катящиеся волны. Подробности будут указаны нин<е после рассмотрения вопроса о стационарном волновом профиле в устойчивом случае. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...