Энтальпия торможения

Условия совместности (49) могут быть проинтегрированы, если V = О, а энтропия и энтальпия торможения являются постоянными в рассматриваемой области течения. В этом случае условия совместности можно записать в виде [c.176]

Энтальпия торможения. Сумму удельной энтальпии i и удельной кине- ai- [c.292]

Из диаграммы а р — 5 — 1 [121 по значениям = 1600 м/с а ра = 9,8х X 10 Па (0,01 кгс/см ) находим на выходе сопла энтальпию / =20,4-10 м с и энтропию За = 15,5-10 м / (с -К). Затем по уравнению о = а + У1/2 определяем энтальпию торможения единицы массы воздуха /о = 52,4-10 м /с . [c.96]

Энтальпия 2, равная энтальпии торможения, определяется зависимостью [c.126]

Расчет завершим, определив параметры воздуха в точке полного торможения за скачком. Энтальпия торможения за скачком не изменяется, поэтому о = i -Р + V /2 = 6,472-10 м /с . [c.128]

Энтальпия торможения /о= ч = ч + И /2 = 5,778 - 10 м /с . Энтропия, 5о = Да = 9,20 - 10 м /(с -град). [c.129]

Покажите, что если изменяется энтропия или энтальпия торможения в потоке газа при переходе от одной линии тока к другой, то такой поток является вихревым. [c.138]

Вдоль линии тока энтальпия торможения о = I + У /2, определяющая полную энергию единицы массы газа, не изменяется. Покажите, что при этом выполняется также условие постоянства энтропии. [c.138]

Скоростной напор набегающего потока = 11,10-10 Па. Энтальпия торможения 0 = = 12,72- 10 м /с . [c.207]

Нижняя сторона. Параметры газа на этой стороне профиля рассчитываем в предположении, что течение изэнтропическое. Для энтальпии торможения = = 12,72- 10 м с , а также для параметров непосредственно за скачком в точке О — энтропии 8с.и = 8о = 10,83- 10 м /(с - К) и скорости У .п = Уо = [c.208]

Для решения задачи воспользуемся диаграммами термодинамических функций воздуха при высоких температурах [12]. По значениям = 980 Па и Гр = = 3500 К из /—S-диаграммы находим энтальпию /р = 7,752-10 м /с и энтропию Sa =12,82-10 м2/(с -К), а по /р и Sp из а—/-диаграммы — скорость звука = = 1230 м/с. Соответствующее число М на верхней стороне Мр = VJa = 3,252, а энтальпия торможения /р = /р + VI/2 = 15,75-10 м /с . [c.211]

Координаты этой точки определим следующим образом. Вычислим энтальпию торможения 0 = К /2 + = 23,15-10 м /с и по ее значению для 5оо = 14,52-10 м2/(с -К) и = 4000 м/с из таблиц [22] найдем угол — [c.212]

По условию задачи, конус и тело вращения обтекаются равномерным набегающим сверхзвуковым потоком. Следовательно, энтальпия торможения о для каждой линии тока одна и та же, поэтому производная (Ио (1п=0 (где п — нормаль к ЛИНИН тока). Учитывая, что газ не совершает внешней работы и не поглощает энергию, величина о постоянна вдоль каждой линии тока /, т. е. производная [c.512]

Энтальпия восстановления такая же, как энтальпия торможения = io = = 8,218-10 м2/с2. [c.705]

Система уравнений в частных производных (2.25) — (2.29) совместно с соответствующими термическим и калорическим уравнениями состояния является достаточно общей и описывает неизоэнтропическое вихревое течение совершенных газов при наличии релаксационных процессов, имеющих различную энтальпию торможения вдоль линий тока. [c.38]

Здесь отнесено к ho — энтальпия торможения. [c.39]

Формула (11.131) получена для следующего диапазона параметров энтальпия торможения / = (2-f-115) 10 кДж/кг давление торможения Ро = 10 1 10 МПа температура стенки = 500 н- 2500 К температура торможения К. При температурах торможения То >9-10 К на теплообмен начинает существенно влиять ионизация воздуха. [c.235]

Где /о — температура торможения г — коэффициент восстановления температуры. Температурой торможения называется температура, соответствующая энтальпии заторможенного потока (энтальпии торможения). Энтальпия торможения — сумма энтальпии движущейся жидкости и ее кинетической энергии, отнесенная к единице массы [c.99]

В соответствии с уравнением (3.4) энтальпия торможения определяется формулой [c.85]

Здесь I o — полная энтальпия (энтальпия торможения) W — скорость S —энтропия ф — плотность потока. [c.197]

При переходе газа через ударную волну энтальпия торможения сохраняется неизменной, хотя температура газа может меняться во много раз. Параметры за прямым скачком уплотнения связаны с характеристиками набегающего потока следующими соотнощениями [c.33]

Следовательно, термодинамическая энтальпия смеси / = S j/i полностью определяет перенос энергии лишь при малых (в частности, дозвуковых) скоростях обтекания тела. В общем случае вместо / необходимо использовать полную энтальпию или энтальпию торможения /ц. Докажем это, проведя дополнительные преобразования (2-4). Умножим уравнение сохранения количества движения (2-2) на и и сложим его с уравнением сохранения энергии (2-4), заменив отношения физических параметров на соответствующие безразмерные критерии [c.41]

Здесь /q =1- -и 12. В окрестности критической точки можно считать, что энтальпия на внешней границе пограничного слоя полностью соответствует энтальпии торможения ==/ , поэтому при Le=Pr= 1,0 [c.41]

Учитывая, что градиенты энтальпии торможения и термодинамической энтальпии на стенке равны [c.42]

Важно отметить, что тепловой эффект вдува возрастает по мере увеличения теплонапряженности внешнего обтекания (перепада энтальпий). При больших энтальпиях торможения /е>30000 кДж/кг вдув по своей эффективности превосходит все другие способы рассеяния и поглощения тепла на разрушающейся поверхности. [c.121]

Возвращаясь к анализу зависимости эффективной энтальпии от энтальпии торможения, следует указать еще на два интересных обстоятельства. Первое связано с выбором режима сравнительных испытаний теплозащитных материалов. Ясно, что целесообразно выбирать величину энтальпии торможения при испытаниях на стенде соответствующую натурному диапазону энтальпий, иначе сравнение различных материалов будет неправомерным из-за различия механизмов разрушения. [c.129]

Результаты экспериментальных исследований теплозащитных материалов часто представляют в виде линейной зависимости эффективной энтальпии /зфф от энтальпии торможения h [c.129]

При достаточно высокой энтальпии торможения внешнего потока удовлетворяется условие [c.158]

Рис. 6-12. Зависимость эффективной энтальпии материалов от энтальпии торможения воздуха.

Начальное значение коэффициента теплообмена рассчитывалось согласно теории многокомпонентного ламинарного пограничного слоя на полусферическом затуплении с R=l- 0- м при давлении pg= Q Па и энтальпии торможения /е=10 000 кДж/кг. Остальные приведенные в табл. 8-1 значения определялись по приближенной формуле [c.211]

По условию постоянства энтальпии торможения iy вдоль линии тока, di + YdY = о, откуда di = —VdV. Кроме того, для движения вдоль линии тока имеем YdY = —dp/p или di = dp/p. Внося это в (5.29), получаем равенство dS = 0, в соответствии с которым вдоль линии тока S = onst. [c.145]

Верхняя сторона. По энтальпии торможения о = 12,72- 10 м /с , энтропии 5с.в = 5о = 10,32- 10 м /(с - К) и скорости Ус.в = Уо = 3400 м/с (или энтальпии ф.в = 0 = 6,921-10 м /с ) у острия профиля из таблиц [22] находим угол сос.в = соо = 52°. Затем задаемся рядом произвольных точек на контуре, для каждой из которых находим угол наклона касательной р = aг tg( iy/iix) и разность углов др = Ров — р. По этим значениям подсчитываем углы со = соо + Др, для которых из тех же таблиц [22] по значениям 8с.в = 5о = 10,32-10 м /(с - К) и 0 = 12,72- 10 м /с находим соответствующие параметры. [c.208]

Из графика на рис. 1.4.7 [19] по роо и Тсо находим среднюю молярную массу i op оо I 24 кг/кмоль. Затем подсчитываем число Мао = Voo/floo = 3,846 и энтальпию торможения 0 = i /2 + oo = 21,36-10 м /с . С учетом этих параметров набегающего потока рассчитываем обтекание верхней и нижней поверхностей пластинки. [c.210]

Определим параметры набегающего диссоциирующего воздушного потока, воспользовавшись диаграммами термодинамических функций воздуха [12]. По давлению роо= 9,8-102 Па (0,01 кгс/см2) и температуре Г о = 4000 К из i— =диа-граммы находим / ,=8,850-10 м2/с2 5оо= 13,11 -10 м2/(с2-К) р<х,=68,65-10" кг/м , а по значениям оо и Sao из а—/-диаграммы — скорость звука Цао= 1300 м/с. Затем определим энтальпию торможения /р = KL/2 + /оо = 16,85-10 м2/с2. [c.211]

Уравнения (11.121), (11.122), (11.123) по форме не отличаьэтся от соответствуюш,их уравнений для однородного газа, имеющего высокую скорость (11.20), (11.19) и (11.24). Однако в уравнение (11.123) вместо температуры введена полная энтальпия торможения в форме [c.234]

Сумму удельной энтальпии i и удельной кинетической энергии ги1 12 в данной точке потока называют энтальпией торможения tx p. Это название станет понятным, если учесть, что 1тор представляет собой, как это ясно из уравнения (4.31), значение энтальпии заторможенного потока, т. е. при ш = 0. Согласно уравнению (4.31) энтальпия торможения на линии тока имеет постоянное значение. [c.313]

Удельная энтальпия торможения смеси в сечении эжектора перед Д1к )( )у-зором в соответствии с первым законом термодинамики определяется уравнением [c.248]

Если AQw=AQ исп то получастся другая прямая, параллбльная пср-вой, но расположенная намного выше ее. Наконец, действительная зависимость /афф от 1е асимптотически стремится к верхней прямой, но при малых энтальпиях торможения дает даже отрицательные значения эфф, поскольку выделяющаяся теплота сгорания по величине превосходит поглощение тепла теплоемкостью. Дополнительное выделение тепла при горении на поверхности приводит к ее значительному перегреву, в результате чего температура поверхности графитоподобных материа- [c.128]

Рис. 5-8. Сравненне завнскмостей аффективной энтальпии разрушения / фф от энтальпии торможения 1 при ламинарном н турбулентном режимах течения в пограничном слое (Г ф ).

Использование единой зависимости скорости поверхностного разрушения от температуры поверхности позволяет разделить расчеты процессов разрушения и прогрева при любых, а не только квазистационар-ных условиях нагрева. В отличие от квазистационарных соотношений типа зависимости эффективной энтальпии /эфф от энтальпии торможения потока 1е уравнение имеет то преимущество, что оно не связано с ограничениями на количество тепла q , поглощенного внутри [c.132]

Следующие два рисунка призваны иллюстрировать тепловую эффективность конкретных используемых термопластов. На рис. 6-12 представлены значения эффективной энтальпии 1эфф= (al p)o(le Iw) I w ПТФЭ с молекулярной массой паров Mv = 200 и Mv=692 и стеклопластика в функции от энтальпии торможения /е внешнего потока. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...