Испытания при стационарных режимах

Экстраполяция результатов испытаний при стационарном режиме течения в гидродинамической трубе на /С=0 дает аналогичные результаты. В закрытой рабочей части и рабочей части со свободной струей получено для гладких сфер Св(0)=0,31 [69, 71]. [c.241]

Предлагаемая методика расчета на выносливость крановых алюминиевых конструкций [36] является первой попыткой создания такой методики. Она базируется на обширных экспериментальных исследованиях сопротивления усталости крупных образцов при растяжении — сжатии, моделирующих типовые соединения крановых металлических конструкций. Эти испытания при стационарном режиме нагружения проводились при частотах 300—750 циклов в минуту при коэффициентах асимметрии цикла — 1,—0,5 и 0. [c.382]

ИСПЫТАНИЯ ПРИ СТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ [c.7]

Пределы выносливости, определенные при испытаниях на стационарных режимах циклической нагрузки, неприложимы для машин, работающих на нестационарных режимах. [c.307]

По ряду причин, в том числе экономического и технического характера, программные испытания натурных деталей не всегда возможны или могут быть проведены лишь в ограниченном объеме. Поэтому возникает необходимость разработки методов, позволяющих производить оценку характеристик сопротивления усталости деталей по результатам испытаний образцов. В области усталости при стационарных режимах нагружения такие методы основаны иа изучении закономерностей подобия усталостных разрушений в связи с эффектом концентрации напряжений, неоднородности напряженного состояния и величины напрягаемых объемов, с привлечением статистических представлений о природе усталостных явлений [4, 5, 18, 30]. Возможность применения этих закономерностей в условиях нестационарной нагруженности в достаточной мере не проверена и представляет одну из основных задач программных испытаний. [c.40]

ДО 1 2) с применением высокотемпературной тензометрии и термометрии [7-10]. На рис. 2.5 показана схема одного из стендов для нагружения металлической модели. При испытаниях металлических моделей воспроизводятся усилия затяга, действие внутреннего давления и тепловые нагрузки от изменения во времени температуры теплоносителя. При резких сбросах температуры напряжения могут в 2—3 раза отличаться от температурных напряжений при стационарном режиме работы. [c.33]

Средняя температура поверхности трения при стационарном режиме (г = 0) испытания материалов, например на машине УМТ-1. [c.200]

Выражения для могут быть заимствованы из некоторых критериев усталостных разрушений, предназначенных для проверки прочности при стационарных режимах сложного циклического нагружения. Подобных критериев предложено достаточно много [33, 56]. Они получены в разное время на основе обобщения результатов испытаний на усталость при плоских циклических напряженных состояниях. В табл. 3.1 даны некоторые наиболее удобные выражения приведенных напряжений а для критериев усталостных разрушений, представленных в виде а—Все эти выражения справедливы только в случае одинаковых периодов изменения всех компонентов напряжений. Кроме того, они обладают тем общим недостатком, что не учитывают средней за период цикла шаровой части тензора напряжений, которая оказывает существенное влияние на сопротивление усталости (особенно при трехосном напряженном состоянии). Известно, что наложение всестороннего сжатия увеличивает предел выносливости, однако числовые данные практически отсутствуют. [c.88]

Использование силовых уравнений повреждений предполагает предварительную схематизацию режима действующих напряжений. Этот режим должен быть приведен к набору блоков регулярных циклов, в крайнем случае, к набору отдельных регулярных циклов, характеризующихся определенными значениями и R. Такая необходимость связана с тем, что нужные для построения уравнения повреждений кривые усталости получаются на основе испытаний при стационарных и регулярных режимах циклического нагружения. В случае линейного напряженного состояния и детерминированного режима нагружения указанная схематизация может производиться различными способами, из которых мы остановимся на распространенном в настоящее время и уже упоминавшемся способе падающего дождя . На рис. 4,9 показан произвольный нерегулярный режим нагружения, причем предполагается, что сток жидкости направлен по оси времени. Рассмотрим вершину А на скате АВ и мысленно пустим жидкость по скатам, как показано стрелками. Справа [c.118]

Испытания на стационарных режимах имитируют нормальную работу секции ППТО. Испытания проводились дважды при небольшой разности температур и при максимально возможной разности температур в пределах 150° С. [c.53]

Необходимо отметить, что описанная выше нагрузочная установка позволяет снимать характеристики в стационарных условиях, что ускоряет проведение испытаний и повышает точность измерения параметров, поскольку испытания ведутся в одинаковых условиях с однотипной аппаратурой. Для нагружения гидропередачи статической нагрузкой вращающийся золотник устанавливается в положение, при котором проходное сечение его каналов полностью открыто, а давление в гидросистеме регулируется дросселем 2 (см. рис. 119). Поскольку каждому давлению в гидросистеме соответствует определенный момент на валу испытываемой гидромашины, на стенде снимаются ее внешние характеристики при стационарном режиме. Если в гидросистеме пульсатора применен насос переменной производительности, это еще больше расширяет нагрузочные возможности стенда и облегчает регулирование тормозного момента. [c.227]

Определение длительности роста усталостных трещин по данным фрактографии связано с установлением связи между величиной шага усталостных бороздок и приростом трещины в цикле нагружения. Прирост трещины может быть охарактеризован в процессе усталостных испытаний двумя способами программными испытаниями при изменении уровня номинальных напряжений с определенной периодичностью или регулярностью или испытаниями в стационарном режиме нагружения путем измерения приращения длин трещины за определенное число циклов нагружения с последующим расчетом скорости роста трещины (прирост трещины за цикл нагружения Д//АЛ ). [c.191]

Реальные газовые месторождения крайне сложны по своей геометрии, параметрам, конструкции забоя скважин. Все это приводит к тому, что прогнозные расчеты оказываются тем более точными, чем точнее методы расчета и чем больше используется фактический материал о работе скважин. Испытание газовых скважин при стационарных режимах фильтрации дает связь между пластовыми и забойными давлениями и дебитом скважины, которая учитывает все сложности притока газа к забою скважин. Поэтому представляет интерес использовать эту связь непосредственно для расчета работы системы скважин. Ранее был предложен [105] следующий метод проектирования работы систем скважин. [c.275]

Объем основных измерений при испытаниях приведен в табл. 2.2. Поскольку при испытаниях современных крупных котлов при стационарных режимах необходима проверка надежности их поверхностей нагрева, эти вопросы отражены в 2.4. [c.18]

Типовая программа испытаний для проверки работы котла при скользящих параметрах предусматривает (см. также 2.2) выявление расчетным путем поверхностей нагрева, попадающих при снижении давления в режим работы на пароводяной смеси (для расчетов принимаются числовые значения основных параметров, полученные в опытах при стационарных режимах или по проектным данным) [c.69]

Материалы по первому этапу работы частично могут базироваться на результатах испытаний котла при стационарных режимах, особенно опытов, связанных с определением технического минимума нагрузки агрегата. Основными задачами первого этапа испытаний являются следующие определения [c.100]

Очевидно, что пределы усталости, определенные при испытаниях на стационарных режимах циклической нагрузки, неприложимы для машин, работающих на нестационарных режимах. Вопросы усталостной прочности при нестационарных режимах являются в настоящее время предметом усиленного изучения. [c.299]

Объем основных измерений при испытаниях по I, II и III категориям сложности при- веден в табл. 1-2. Особенностью рассматриваемых испытаний современных крупных котлоагрегатов ГРЭС и ТЭЦ при стационарных режимах является необходимость проверки надежности работы их поверхностей нагрева, что частично отражено в табл. 1-2 и в последующих материалах. [c.11]

Укрупненно потери топлива и энергии при испытаниях должны определяться для двух периодов. К первому периоду относятся растопка котлоагрегата, прогрев паропроводов и повышение частоты вращения ротора турбины до момента синхронизации турбогенератора. В этот период потери топлива и энергии равны их затратам. Ко второму периоду относится нагружение энергоблока, в процессе которого электроэнергия вырабатывается с повышенным удельным расходом топлива. Потери в этот период являются в известной мере условными (зависят от принятой методики их определения) и определяются превышением суммарных затрат топлива на отпущенную электроэнергию над соответствующими затратами на отпуск такого же количества электроэнергии при стационарном режиме. Отмеченная условность в определении этих потерь определяется главным образом выбором стационарного режима, с которым ведется сравнение затрат топлива. [c.78]

Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давле- ния на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П. Этот коэффициент может быть определен при работе на стационарном режиме с нагрузкой блока не менее 0,5Л ном из соотношения [c.79]

Материалы по первому этапу работы в определенной мере могут базироваться на результатах ранее проведенных испытаний котлоагрегата при стационарных режимах (см. гл. 1) и в особенности опытов, связанных с определением технического минимума нагрузки котлоагрегата. Основными задачами первого этапа испытаний является определение [c.82]

Но формуле (18.7) КПД котла подсчитывают по данным балансовых испытаний (прямой баланс), позволяющих точно измерить расход топлива в установившемся (стационарном) режиме работы. Поэтому испытанию котла должна предшествовать длительная его работа с постоянной нагрузкой, при которой и проводится испытание. Формула [c.158]

Испытания проводили при постоянном температурном режиме ( = 100 г 800°С) и постоянной жесткости нагружения. Изменение характера циклов нагружения показано на рис. 92. Длительность цикла без выдержки тщ— 1,3 мин, с выдержкой Тц2=12 мин. Длительность выдержки Тв2= 10,7 мин. Долговечность при стационарном нагружении циклами длительностью Тщ составила Л1)=2380 циклов, циклами Тц2—Л 2= 30 циклов. В испытаниях варьировали размер повреждающего блока 2 (л2 = 8, 15 и 20 циклов, т. е. П2 /Л 2=0,26 0,5 0,66) расположение повреждающего блока (в начале нагружения, через п = = 500 и 1000 циклов длительностью тщ, что составляло П Ы = = 0 0,21 и 0,42). [c.162]

Внедрение новых технологических процессов, в частности использование эффекта вибраций, способствовало широкому развитию работ по динамике вибрационных машин и механизмов, используемых в горной и металлургической промышленности, в дорожно-строительной технике, в сельскохозяйственном производстве, системах питания автоматических машин и стендах для испытания приборов и т. д. При исследовании динамики таких машин и механизмов изучались стационарные режимы работы и определялись области их устойчивости. Одновременно разрабатывались вопросы механики сред и материалов, обрабатываемых с помощью вибрационных машин. [c.30]

Образцы исследовались после испытания при стационарном тепловом режиме в условиях ступенчато повышающейся скоростд [c.84]

Проведение термометрирования образца при неизотермическом нагружении позволило выявить градиенты температур вдоль образца. Температуры измерялись малоинерционными хромель-алю-мелевыми термопарами диаметром 0,2 мм, привариваемыми на рабочей части образца с интервалом 5-т-10 мм. Запись осуществлялась на приборах ЭПП-09. На рис. 5 показано распределение температур в процессе нагревов и охлаждений с частотой 0,25 цикла/мин. Видно, что с переходом от нагрева (сплошные линии) к охлаждению (пунктирные линии) на рабочей длине 10 мм в середине образца знак градиента становится отрицательным. Сопоставление распределения температур при стационарном и нестационарном режимах позволяет заключить, что при принятой в испытаниях скорости изменения программы порядка 50 -т- 100%/мин градиенты температур на рабочей длине образца близки к градиентам при стационарных режимах [21]. [c.68]

Модельные натурные испытания, выполненные с этой целью, показали (рис. 4, 5, 6), что коэффициент взаимного перекрытия и здесь играет существенную роль, причем характер его воздействия на / и / при торможениях с постоянным моментом несколько отличается от его воздействия на / и / при -стационарном режиме. Наряду с Квз, важнейшими характеристиками, соблюдение которых обязательно при моделировании, являются одинаковость удельной энергонагруженпости каждого квадратного сантиметра площадей трения, а также одинаковость энерго-нагруженности каждого грамма веса обоих элементов пары трения при и-опытаниях на образцах и в натуре. В этой связи па первый план в сочетании с Квз выступает коэффициент распределения тепловых потоков между элементами пары трения. [c.147]

Режим нагружеяня. Стремление учесть влияние случайного нагружения на характеристики сопротивления усталостному разрушения металла сделало необходимым проведение лабораторных испытаний при различных режимах изменения напряжений. Режимы лабораторных испытаний на усталость можно подразделить на стационарные, монотонного увеличения или уменьшения нагрузки, блочного и случайного нагружения. При стационарном режиме (гармоническом, бигармоническом, треугольном, трапецеидальном и др.) закон изменения а в пределах одного хщкла остается постоянным до разрушения. При монотонном нагружении амплитуда или среднее напряжение плавно или ступенчато изменяется до разрушения детали. Блочное нагружение осуществляется ступенчатым (рис. 11.5.) или непрерывными блоками, которые периодически повторяются вплоть до разрушения. При случайном нагружении последовательность ступеней или единичных значений амплитуд и средних напряжений цикла изменяется случайным образом. Наиболее часто влияние случайного характера приложения нагрузки на долговечность материалов оце1ЕИвается по результатам испытаний конструкционных элементов или образцов при использовании блоков, отображающих статистические закономерности случайного нагружения. [c.292]

Как показывают опыты ИВТ АН СССР, при стационарном режиме газификации на конвективных поверхностях нагрева образуется слой отложений, соответствующий равновесию между потоком частиц, движущихся к стенке, и потоком частиц, уносимых со стенки газами. Коэффициент загрязнения этих поверхностей е, представляющий собой термическое сопротивление слоя сажи, зависит от скорости движения газов ни, их плотности р, концентрации сажи в газе р, температурного перепада между стенкой и газомд Т, а также от геометрических и конструктивных характеристик поверхности нагрева. Зависимость коэффициента загрязнения от массовой скорости газа по данным опытно-промышленных испытаний ИВТ АН СССР газоохлаждаемых аппаратов, запыленных сажей, при концентрации сажи в газе ро 3,5 г/м приведена на рис. 4-5. [c.109]

Была исследована закономерность формирования усталостных бороздок в цикле нагружения в соответствии с закономерностями формирования сигналов акустической эмиссии (АЭ), позволяющих разделить процессы дискрет ного подрастания трещины и процессы пластического деформирования материала [258—260]. Испытания проводили при стационарном режиме нагружения прямоугольного образца из сплава Д16Т и при стационарном режиме путем перехода от меньшей нагрузки к большей и от боль-, [c.202]

По данной программе предусматривается проведение 10—12 опытов для определения надежности работы котла в стационарных режимах и 10—12 опытов для выявления влияния режимных возмущений. Основная цель испытаний — расширение регулировочного диапазона блока по нагрузке с максимально возможным повышением экономичности и по условиям поддержания температуры промпере-грева, близкой к номинальной при минимальных нагрузках. В соответствии с указанной целью и вытекающими из нее конкретными задачами для испытаний в стационарных режимах предусматривается ряд дополнительных измерений по одному потоку пароводяного тракта. Для снятия динамических характеристик участков регулирования котла и оценки приемистости блока выполняется специальная схема измерений. [c.9]

Общий вид головок с образцами показан на фиг. 8. Испытания ведутся на двух кольцевых образцах, трущихся торцами. Размеры кольцевых образцов следующие внешний диаметр 28 мм, внутрен ний диаметр 20 мм, высота 10—15 мм. Машина обеспечивает враще ние образцов со скоростью 100—5000 об/мин и возможность регули рования скорости вращения в случае изменения числа оборотов Нажимное устройство обеспечивает создание нагрузки на образец Сила трения и коэффициент трения определяются по предварительно оттарированному отклонению маятника. Для изменения теплового поля у машины имеются сменные головки (фиг. 2, б и в), которые или нагреваются током или охлал<даются водой (жидким воздухом) изменение теплового поля меняет коэффициент трения и износ. Преимуществом машины И-47-К-54 является возможность получения на ней широкого диапазона температур (до 1000°). Эта машина позволяет оценивать теплостойкость фрикционных и антифрикционных материалов. Стандартные испытания материалов на фрикционную теплостойкость проводятся при стационарном режиме трения. В случае необходимости проведения испытаний при нестационарном режиме они проводятся на установке, имеющей инерционную приставку. [c.294]

Измерение всех перечисленных параметров должно проводиться в соответствии с методическими указаниями, изложенными в последующих главах. Следует лип]ь отметить, что для измерения расхода газа в период растопки котла необходима установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30 % номинального. Помимо перепада давлений на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходима также, как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее 2 раз отбирать пробы сжигаемого газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода мазута можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера мазута рекомендуется проведение тари- [c.96]

За исключением того, что требуется по п. 8.S.2.2., следует устонавливать устройства, ограничивающие давление, с тем, чтобы гарантировать, что а любой точке максимальное испытательное давление, включающее максимальное рабочее давление при стационарном режиме плюс любое давление при неустойчивом режиме, не должно превышать давление, состовляющее 88% давления при испытаниях на прочность, или давление, при котором развиваются напряжения, соответствующие 85% стондортного минимального предела текучести материала трубы. Берется наименьшая величина. [c.154]

Влияние объемного сжатия при стационарном нагружении исследовали на специально разработанном стенде высокого давления применительно к сплаву ХН55МВЦ [185]. Во всех опытах температура испытаний составила 1000°С, напряжение а — = 10 МПа, однако одни образцы испытывали при отсутствии всестороннего сжатия, другие — при всестороннем давлении 8 МПа. Наряду с экспериментальным исследованием был проведен расчет долговечности по двум режимам. Первый режим нагружения характеризовался Оп = о,-= 10 МПа, а2 = оз = 0 второй — О/ = 10 МПа, Оп = 2 МПа, аг = оз = —8 МПа. [c.175]

Существует и несколько иная трактовка вопросов подобия усталостных разрушений [33], согласно которой предполагается, что относительное влияние размеров и формы образца и натурной детали на характеристики сопротивления усталости проявляется в равной или достаточно близкой степени как при стационарных, так и при программируемых режимах нагружения. Следовательно, зная закономерности накопления повреждений, установленные программными испытаниям образцов, можно определить усталостные характеристики деталей при заданных спектрах нагружения. Исходя из этих предпосылок рассмотрим схемы составле1ря программ испытаний образцов по спектрам амплитуд нагрузок детали. Параметры нагруженности и прочности детали обозначены индексом (1), а образцов — индексом (2) (индекс а , обозначающий амплитуду нагрузки, в последующем тексте опущен). [c.40]

В качестве экспериментальной установки для исследований применяли машину трения типа ИМ-58 при работе по стационарному режиму трения. Испытания проводили по методике РТМ 6—60 при удельной нагрузке 0,6 МПа. Температуру при трении измеряли с помощью трех термопар, которые заделывали в образец ФАПМ на различном расстоянии от поверхности трения (1 3 5 мм). [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...