Нагружение блочное

Функция, характеризующая изменение нагрузок во времени Фиксированное число циклов напряжений с постоянными амплитудами, средним значением и частотой Сочетание ступеней с различными значениями переменных напряжений Заданная последовательность изменения ступеней нагружения внутри блока Суммарное число циклов нагружения в пределах одного блока Периодическое нагружение объекта при повторении заданного блока нагружения Блочное нагружение, при котором осуществляется переход со ступени на ступень нагружения и на базе испытаний реализуется не более одного блока нагружения Правила применения определенных принципов и средств испытаний Организационно-методический документ, обязательный к выполнению, включающий метод и условия испытаний, отбор образцов, алгоритмы выполнения операций по определению одной или нескольких взаимосвязанных характеристик свойств материала, формы представления данных и оценивании точности, достоверности результатов, требования техники безопасности и охраны окружающей среды [c.34]

Рис. 2.27. Различные типы (1, 2, 3) блочного нагружения материала до разрушения (обозначено звездочкой)

Прошло уже более 40 лет с того момента, когда была опубликована первая работа Форсайта и Ридера [5] по исследованию закономерности формирования усталостных бороздок на поверхности излома при регулярном блочном нагружении элемента авиационной конструкции. Последовавшие работы в области исследования усталостных разрушений привели к осознанию возможности использования шага усталостных бороздок в качестве характеристики подрастания трещины за [c.19]

Программные испытания проводились при двухступенчатом блочном нагружении в мягком режиме, причем при высоких напряжениях (о = 55 кгс/мм ) число циклов в блоке варьировалось в диапазоне от 2 до 200, а на малом уровне напряжений (о = 35 кгс/мм ) подбиралось из условий обеспечения до разрушения образца порядка 5 блоков чередования нагрузки и составляло от 2-10 до 6-10 циклов. [c.61]

Возможна работа в режиме блочного нагружения с автоматической отработкой и последующим циклическим повторением семи уровней различных нагрузок. Предельное число циклов в блоке до 1000, в процессе испытаний осуществляется нагружение с постоянной скоростью изменения одного из параметров. [c.227]

Рис. 14. Схемы блочного нагружения

Рассмотрим блочный режим сложного циклического нагружения с одинаковыми периодами изменения всех шести различных компонентов напряжений. Такое напряженное состояние характеризуется в общем случае двенадцатью параметрами (см. п. 1.2), причем некоторые компоненты циклических напряжений могут совпадать по фазе или изменяться в противоположных фазах, сдвинутых относительно друг друга на половину периода. [c.87]

Блочный режим циклического нагружения. Допустим, что весь режим нагружения конструкционного элемента разбит на г блоков, каждый из которых состоит из Nh одинаковых циклов. Тогда формулы для экономических показателей, приведенные в разделе 4.1, можно записать следующим образом снижение стоимости конструкционного элемента (2.2) [c.222]

Электромагнитная резонансная установка для испьгганий образцов на усталость при регулярном или программном нагружении ЭД-ЮОМ. Предназначена для испытаний на многоцикловую усталость образцов с рабочим сечением 7,5 мм (ГОСТ 25.502-79) или образцов иной формы сечения из металлов или неметаллических материалов. Используется для получения характеристик сопротивления усталости и циклической трещиностойкости материалов. Испытания проводятся при консольном изгибе образца в одной плоскости с резонансным возбуждением нагрузки в двух режимах регулярного нагружения с коэффициентом асимметрии цикла от -1 до 1 и программного блочного нагружения с количеством ступеней от 7 до 6 (рис. 3). [c.137]

Таким образом, из рассмотренных данных следует, что в общем случае малоциклового нагружения, включая ступенчатые, блочные, асимметричные режимы приложения напряжений, описание кинетики деформаций может быть осуществлено соответствующими уравнениями состояния на основе представлений об обобщенной диаграмме циклического деформирования с внесением в них дополнительных параметров, учитывающих особенности соответствующих условий нагружения. [c.69]

В блочных турбинных установках подогреватели низкого и высокого давлений при всех режимах работы блока остаются включенными по нормальной схеме. Их не нужно отключать при остановке турбины, а при пуске они вступают в работу без какой-либо подготовки по мере появления расхода воды через трубную систему и пара в цилиндрах турбины. Необходимо лишь на определенном этапе нагружения блока прекратить чисто каскадный сброс -дренажей, для чего включить сливной насос ПНД и перевести дренаж ПВД в деаэратор. Обязательным условием для всех режимов является работа автоматических регуляторов уровня в подогревателях. [c.101]

Значительная информация по рассматриваемому вопросу приведена в работах [21, 29, 72, 100] для практически важного режима неизотермического нагружения при блочной форме реализации нестационарной термоциклической нагрузки, при сочетании блочных ступеней (см. рис. 4.1, в) как без выдержки [21], так и с выдержкой [29]. [c.193]

Рис. 8.8. Схемы нагружения плоских крестообразных образцов из сплава Д16Т на двухосное растяжение и растяжение-сжатие путем изменения (а) амплитуды, (6) уровня напряжения, а также (в) путем блочного изменения соотношения главных напряжений

Рис. 8.9. Закономерность формирования шага усталостных бороздок (а), (6) в изломе крестообразного образца из алюминиевого сплава Д16Т при блочном изменении первого главного напряжения (см. рис. 8.8а) и сопоставление (в) среднего прироста трещины за блок нагружения по измерениям величины блока по излому Айв испытаниях по боковой поверхности образца da

Выполненные расчеты показали, что в случае блочного последовательного возрастания соотношения главных напряжений наблюдается менее интенсивный рост усталостной трещины, чем по соотношению (8.12) с использованием показателя степени тПр = 2 или = 4 с учетом интервала шага усталостных бороздок. Это может быть объяснено эффектами взаимодействия нагрузок, проявившимися в формировании (выявленных фрактографи-чески) границ перехода от одного соотношения главных напряжений к другому в виде уступов. После смены соотношения происходит небольшая переориентировка плоскости трещины (возникает уступ) и величина скорости перестает соответствовать таковой при регулярном нагружении и прочих равных условиях. Это "глобальное" изменение шероховатости рельефа излома. Изменение шероховатости отражает эффекты взаимодействия [c.416]

Изучение накопления поврежде1ния, в связи с чем осуществляется программное (блочное и произвольное) при различных спектрах нагрузок и случайное нагружение. [c.8]

Грузоподъемные механизмы (машины) достаточно широко используют в угольной промышленности. Ответственные и нагруженные детали — грузозахватные органы (крюки) и элементы подвески (травер-са-вилка, ось), в которых в процессе эксплуатации возможно возникновение поверхностных усталостных трещин. Для своевременного обнаружения этих дефектов необходима профилактическая дефектоскопия. Так, на литейных кранах дефектоскопии должны подвергаться следующие детали пластинчатые крюки, оси с резьбой, резьбовая часть вилок пластинчатых крюков, хвостовиков и вилок штампованных или кованных крюков балансиры и оси балансиров, оси блочных подвесок, оси и валы барабанов, несущие элементы металлоконструкций кранов. Крюки грузоподъемных машин, транспортирующих расплавленный металл и жидкий шлак, контролируют не реже одного раза в год. Необходимость и периодичность проверки других деталей подвески устанавливает администрация предприятия. [c.124]

Для расчета накопленного повреждения В по результатам двухступенчатого блочного нагружения с использованием зависимости (1.1.12) необходима прежде всего запись поциклового изменения деформаций на каждом уровне блока нагружения вплоть до достижения образцом предельного состояния по моменту образования макротрещины. Дальнейшая обработка каждой из двух полученных таким образом кривых изменения деформаций в процессе испытания для каждого образца (по числу уровней в блоке) осуществляется по методике, изложенной выше для случая мягкого стационарного нагружения. Суммарное накопленное повреждение, таким образом, учитывает вклад каждой ступени блока нагружения и в соответствии с зависимостью (1.1.12) определяется с учетом усталостных и квазистатических повреждений. [c.61]

Таким образом, при циклическом упруго-пластическом деформировании аустенитной стали Х18Н10Т развитие процессов деформационного старения зависит от условий нагружения (температура испытания, уровень нагрузки и форма цикла). При испытании в условиях интенсивного деформационного старения (650° С) процессы упрочнения и охрупчивания материала связаны с образованием карбидной фазы (в основном карбида МегзСб), при других температурах нагружения (например, 450° С) процессы упрочнения и изменения пластичности материала могут быть связаны с формированием блочной структуры. При этом карбидообразование протекает менее интенсивно и существенно зависит от формы цикла (причем в отличие от испытаний при 650° С при 450° С наблюдается в данной стали преимущественно карбид МеС). Развитие карбидообразования и формирования блочной структуры в зависимости от уровня нагрузки при 450° С, так же как и при 650° С, может приводить к возникновению хрупких состояний, и излом при этом носит хрупкий характер. В связи с изложенным, наблюдающееся изменение циклических характеристик (ширина петли гистерезиса, односторонне накапливаемая деформация, пре-де.л текучести и др.) при температуре 650° С может быть связано в основном с развитием деформационного старения (выпадением карбидных частиц), а при 450° С — с формированием блочной ( решетчатой ) структуры. [c.71]

Результаты проведенных испытаний на усталость при двухступенчатом многоблочном нагружении каропрочных сплавов Б при 973 и 1073 К, В — при 1073 и 1173 К, а также стали 40ХНМА при 293, 573 и 773 К показали, что дисперсия при регулярном и блочном нагружении одинаковая и практически не зависит от относительных длительностей ступеней нагружения. На рис. 2 приведены результа- [c.64]

При вероятностном моделировании процесса повреждения материала с использованием модели линейного суммирования усталостных повреждений определялась функция распределения числа циклов до разрушения при блочном и случайном нагружениях по заданным характеристикам распределения долговечности при регулярном нагружении и статистическим характеристикам блока или спшгтра случайного нагружения. [c.65]

Результаты расчета долговечности при блочном и случайном нагружениях показали, что расчетные распределения логарифма долговечности в большинстве случаев не противоречат нормальному закону. Отклонения от нормального закона наблюдались при больших коэффициентах вариации действующих напряжений = 0,3) и резко отличающихся исходных дисперсиях долговечности по уровню напряжений с увеличением рассеяния действующих напряжений резко возрастает дисперсия долговечности рассеяние длительностей действия на11ряи еиий при неизменном блоке или спектре практически не влияет на распределение долговечности. [c.65]

Для усталостных испьпанн11 применяют три основных вида программ-блочное нагружение, случайное нагружение с заданной функцией распределения и испытания по типовым программам. [c.515]

Наиболее простым видом блочного нагружения являются пспытания по схеме, изображенной на рис, 14, а. При таких испытаниях несколько ступеней объединяются в блок, который начинает выполняться с начала после отработки последней входящей в него ступени. Такая схема (с одним уровнем вложения) неудобна для задания редко встречающихся нагрузок, поэтому чаще применяют схему (рис. 14, б) с двумя уровнями вложения. На основе СОУС эта схема реализована в виде программы, состоящей из двух блоков. Первый (стартовый) блок выполняется только в самом начале программы, второй (регулярный) блок после отработки последнего входящего в негоподблока начинает выполняться сначала. Введение стартового блока позволяет запрограммировать переходные процессы, а также облегчить продолжение испытания после остановки в середине регулярного блока. В некоторых случаях прпходитсн применять схему, изображенную на 5ис. 14, в, стремя уровнями вложения. 1ри подготовке данных, которые обычно осуществляются отдельнги програм- [c.515]

Блок-схема конфигурации крейта КАМАК для управления испытаниями по рассматриваемому принципу, а также сбора экспериментальной информации с подводимыми к нему коммуникациями показана на рис. 2. Выходные модули типа 350 крейта КАМАК имеют возможность подавать на внешний управляемый орган 24-разрядную кодовую информацию стан-дар шыми ТТЛ уровнями. Приемником этой информации в данном случае является входной разъем ГЦФ установки, который дублирует задатчики параметров сигнала при автономной работе и предназначен для подключения программатора блочного нагружения. Кодирование щтфровой информации для задания на ГЦФ параметров управляющего сигнала осуществлено в двоично-десятичной системе, когда одна десятичная цифра любого из задатчиков кодируется 4-битовой комбинацией логических 1 и 0 , причем логической 1 соответствует низкий уровень сигнала 134 [c.134]

Стеклотекстолит ВФТ-С ВТУ П163-57 Листы или отдельные компоненты Сильно нагруженные изделия конструкционного и радиотехнического назиачения. работающие длительно при температурах до 200° С То же блочное ние и крупно-формова- [c.293]

Дальнейшим усложнением условий нагружения относительно простого циклического является блочное ступенчатое нагружение, связанное, например, с периодическими изменениями уровней нагруженности конструкций в эксплуатации. В этом случае могут изменяться как уровни действующих циклических напряжений, так и количество циклов на канчдом уровне. Исследование характера развития циклических деформаций при различных сочетаниях подобного рода режимов нагружения показало [3], что и в этом случае закономерности изменения величин циклической бЛ и односторонне накапливаемой пластических деформаций, полученные на основе представлений о существовании обобщенной диаграммы циклического деформирования с учетом некоторых особенностей условий нагружения, дают удовлетвори-те.льные результаты. При этом было предложено для вычисления величин б< > и при переходе с уровня нагружения 1 на уровень 2 (обозначены первой цифрой индекса у номера полуцикла к на рис. 4.2) на последнем за начало отсчета принимать номер полу-цикла к 1, соответствующий на этом уровне поврежденности материала за всю предыдущую историю нагружения. Исходя из этого положения, были получены расчетные кривые изменения б для стали 15Х2МФ при чередовании блоков нагружения по 50 циклов на уровнях амплитуд относительных напряжений = 1,06 и бо2 = 1,11, причем нагружение начиналось с меньшего уровня 1. Из рис. 4.2, а, на котором кроме расчетных кривых нанесены точками отвечающие этим условиям нагружения экспериментальные данные, видно, что между ними имеет место достаточно удовлетворительное соответствие. Аналогичный подход использован и при вычислении кинетики односторонне накопленной [c.67]

Рис. 4.2. Кинетика циклической (а) и односторонне накопленной (6) пластических деформаций для стали 15Х2.МФ при двухступенчатом блочном нагружении

Были также проведены испытания на стали Х18Н9, в которых температура оставалась постоянной в пределах каждого полу-цикла и изменялась при переходе через нуль по напряжениям в процессе одноминутной выдержки при о = О (режим е, см. рис. 5.3). Нагружение осуществлялось при постоянной амплитуде деформаций блоками с двумя уровнями температуры 150 и 650° С. Первый блок соответствовал комбинации растяжение—650° С, сжатие — 150° С второй — растяжение — 150° С, сжатие — 650° С. Чередование блоков происходило через 30, 5 и 1 цикл изменения деформаций. В этом случае, как и при линейном изменении температуры в пределах цикла, было отмечено удовлетворительное соответствие полученных диаграмм деформирования результатам изотермических испытаний. Причем число циклов в блоке практически не сказывалось на ходе диаграмм деформирования. Пунктирными линиями на рис. 5.8 показаны диаграммы изотермического нагружения (150 и 650° С), сплошными — блочного неизотермического нагружения. Диаграммы соответствуют стабилизированному состоянию материала. [c.120]

Экспериментальное исследование напряжений возможно на натурных деталях и на их моделях. Исследование натурных деталей возможно с помощью проволочных датчиков сопротивления, метода лаковых покрытий, а также с помощью рентгенографии. Однако на металлической модели очень трудно определить величины концентрации напряжений. Это успешно можно выполнить с помощью поляризационнооптического метода на моделях из оптически-активпого материала. Условия работы и условия нагружения таких деталей паровых турбин, как корпусы стопорных и регулирующих клапанов свежего пара, корпусы клапанов промежуточного перегрева, корпусы цилиндров турбин, сопловые коробки, различные элементы паровпуска, близки, особенно в блочных установках, к работе таких элементов паровых котлов, как цилиндрические барабаны, камеры, коллекторы и т. п. Диски, сварные и цельнокованые роторы паровых турбин работают, как правило, при отсутствии знакопеременных нагрузок и при относительно малых температурных градиентах по радиусу. Вследствие этого для них можно в общем случае применить те же коэффициенты запаса прочности, что и для перечисленных выше неподвижных деталей. При всех прочих равных условиях коэффициенты запаса прочности различны для деформированного и для литого металла для литого они более высоки. [c.30]

Результаты исследований закономерностей накопления повреждений при блочном малоцикловом нагружении приведены в работе [49]. Принятые в испытаниях типы режимов нагружения охватывают контрастные случаи сочетания процессов накопления квазиста-тических и усталостных повреждений. Воспроизводились условия накопления повреждений и режимы озволяющие дозировать долю компонент накопленных повреждений. Это обеспечивало либо сильное перемешивание блоков нагружения, либо весьма слабое, например однократный переход с режима на режим, т. е. в жестких условиях резкой смены процессов. [c.100]

С. В. Сервисен и В. М. Филатов изучали закономерности формирования предельного сстояния материалов при малоцикловом изотермическом и неизотермическом нагружениях применительно к жесткому режиму циклического деформирования, реализующихся, как правило, в местах повышенной механической нагруженности и максимальных температурных градиентов элементов конструкций при перегрузках различной интенсивности в эксплуатации. Испытания в условиях циклического растяжения-сжатия проводили при нестационарном блочном нагружении при многократном чередовании в основном двухступенчатых блоков (с различными длительностями ступеней) изменения циклических деформаций. Оценивали степень соответствия результатов испытания основному соотношению суммирования усталостных повреждений [c.191]

Результаты расчета предельных "повреждений при блочном нестационарном малоцикловом нагружении представлены на рис. 4.15. Общая закономерность для этих условий испытаний [29, 80, 85, 109] состоит в том, что при достаточном (более пяти noBTOpj -ний) перемешивании блоков амплитуд деформаций (жесткий режим) и сравнительно небольшом их различии по величине оправдывается правило линейного суммирования повреждений, выражаемое в относительных долговечностях. По данным этих исследований среднее значение суммы относительных долговечностей составляет 0,97 (при предельных 0,63 и 1,28). При этом разброс данных не выше соответствующего рассеяния при стационарном нагружении в режиме А (5, рис. 4.15). [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...