Напряжения Определение см сжатия

Указание. При определении допускаемой нагрузки на сжатие раскоса учесть коэффициент ф понижения основного допускаемого напряжения с учетом опасности продольного изгиба (см, табЛ". П2). [c.44]

После определения параметров винта для него строят эпюры продольных сил и крутящих моментов, по этим эпюрам устанавливают опасное поперечное сечение винта и производят проверочный расчет на сложное сопротивление — совместное действие сжатия (или растяжения) и кручения. Так, для винта домкрата, изображенного на рис. 426, опасными будут сечения нарезанной части, расположенные выше гайки. В этих сечениях возникает продольная сила, равная осевой нагрузке Q винта (грузоподъемности домкрата), и крутящий момент, равный моменту в резьбе (см. стр. 402). Применяя теорию прочности наибольших касательных напряжений (см. стр. 309), получают следующее условие прочности винта [c.416]

Когда к стержню приложены по концам две равные противоположно направленные силы, действующие по его оси, в стержне возникает деформация растяжения или сжатия (см. рис. 57, а, б). Собственный вес стержня в большинстве случаев невелик по сравнению с действующими на него силами и им можно пре-небречь при определении напряжений и деформаций. [c.71]

Чтобы получить амплитуду напряжения в зоне S у вершины трещины, необходимо определить напряжения и на растянутой, и на сжатой стороне зоны б. При определении напряжений на сжатой стороне предполагаем, что после снятия растягивающей нагрузки трещина не закрывается полностью. Такое предположение реально и основано на результатах испытаний на усталость при симметричном растяжении-сжатии плоских образцов с концентратором напряжений из крупнозернистого чистого железа. Испытания показали, что поверхности макроскопической усталостной трещины, возникшей и развившейся на некоторое расстояние от вершины надреза, не контактируют друг с другом, если не приложена внешняя нагрузка, т. е. усталостная трещина имеет ограниченную ширину. Аналогичное явление можно наблюдать и при испытании образцов на усталость при изгибе с вращением. Таким образом, в начальный момент приложения сжимающей нагрузки возникает концентрация напряжений сжатия у вершины трещины. При увеличении сжимающей нагрузки трещина закрывается и концентрация напряжений от нее исчезает. Однако существует еще концентрация и от наружного исходного надреза. Результирующее напряжение в области вершины трещины (см. рис. 27, б) распределяется более плавно. Для удобства расчетов можно предположить, что в случае, когда небольшая уста- [c.60]

Таким образом, интервал между пределами выносливости образцов, охлажденных на воздухе и в воде после отпуска при одной и той же температуре, является областью существования нераспространяющихся усталостных трещин для исследованного материала при наличии определенного уровня остаточных напряжений. Увеличение остаточных сжимающих напряжений приводит к существенному увеличению области существования нераспространяющихся усталостных трещин (см. табл. 14). С увеличением остаточных напряжений сжатия изменяются и критические коэффициенты концентрации напряжений. Для образцов из исследованной стали с остаточными напряжениями —470, —380 и —270 МПа значения а р составляют 1,2 1,4 и 1,75 соответственно. [c.94]

Установлено, что указанное время длительности цикла является в определенном смысле предельным временем , так как для рассматриваемых условий нагружения (режимы а — г , см. таблицу) еще не проявляются в явной форме реологические процессы. По истечении же этого предельного времени вследствие релаксации напряжений сжатия начинается процесс интенсивного роста деформаций ползучести (режим д ). [c.90]

Для изотермических условий нагружения, когда температуры эксплуатации превышают температуры по п. 3.3.1, на основе анализа учета изменения местных условных упругих напряжений для заданного режима эксплуатационного нагружения проводится его схематизация и определение эквивалентного времени цикла Тцэ (см. рис. 11.5). В схематизированном цикле нагружения выделяют времена Тнр — время нагружения в сторону растягивающих напряжений, Твр — время выдержки в полуцикле растягивающих напряжений Трр— время разгрузки в полуцикле растягивающих напряжений Тнс — время нагружения в сторону полуцикла сжатия Твс — время выдержки в полуцикле сжимающих напряжений Трс — время разгрузки в полу-й икле сжимающих напряжений. Тогда с учетом чувствительности материалов к повреждениям в различных частях цикла в первом приближении можно принять [c.248]

Все изложенное необходимо учитывать при выборе допускаемых напряжений на растяжение и сжатие или, что все равно, при определении коэффициента запаса k в формуле (см. 4 и 7) [c.59]

При одноосном (линейном) сжатии или растяжении (см. рис. 15.5, а) состояние текучести (начало пластической деформации) наступает, когда напряжение а достигает некоторой вполне определенной для данного металла величины называемой пределом текучести. Эта величина, количественно определяющая сопротивление металла деформированию, является характеристикой материала и зависит от температуры, степени и скорости деформации, т. е. от условий деформирования. Для большинства применяемых в машиностроении металлов и сплавов предел текучести определяют экспериментально на испытательных машинах путем растяжения образцов при соответствующих температурах. [c.288]

Влияние перегрузок на скорость роста усталостных трещин. При циклическом нагружении материал конструкции в зоне трещины находится в состоянии упругопластического деформирования. Напряжения растяжения, достигающие при нагружении уровня предела текучести, сменяются при разгрузке остаточными напряжениями сжатия (см. рис. 4.10 и 4.12). Такое циклическое изменение упругопластического состояния материала при нагружении характерно для малоцикловой усталости и может быть с различной степенью детализации проанализировано. В результате может быть выявлена закономерность роста трещины при данном виде нагружения. Однако точное решение этой задачи в полном объеме связано с большими трудностями при вычислении, и в ряде случаев для определения закономерности роста трещин достаточно воспользоваться непосредственно соотношениями [c.46]

Определение влияния сжимающих напряжений в районе утолщений на предельные нагрузки. В процессе нагрева оболочки имел место перепад температур между стенкой и утолщениями на торцах. Осевые сжимающие напряжения, возникающие при нагреве в зоне сопряжения нагретой стенки с менее нагретыми утолщениями на торцах, у тонкостенных оболочек могут вызвать ее выпучивание в этой зоне (см. гл. 4), а у толстых — разрушение материала. Кроме того, они могут оказать влияние на величину критических напряжений в случае осевого сжатия оболочки [19,20]. [c.251]

Исследование влияния концентраторов напряжений на несущую способность при совместном воздействии сжатия и нагрева проводилось на оболочках с укладкой слоев варианта IV (см. табл. 7.11), имеющих средний диаметр 796 мм, длину 790 мм, толщину 4,6 мм. Концентраторами напряжений служили сквозные дефекты в виде круглых отверстий диаметром 40 мм и ориентированных нормально к образующей прорезей длиной 60 мм. Что(5ы исключить взаимное влияние, дефекты были расположены диаметрально противоположно и разнесены по образующей на расстояние 125 мм друг от друга. При температурах Т = 293, 373, 443 К было испытано по одной оболочке. Из технологических припусков этих оболочек были изготовлены образцы-свидетели двух типов (рис. 7.13) гладкие (для определения предела прочности углепластика при сжатии) и со сквозной прорезью (для определения [c.295]

Для хрупких материалов и, как об этом будет сказано в этом разделе ниже, для материалов 5 усталостным нагружением подобные методы сопротивления. материалов должны быть заменены рассмотрением начальных напряжений, которые могут присутствовать,, и более точным исследованием напряжений, возникающих при нагружении, в рамках теории упругости (см. 3.1) или с помощью экспериментальных методов исследования напряжения. Начальные напряжения в хрупких материалах возникают при лить , закалке, сварке и т. п.. и также могут быть высокими. Определение величины начальных напряжений отдельном образце методом неразрушающего контроля нелегкое дело, но такие напряжения могут быть уменьшены частичным или полным отжигом, а иногда простым изменением технологического процесса. Усталостное разрушение, так же как и хрупкое разрушение обычно всегда ускоряется присутствующими дефектами. Эти виды разрушений связаны главным образом с растягивающими, а не сжимающими напряжениями частично, по крайней мере из-за того, что зарождающиеся или развивающиеся трещины смы каются при сжатии. Вследствие поверхностного окисления м [c.43]

Эта название условное если одно (или два) главных напряжений (деформаций) равно (равны) нулю, то эллипсоид вырождается в цилиндр (плоскость). При всестороннем растяжении-сжатии эллипсоид переходит в сферу, чем и объясняется название соответствующей матрицы напряжений (см. определение 8.5). [c.318]

Наряду с напряжениями в державке резца, сила Р создает большие напряжения и в режущей части инструмента — в пластинке. В зависимости от значения переднего угла пластинка может испытывать деформации изгиба и среза (см. фиг. 120) или деформации сжатия. Ддя каждого резца сила Р должна быть не больше определенной величины, иначе напряжения, вызванные этой силой, достигнут предела прочности пластинки и пластинка разрушится. Это особенно важно для резцов, оснащенных пластинками из твердых сплавов или из минералокерамических материалов (вследствие их большей хрупкости). [c.83]

Таким образом, построение определяющих уравнений состояния требует установления функциональной связи между процессами нагружения и деформирования с учетом истории нагружения и основано на экспериментальном исследовании связи процессов нагружения и деформирования при одном напряженном состоянии (растяжение, сжатие или сдвиг) связи и нттс и в и о сте й напряжений и деформаций с учетом влияния уровня средних напряжений " анизотроми уТГр чн Ш Я зявистг-мости от пути предшествующего нагружения (см. рис. 1). Связь процессов нагружения и деформирования наиболее надежно определяется по результатам квазистатических испытаний, как правило, на растяжение — сжатие или кручение (сдвиг) путем сопоставления мгновенных значений напряжений и деформаций, характеризующих состояние определенного объема материала. [c.12]

Теория касательных напряжений. Определение сопротивления деформации путем испытаний на одноосное растяжение или сжатие (см. 1.11.2.1., 1.11.2.2.). При двухосном напряженном состоянии учитывают только максимальное и минимальное напряжения (0l>0 2><7a) 2Ттах=0 1—аз = й/ (по Треска). При соблюдении этого условия может начаться процесс течения. [c.448]

ВЫЧИСЛЯЮТ временное сопротивление статич. изгибу в кг/см . В этой ф-ле г — расстояние между опорами в см, Ь и Л — ширина и высота (по направлению де ствующей силы) образца в см. В зависимости от формы поперечного сечения бруска и различных неправильностей в строении Д. разрушение при изгибе может произойти как от напряжений растяжения или сжатия, так и скалывания. Т. к. соиротивление сжатию вдоль волокон меньше, чем растяжению, то разрушение при изгибе чаще всего начинается от сжатия, хотя невооруженным глазом оно м. б. и незаметно. Видимое же разрушение происходит в растянутой зоне разрывом крайних волокон. Наличие в бруске скрытых трегцин, проходящих в плоскости, параллельной нейтральному <- лою, резко снижает сопротивление скалыванию, и в атом случае разрушение происходит от скалывающих напряжений, вызываю-)цих сдвиг одной части образца по другой в плоскости трещины. Сопротивление изгибу бо.11ее полно характеризуется работой, за-г траченной на излом. Точка приложения груза из-за прогиба образца перемещается, и груз ири отом перемещении производит определенную работу, поглощаемую Д. Диаграмма изгиба и служит для определения величины атой работы. Площадь диаграммы изгиба, характеризующая работу, зависит не только от разрушающего груза и соответствующей ему стрелы прогиба, но также и от формы линии, выражающей зависимость между грузом и деформацией (стрелой прогиба), и угла ее с осью абсцисс. Если обозначить через / стрелу прогиба в момент разрушения, Р —разрушающий груз, то площадь диаграммы или работу прп изгибе можно выразить ф-лои Г = г Р/, [c.106]

Критерии оценки разрушения слоистого материала. За расчетный предел прочности принимается максимальное напряжение в слоистом материале, при котором еще не происходит механического разрушения. Его легко определить при испытании на растяжение однако определение предела прочности на сжатие, например, для образца пз композита бор — эпоксидная смола весьма затруднительно. При разрушении плоского вырезанного образца могут расщепиться его концы. Если концы приклеены или зан<аты, разрушение монют произойти путем поперечного коробления. Если обеспечена достаточная опора в поперечном направлении, при разрушении образец могкет растрескаться вдоль по волокнам в результате эффекта Пуассона. Какой из этих способов разрушения соответствует реальному пределу прочности на сжатие, не очень попятно, так как в зависимости от методики испытаний величина прочности па сжатие колеблется от 14 000 до 32 000 кгс/см . [c.98]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

X (тст+тв), где Тст— статическое (не связанное со скоростью) сопротивление сдвигу, Xe iixSn — вязкая составляющая сопротивления, обусловленная скоростью пластического сдвига вп при коэффициенте i t. При достижении растягивающим напряжением максимальной величины и начале откольного разрушения линейный рост разгрузки нарушается, что связано не только с повреждением материала, но и тем, что в дальнейшем прекращается влияние изменения напряжений, связанное с волной разгрузки справа (см. рис. 107), поскольку разрушение зарождается при состоянии, соответствующем последней характеристике этой волны разгрузки [12], которая разграничивает области изменения нагрузки. Выше последней С -характеристики состояние материала при отсутствии волны разгрузки слева определяется статической кривой сжатия. Влияние скорости связано с волной разгрузки слева и учитывается автоматически, поскольку возникающий в плоскости откола уровень растягивающих напряжений, который зависит от эффектов вязкости, влияет на положение точки К, находящейся на пересечении лучей из точек 1 и 2, определенных экспериментально. [c.231]

Более того, возможны случаи, когда пренебрежение начальными перемещениями, связанными с изгибом системы в докрити-ческом состоянии, приводит к недопустимо большим погрешностям определения критической нагрузки. Например, если в задаче устойчивости сжатой в осевом направлении тонкой цилиндрической оболочки с малыми начальными неправильностями формы (см. гл. 6) не учитывать начальное напряженно-деформированное состояние, вызванное докритическим изгибом оболочки, то можно получить качественно неверный результат. Но тонкостенные элементы правильно спроектированных силовых конструкций в докритическом состоянии обычно работают без заметных изгибов. Изгиб таких элементов — это чаще всего результат потери устойчивости, вызывающий резкий рост напряжений и перемещений в конструкции и приводящий к частичной или полной потере ее работоспособности. Для расчета на устойчивость таких тонкостенных элементов допущение о пренебрежении изменением начальной геометрии вполне оправдано. [c.38]

Существенное различие в степени влияния длительности вы-держю проявляется в связи с видом испытания. В условиях циклического изгиба при испытаниях в режиме А (см. рис. 2.9) влияние выдержки в определенной степени уменьшается за счет растяжения и сжатия, чередующихся в рассматриваемом волокне в процессе изменения знака напряжений при изгибе образца. Снижение малоцикловой долговечности в этом случае (по сравнению с циклическим растяжением-сжатием) оказывается менее выраженным при варьировании длительности выдержки в тех же пределах. [c.54]

При экспериментальном определении температурных напряжений модель, выполненная в масштабе 1 5, составлялась из двух частей, соответствующих частям натурного патрубка из материалов с коэффициентами oi и ац. На рис. 2, б показаны модели для обоих вариантов патрубка. Так как напряженное состояние при нагреве на постоянную температуру Д Г возникает в зоне стыка от разности ац — ai и пропорционально Абнат = = ( п — Oi) АТ, то для упрощения эксперимента достаточно перед склейкой модели создать и заморозить относительную деформацию Аемод только в одной части модели, например в более простой втулке. Величина Авмод выбиралась возможно более высокой для повышения точности измерений, но, вместе с тем, она не должна с учетом ослаблений и зон склейки приводить к разрушению при размораживании составной модели. В моделях двух вариантов патрубка (см. рис. 2, б) втулка вырезалась из средней части цилиндрической заготовки, замороженной при равномерном сжатии вдоль оси при этом в заготовке была создана поперечная деформация [c.131]

На рис. 7.13 сравнивают циклическую диаграмму напряжение—деформация для нержавеющей стали 304 (см, рис. 6.47 и 6.48) с соответствуюш,ей диаграммой при однонаправленном растяжении. Циклическая диаграмма получена при знакопеременном растяжении—сжатии. Поведение материала относительно возникновения скачков деформации неясно. Кроме того, скорость деформации в экспериментах была постоянной (4- 10 ), на результаты испытаний оказывали совместное влияние и пластическая деформация еР и деформация ползучести е°. Следовательно, использование указанных данных по циклической деформации для определения приведенного выше обобщенного уравнения (7.12) необоснованно. Для решения указанной задачи необходимо провести испытания на циклическую деформацию при условиях, обеспечивающих возможность теоретического анализа. [c.262]

Продольные деформации 8i и ei оболочек / и 2 на линиях контакта от реакции взаимодействия Qi можно определить согласно выражению (8.88а), подро(5 НЫЙ вывод которого дан в разд. 8.6. Эта формула получена для случая, когда на одинаковых отрезках обра зующих прил[0жены погонные касательные усилия q, направленные в сторону, противоположную направлению продольной координаты g (см. рис. 8.16). Кроме этого, все усилия одинаковые, отрезки образующих расположены с постоянным шагом, число т отрезков может быть произвольным. Формула (8.88а) соответствует случаю, когда на правом бесконечно удаленном торце оболочки, изображенной на рис. 8.16, действуют равномерно распределенные по окружности растягивающие напряжения, а на левом такие же сжимающие. Поэтому при рассмотрении реальных схем нагружения паке-, та (ом. рис. 9.3) к деформациям, определенным по формуле (8.88а), должны быть добавлены деформации растяжения-сжатия оболочки как стержня, чтобы получить соответствие схемам нагружения (ом. рис. 9.3 и 9.4). Эти добавки мы учтем дальше, а сейчас выпишем выражения для деформаций ободочек, пользуясь фор1му-лой (8.88а) и перейдя в ней от координаты а=т% к координате Первая оболочка нагружена шестью усилиями д направленными в сторону, противоположную направлению оси (см. рис. [c.393]

Но тем не менее это есть случай объемной деформации, аналогичной пластической деформации в стадии упрочнения, которая также не является течением Эта деформация имеется в бетоне, некоторых грунтах, пористом свинце и других материалах. Но дан е в однородных материалах, в которых наличие пор трудно заподозрить, остаточная деформация уплотнения может быть получена при очень больших давлениях. Лорд Кельвин в 1878 г. отметил, что сжатием между пуансонами, используемыми при чеканке монет, плотность золота может быть повышена от 19,258 до 19,367 г см , а плотность меди от 8,535 до 8,916 г/см . Можно связывать эту объемную пластическую деформацию с объемным пластическим сопротивлением v , определяющим предел текучести. Однако Масей (Масеу, 1954 г.) указал, что, возможно, имеется пластическая деформация без предела текучести. Это связано с тем фактом, что даже очень небольшое среднее напряжение может создать концентрацию напряжений в определенных точках тела, а следовательно, и небольшие остаточные деформации уплотнения, постепенно уве-личиваюш иеся с увеличением напряжения. Этот вид остаточных деформаций будет, однако, проявляться только при первом нагружении, поскольку, если повторное нагружение не превышает величины первого, как правило не будет появляться дальнейших ощутимых уплотнений упругие свойства таких материалов (включая металлы) улучшаются поэтому при помощи нагружения. [c.203]

Таким образом, повысить гермети-зуемое давление можно двумя путями увеличением контактного напряжения, т. е. применением высокомодульной резины и увеличением деформации уплотнителя, и повышением коэффициента устойчивости уплотнителя. Первый путь ограничен, так как резины с модулем свыше 10-10 Па теряют свои ценные высокоэластические свойства, а при относительных деформациях сжатия е > 50% резина может быстро разрушаться. Повышение коэффициента устойчивости уплотнителя за счет увеличения его размеров и коэффициента трения также имеет определенный предел. О недостатках способа повышения устойчивости за счет выполнения на уплотняемой поверхности выступов и впадин (см. рис. 3) указывалось выше. Создание прочного адгезионного контакта за счет, например, приклейки уплотнителя к контактирующим поверхностям не всегда допустимо даже в неподвижных соединениях. [c.16]

П. п. при растяжении (сг ,), с катии (0 (,) и одинарном срезе (Т(.р) вычисляются нутом деления наибольшей нагрузки (в кг) на исходную площадь поперечного сечения образца (в или см ), ири двойном срезе макс. нагрузку относят к удвоенной площади поперечного сечения образца (см. Испытание на срез). Определение а ь возможно лишь тогда, когда при постоянно возрастающей нагрузке происходит разрушение образца. У высокой ластичных материалов (медь, алюминий и др.) разрушение образца, как правило, не наступает и вместо (Т J определяют напряжение, при к-ром на боковой поверхности испытуемого образца появляются трещины. Для большинства конструкционных металлич. сплавов условные П. п. при сжатии в 1,5—2,5 раза больше П. п. при растяжении, для хрупких материалов (инструментальная сталь, чугуны, стекла) а , обычно превышает aj, в 3—7 раз (табл.). [c.45]

ПРЕДЕЛ УПРУГОСТИ — напряжение, при нагружении до к-рого пластическая (остаточная) деформация не возникает. Из-за трудности надежного определения П. у. в технике пользуются условным П. у., определяя его как напряжение (в кг1мм или кг см ), при к-ром остаточная деформация достигает определенной заранее обусловленной величины. В соответствии с ГОСТ 1497—61 при определении условного П. у. допуск на остаточное удлинение выбирается равным 0,05% от исходной длины образца. Иногда допуск уменьшают до 0,01—0,003%. Величина допуска указывается в индексе буквенного обозначения П. у., наир. и т. д. П. у. при растяжении, сжатии, смятии и изгибе определяют по формулам [c.48]

Весьма важная серия опытов была проведена Росси в 1910 г.- . Росси изучал пластинки резины, желатина, целлюлоида и стекла — первые три под действием простого растяжения и четвертое—под действием простого сжатия. В случае резины и стекла он нашел строгую пропорциональность между напряжением и оптическим явлением, двойное лучепреломление исчезло, как только нагрузка была удалена. Деформация (несомненно для резины и весьма вероятно для стекла) обнаруживала значительное отклонение от закона Гука. Этот результат для стекла подтверждается старым одиночным наблюдением Файлона, который, наблюдая своим методом спектроскопа стержни под действием изгиба (см. 3.19), заметил, что при очень больших нагрузках некоторое определенное стекло давало заметную кривизну полосы, пересекающей спектр, причем эта полоса принимала почти V-образную форму непосредственно перед разрывом, происходившим действительно внезапно. Так как известно, что под действием изгиба без сдвига деформация изменяется линейно, при любых взаимоотношениях между напряжением и деформацией в материале, то это наблюдение показывает, что оптическое отставание лучей, конечно, не могло быть строго пропорциональным деформации, и Файлон доказал, что наблюдаемая кривая была в качественном отношении такой, какую следует ожидать, предполагая, что оптическое явление зависит только от напряжения. [c.227]

В качестве расчетного аппарата для определения параметров напряженно-деформированного состояния нежесткого покрытия принято аналитическое решение задачи о сжатии многослойного упругого полупространства при воздействии ансамбля вертикальных нагрузок, распределенных по площади круга (см. гл. 6). [c.428]

Во многих задачах, требующих определения деформации оболочки, напряжениями изгиба можно пренебречь, принимая обязательно во внимание лишь те напряжения, которые обусловлены деформацией в ее срединной поверхности. Возьмем в качестве примера тонкостенный сферический резервуар, подвергающийс51 действию равномерно распределенного внутреннего давления, нормального к поверхности оболочки. Под этим давлением срединная поверхность оболочки подвергается равномерной деформации, и так как толщина оболочки мала, то мы будем вправе предположить здесь, что растягивающие напряжения распределены по ее толщине равномерно. Аналогичный пример представляет собой тонкостенный резервуар в форме круглого цилиндра, в котором газ или жидкость сжаты посредством поршня, свободно движущегося по оси цилиндра. Кольцевые напряжения, возникающие в цилиндрической оболочке под действием равномерного внутреннего давления, распределяются по толщине оболочки равномерно. Если торцы цилиндра защемлены, то оболочка не может свободно расширяться, и под действием внутреннего давления около ее торцов может произойти некоторый изгиб. Более детальное исследование показывает, однако (см. 114), что этот изгиб носит местный характер и что часть оболочки на определенном расстоянии от торцов продолжает оставаться цилиндрической и испытывает лишь деформацию в срединной поверхности без заметного изгиба. [c.478]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...