Условия работы металла труб пароперегревателей

УСЛОВИЯ РАБОТЫ МЕТАЛЛА ТРУБ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ [c.150]

Допустимая тепловая разверка устанавливается исходя из конкретных условий работы каждой поверхности нагрева. Так, для пароперегревателей, выходные участки труб которых работают в тяжелых температурных условиях, ее величина не должна превышать 15 % общего тепловосприятия пароперегревателя. Поэтому для повышения надежности работы металла труб пароперегревателя его трубную систему обычно секционируют по тракту пара. Для экономайзеров, располагаемых в области умеренных температур, тепловая разверка может достигать 50 % и даже быть больше. Секционирование экономайзера по тракту не обязательно. В парообразующих трубах ввиду опасности ухудшения температурного режиму, особенно при интенсивном обогреве температурная разверка не должна превышать 20—40 %. [c.170]

Из условий обеспечения надежности работы металла труб пароперегревателя [c.65]

В противоточном пароперегревателе достигается наибольший температурный напор между продуктами сгорания и паром, что уменьшает необходимую поверхность нагрева пароперегревателя и соответственно снижает расход на него металла. Недостатками противоточной схемы являются размещение последних по ходу пара частей змеевиков в области наиболее высоких температур продуктов сгорания и тяжелые температурные условия работы металла труб. При прямоточном пароперегревателе температурный напор меньше, чем при противоточном, однако условия работы металла труб лучше, так как части змеевиков с наибольшей температурой пара обогреваются продуктами сгорания, охлажденными на входных участках змеевиков. [c.391]

Чтобы облегчить условия работы металла труб, часть поверхности нагрева, в которой выпадает накипь, иногда располагают не в топочной камере, а в конвективном газоходе, где интенсивность обогрева значительно слабее. В этой части поверхности, называемой переходной зоной 9, завершается парообразование, пар слегка перегревается (на 10—15° С) и поступает в радиационный пароперегреватель 4. [c.42]

Температуры металла труб пароперегревателей из-за колебаний нагрузки котла, изменения режима работы и других причин являются переменными. Для сопоставления полученных в таких условиях результатов по глубине коррозии труб была использована приведенная в гл. 3 методика, позволяющая привести время работы металла в котле при изменяющемся температурном режиме к. суммарному эквивалентному времени работы и заданной (постоянной) температуре. При расчете эквивалентного времени использовались кинетические постоянные п и Е, которые определены при длительных лабораторных опытах. [c.143]

Условия работы металла в котлоагрегатах весьма разнообразны. Наиболее тяжелые они при сочетании высоких температур и механических нагрузок. В таких условиях работают трубы и камеры пароперегревателей, паропроводы и неохлаждаемые детали подвески, опоры, крепления. [c.187]

Система рециркуляции газов, помимо регулирования вторичного перегрева, позволяет следующее сократить расход металла на перегреватели— основной и вторичный, облегчить температурные условия службы металла труб, и элементов креплений пароперегревателя фиксировать положение переходной зоны в прямоточных котлах поддерживать заданные параметры пара при работе котла на разных видах топлива облегчить условия работы котлов со шлакующимися поверхностями нагрева. [c.167]

Для облегчения условий работы металла зону парообразования 12, в которой выпадает накипь, обычно выносят из топочной камеры и располагают в конвективном газоходе, где интенсивность обогрева в десятки раз слабее. Эту поверхность нагрева называют переходной зоной. В переходной зоне завершается парообразование и достигается небольшой (на 10—15° С) перегрев пара. Слабо перегретый пар далее поступает в расположенную на стенах топочной камеры поверхность нагрева, также получающую тепло излучением, — радиационный пароперегреватель 8. Окончательный перегрев пара до необходимой температуры достигается в поверхности нагрева 9, которая расположена в конвективном газоходе и называется конвективным пароперегревателем отсюда пар при заданных давлении и температуре направляют в паровую турбину. Как и любая конвективная поверхность нагрева, пароперегреватель 9 состоит из большого числа параллельно включенных змеевиковых труб. Температура продуктов сгорания за пароперегревателем 550—650° С. Так как на конденсационных электростанциях частично отработавший в турбине пар подвергают промежуточному (вторичному) перегреву, перед переходной зоной располагают так называемый промежуточный пароперегреватель (на рис. 1-2 не показан). [c.16]

В противоточном пароперегревателе (рис. 12-2,а) достигается максимальный температурный напор между продуктами сгорания и паром, что уменьшает поверхность нагрева и расход металла. Недостатком схемы является опасность пережога последних по пару змеевиков, так как здесь пар наиболее высокой температуры встречается с продуктами сгорания, также имеющими наибольшую температуру, и металл труб находится в тяжелых температурных условиях. При прямотоке (рис. 12-2,6), наоборот, температурный напор меньше, чем при противотоке. Однако условия работы металла лучше, тах как змеевики с наибольшей температурой пара обогреваются продуктами сгорания, уже частично охлажденными на входном участке пароперегревателя. Оптимальных условий надежности и умеренной стоимости конвективного пароперегревателя — достигают в смешанной схеме (рис. 12-2,а, г). [c.132]

Металл труб пароперегревателя работает в тяжелых температурных условиях даже при относительно невысоких температурах перегретого пара, 450—500 °С. Во всех случаях обогрева продуктами сгорания средняя температура металла всегда выше средней температуры охлаждающей среды, движущейся внутри труб. Превышение температуры стенки металла трубы зависит от равномерности обогрева продуктами сгорания змеевиков пароперегревателя в поперечном направлении, разности средней температуры продуктов сгорания и внутренней температуры стенки трубы, разности температуры стенки трубы и средней температуры металла. Для экономайзерных и испарительных поверхностей нагрева при высоких коэффициентах теплоотдачи от стенки К воде или к пароводяной эмульсии и при отсутствии накипи на внутренней поверхности труб в самых неблагоприятных условиях температура металла не превышает температуры охлаждающей среды более чем на 60 °С. В пароперегревателях температура пара (даже 450 °С) уже близка к предельной [c.247]

Пароперегреватели в паровых котлах (высокого и сверхкритического давлений) воспринимают больше половины теплоты, подводимой к теплоносителю. Металл труб пароперегревателя работает в наиболее тяжелых температурных условиях, поэтому доля повреждаемости труб пароперегревателей достаточно высока. Проведение испытаний и наладки пароперегревателей актуально как для головных образцов котлов, так и для находящихся в эксплуатации. [c.242]

Металл труб пароперегревателя работает в тяжелых температурных условиях даже при относительно невысоких температурах перегретого пара, 450—500° С. Во всех случаях обогрева продуктами сгорания средняя температура металла всегда выше средней температуры охлаждающей среды, движущейся внутри труб. Превышение температуры стенки металла трубы зависит от равномерности обогрева продуктами сгорания змеевиков пароперегревателя в поперечном направлении, разности средней температуры продуктов сгорания и внутренней температуры стенки трубы, разности температуры стенки трубы и средней температуры металла. Для экономайзерных и испарительных поверхностей нагрева при высоких коэффициентах теплоотдачи от стенки к воде или к пароводяной эмульсии и при отсутствии накипи на внутренней поверхности труб в самых неблагоприятных условиях температура металла не превышает температуры охлаждающей среды более чем на 60° С. В пароперегревателях температура пара (даже 450° С) уже близка к предельной температуре, допустимой для углеродистой стали. Кроме того, коэффициент теплоотдачи от стенки к пару примерно на порядок меньше, чем к кипящей или некипящей воде. Только эти факторы могут дать превышение температуры металла стенки трубы пароперегревателя на 50—70° С по сравнению со средней температурой пара. Поэтому тепловая разверка между змеевиками вследствие их неравномерного обогрева продуктами сгорания или неравномерного распределения пара по отдельным змеевикам, а тем более отложение накипи могут привести к выходу труб пароперегревателя из строя. [c.228]

Максимальная нагрузка газомазутного котлоагрегата может ограничиваться недостатком тяги, дутья, повышенной температурой металла труб пароперегревателя и экранных труб, недостаточным диапазоном работы пароохладителя, снижением надежности цир- куляции (по ее условиям предельная нагрузка согласовывается с заводом-изготовителем), ухудшением качества пара, недостаточностью напора питательных насосов, недопустимым ростом давления в барабане котлоагрегата, повышенным нагревом обмуровки, особенно амбразур горелок. В связи с этим опыт по определению максимальной нагрузки газомазутного котлоагрегата проводится следующим образом. При работе котлоагрегата на номинальной нагрузке полностью открываются направляющие аппараты тягодутьевых машин. [c.50]

Надежная работа пароперегревателя будет обеспечена, если температура стенки трубы не превышает максимально допустимого значения по условиям прочности металла. Максимально допускаемая температура стенки может быть определена расчетным путем при этом проверка делается в расчете на худшие условия, когда наибольшие тепловые нагрузки какой-либо трубы пароперегревателя совпадают по времени и по месту с максимальной температурой пара в ней. [c.54]

На рис. 7,в показан еще один случай разрыва трубы пароперегревателя в месте входа ее в коллектор перегретого пара. Повышение температуры стенки также произошло. вследствие шлакования топки. Разрушение трубы еще более значительное. Внешний вид поврежденного участка указывает на хрупкость металла. До разрыва труба, видимо, работала в тяжелых условиях. [c.245]

В котле ТПП-110 пар, выйдя из топочных экранов, нагревается сначала в конвективных трубных пакетах, а затем в ширмах. При этом менее нагретые дымовые газы отдают свое тепло менее нагретому пару В конвективных пакетах, благодаря чему улучшаются условия передачи тепла и достигается некоторая экономия металла. Однако при такой схеме ухудшаются условия работы труб ширм, в которых при повышенной тепловой нагрузке протекает пар б олее высокой температуры. В последующих типах котлов первичный пар проходит сначала через ширмы, а затем через конвективную часть пароперегревателя (pi . 3-3,6). [c.55]

На режим работы котла вредное влияние оказывает также повышенная щелочность воды увеличенная щелочность может привести к вспениванию воды в барабане и в предельном случае — к заполнению вспененной водой всего парового объема барабана. Вспениванию воды способствует содержание в ней органических соединений и аммиака. В этих условиях сепарационные устройства не обеспечивают отделения капель воды от пара, и вода из барабана, содержащая различные примеси, может поступать в пароперегреватель и затем в турбину, создавая опасность их загрязнения и нарушения нормальных условий работы. Повышенная щелочность может явиться причиной появления щелочной коррозии металла, а также возникновения трещин в местах вальцовки труб в коллекторы и барабан. [c.270]

Между собой змеевики пароперегревателя скрепляют снаружи специальными гребенками из жаропрочного металла, чтобы удерживать трубы на одинаковом расстоянии друг от друга. Это обеспечивает работу всех змеевиков пароперегревателя в одинаковых тепловых условиях. [c.91]

В зависимости от марки стали и условий работы труб поверхностей нагрева котла в местной инструкции должны быть указаны предельные значения температуры металла, выше которой резко снижаются его прочностные характеристики. Обычно часть поверхностей нагрева, особенно выходные ступени пароперегревателя, работают при температуре металла, близкой к предельно допустимой по условиям долговечности работы. В зависимости от длительности работы и превышения фактической температуры металла над допустимой может произойти ускорение ползучести (увеличение диаметра труб) и окалинообразования (коррозии) металла (см. 17.18). Кратковременные повышения температуры металла выше допустимой, как правило, не приводят к незамедлительному аварийному останову котла из-за повреждения труб, но они могут вызвать резкое сокращение срока их работы и необходимость полной замены поверхностей нагрева котла. [c.108]

В зарубежной литературе также приводится много примеров коррозионного растрескивания металла в условиях эксплуатации. Так, в работе [57 ] сообщается о коррозии труб пароперегревателя парового котла при температуре 510° С, изготовленного из стали 18-8, [c.59]

Учитывая тяжелые условия работы пароперегревателей, в них применяют либо перлитные стали с добавками легирующих элементов, либо аустенитные, а также принимают все меры, исключающие попадание в них влаги с солями и образование внутренних отложений, повышающих температуру металла труб. [c.129]

Длительный чрезмерный нагрев змеевиков пароперегревателя опасен не только тем, что при высокой температуре снижается прочность металла и может произойти постепенное растяжение и даже разрыв труб под действием внутреннего давления. Изменяется и структура стали, из-за чего уменьшается ее прочность и сталь может в дальнейшем оказаться непригодной и для работы в расчетных условиях. [c.114]

При остановах котлов стояночной коррозии могут подвергаться любые участки внутренних поверхностей. Если при работе котла от кислородной коррозии страдают в основном входные участки экономайзеров, то при простоях кислородная коррозия поражает не только экономайзер, но и барабан, опускные и подъемные трубы, коллекторы и змеевики пароперегревателей. В них коррозионные повреждения в виде отдельных язвин располагаются преимущественно в нижних петлях, где скапливается конденсат. В барабанах коррозионные язвины встречаются вдоль нижней образующей, обычно ближе к концам барабана, где бывает больше шлама. Равномерное разрушение металла при простоях в отличие от коррозии в рабочих условиях характеризуется образованием большого количества продуктов коррозии, содержащих гидроокиси железа. [c.90]

Фактором, уокоряюш,им процесс сфероидизации, является тажже наличие напряженного состояния металла. В пароперегревателях такие участки создаются в местах гибов труб. Тормозящее действие а процесс сфероидизации /перлита оказывают легирующие добавки. Карбиды основных легирующих элементов — молибдена, хрома, ванадия — более стойки при действии высоких температур, чем карбид железа. При выборе допускаемых напряжений необходимо тщательно анализировать температурные условия работы металла и его свойства с точки зрения стабильности структуры. Обнаружение в каких-либо участках параперегревателя и паропровода значительной сфероидизации указывает на перегрев металла против расчетной температуры, что в овою очередь определяет повышенную скорость пол-78 [c.78]

Конвективные пароперегреватели, переходные (выносные) зоны и экономайзеры выполняют в виде трубных многопетлевых змеевиковых поверхностей нагрева. В соединительном газоходе расположение змеевиков вертикальное, компоновка пучков коридорная, в опускном газоходе — как шахматная, так и коридорная. Для снижения золового износа при сжигании твердых топлив с зольностью > 10 % в опускном газоходе трубы располагают параллельно фронту котла. Пароперегреватели выполняют из гладких труб, а экономайзеры — из гладких или оребренных (мембранное или поперечное оребре-ние). Диаметр и толщина стенки труб определяются давлением среды и температурой стенки. Движение среды организуется в несколько автономных потоков. Для снижения влияния неравномерности теп-ловосприятия поверхности делятся на части — ступени (часть поверхности нагрева, ограниченная коллекторами) с организацией между ними перемешивания среды и переброса ее по ширине газохода. Ступень состоит из пакетов, представляющих собой заводские блоки. В ступенях движение среды может быть организовано по прямоточной, противоточной (при температуре д < 800 °С) или смешанной схеме. Выходные ступени пароперегревателей по условиям обеспечения надежной работы металла труб выполняют по прямоточной схеме. В экономайзерах движение среды организуется по противоточной схеме. [c.21]

Выходная конвективная ступень первичного пароперегревателя размещена в горизонтальном газоходе и включена по противогочной схеме. Подвод тепла по всей окружности трубок и малые разности температур между газами и паром благоприятствуют снижению температуры стенок труб и тем самым улучшают условия работы металла. [c.29]

Исследовался износ труб из сталей 12ХШФ и 12Х2МФСР. Температура наружной поверхности металла 370—400 °С. Температура продуктов сгорания на расстояниях 0,2 и 1,5 м от плоскости труб радиационного пароперегревателя составляла около 800 °С и 1000—1050°С при 80% нагрузки котла. При нормальных условиях работы котла восстановительные компоненты в среде в пристенной области отсутствовали. [c.214]

Исследования механических свойств труб из стали 12Х18Н12Т, проработавших в условиях водной очистки в пароперегревателе, проведены на котле ПК-38. Результаты испытаний на механические свойства труб из стали 12Х18Н12Т после 2440 и 14 200 ч работы приведены в табл. 5.7. Видно, что нет существенной разницы в механических показателях металла с обмываемой и необмывае-мой водой сторон трубы. Имеется тенденция некоторого повышения прочностных характеристик а, и ао.а и снижения пластических показателей с увеличением срока работы труб. [c.253]

Значительные сложности в оценке остаточного ресурса по жаропрочности возникают для пароперегревательных труб. Условия работы пароперегревателей таковы, что при эксплуатации часто имеет место превышение температуры металла сверх расчетной. Работа при высоких температурах приводит к развитию в металле пароперегревателей таких разупрочняющих процессов, как возврат и рекристаллизация, рост карбидных частиц. Все это способствует трансформации структуры стали. Например, в стали 12X1 МФ происходит переход феррито-сорбит-ной структуры в феррито-карбидную, что снижает жаропрочные свойства стали. [c.58]

Измерение остаточной деформации на деталях, работающих в условиях ползучести, определение скорости ее изменения позволяют своевременно решить многие задачи обеспечения безопасной и надежной работа котлов и паропроводов. Установлены предельные значения деформации для деталей, работающих при т пературах металла более 4S0 . При достижений предельных значений эксплуата-ции котлов должна быть прекращена для определения длительной прочности, по которой принимается оком1Мтельное решение (необходимы замена деталей или щадящие условия работы). Оценка остаточной деформации представляет собой операцию по измереиию геометрических размеров поперечного сечения коллекторов и труб. Важное значение в нормировании предельных значений деформации имеют марка стали и назначение деталей. Для труб пароперегревателей, изготовленных из углеродистой стали, остаточная деформация не должна превышать 3,5 наружного номинального диаметра, а для труб, изготовлешшх из легированяой стали, - 3%. [c.158]

Основны1ми недостатками применения аустенитной стали, помимо ее высокой стоимости, являются более сложная технология обработки (изготовление и сварка труб) и ограничения в скорости прогрева и расхолаживания металла при пуске и остановке блоков. Последнее вызывает дополнительные эксплуатационные затруднения. Для облегчения условий работы пароперегревателя применяются некоторые конструктивные приемы, основными из которых являются малые приращения энтальпии в выходных ступенях пароперегревателей, перемешивание потоков на выходе из змеевиков, переброс пара из одной половины газохода в другую и разбивка пароперегревателя на ступени. [c.54]

В качестве примера приводятся результаты испытаний радиационного промежуточного пароперегревателя котла с нагрузкой 120 т1ч, рпе=37,2 бар, / пе = 340 С, i"ne=430° С, расчетная массовая скорость пара дар =350—370 кг1м -сек радиационный пароперегреватель расположен на боковой стенке топки выше горелок. Трубы диаметром 0 47,5x5 мм расположены с шагом s=52 мм. Подвод к коллекторам выполнен по схеме П. При растопках этого котла температура стенки трубы повышалась до 680—730° С (рис. 2-16). Температура металла труб достигала высокой велич>ины не только при пусках, но и при стационарной работе котла (рис. 2-17), когда она составляла 620—650° С (при расчетной температуре, равной 570—565 С), Максимальные разности температур ПО периметру труб составляли 250—280° С при номинальных нагрузках и увеличивались до 300—320° С при резких изменениях нагрузки. Колебания температур стении при стационарных условиях составляли величину 70—100° С. Максимальные разности температур пара и стении трубы находились в пределах 190— 210° С. [c.69]

Наружная коррозия труб пароперегревателя. Условия разрушения радиационных трубных панелей пароперегревателя рассмотрены выше (гл. 6). Ширмы и конвективные трубные пакеты подвержены коррозии преимущественно при сжигании мазута. Предполагают, что более всего с металлом труб взаимодействует высший из окислов содержащейся в мазуте примеси металла ванадия — его пятиокись V2O5. Коррозионный процесс значительно ускоряется при повышении температуры соприкасающейся с дымовыми газами наружной поверхности труб, поэтому ВТИ рекомендует не допускать длительной работы котлов при температуре наружной поверхности труб из стали 12Х1МФ выше 585°С, а труб из аустенитной стали — выше 600°С. [c.197]

Определение максимальной кратковременной нагрузки котла связано с необходимостью проверки возможного предела нагрузки применительно к условиям аварийной ситуации на электростанции или в энергосистеме. При сжигании твердого топлива опыт заключается в постепенном, ступенями по 5—10 % номинальной, подъеме нагрузки котла сверх номинальной с выдерживанием ее на каждой ступени 20—30 мин и на заключительном этапе в течение 2 ч. Объем измерений, кроме указанного выше, включает контроль расхода воды на впрыски пароохладителей, отбор проб котловой воды и пара для определения их чистоты, контроль нагрузок электродвигателей мельниц и мельничных вентиляторов, измерения показателей надежности работы высокотемпературных поверхностей нагрева. Проведение опыта требует особых мер предосторожности в связи с возможным резким увеличением выхода шлака вследствие его сплавления со стен и пода топки при росте температуры факела. Ограничивающими условиями опыта могут быть недостаток воздуха или тяги, повышение температуры металла труб перегревателя, рост шлакования, ухудшение качества пара при забросе воды в пароперегреватель и недопустимый рост температуры перегрева пара или резкие колебания температуры металла входного участка перегревателя. Предельное значение нагрузки котла блочных уста- [c.112]

Итак, весь процесс получения пара от подогрева воды до его перегрева осуществляется в четырех элементах котлоагрегата экономайзере, экранах, конвективном пучке и пароперегревателе. Теплообмен во всех этих элементах происходит при выссЛих температурах стенок поверхности нагрева, находящихся также под действием большого внутреннего давления. Эти тяжелые условия работы ставят особые требования к поддержанию температуры металла стенок труб поверхности нагрева в пределах допустимых величин по условиям прочности. Выполнение этого требования облегчается путем создания устойчивого движения воды и пара внутри трубной системы котлоагрегата. Такое движение воды и пара внутри трубной системы котла может осуществляться либо за счет разности их удельных весов (естественная циркуляция), либо под. действием насосов (принудительная циркуляция). Общая схема движения воды и пара в котлоагрегате о естественной циркуляцией, приведенном на рис. 4-1, такова в котел непрерывно для восполнения расхода воды, аревратившейся в пар, подается вода (питательная вода) под давлением, превышающ им давление вырабатываемого пара. Вода сначала проходит экономайзер, подогреваясь в ем до тем пературы, близкой к температ ре кипения (в так называемых кипящих водяных экономайзе рах вода доводится до кипения). Перед распределением по экранам и конвективным пучкам [c.52]

Таким образом, предельная температура выражает максимально допустимую температуру мет1алла при условии, что глубина коррозии за известное время не превышает заданного значения. Предельную температуру металла обычно определяют, исходя из допустимой глубины коррозии Д5д=1 мм за 100 тыс. ч работы. Коэффициент запаса принимается ii)n=l,3. При определении нормативных значений предельных температур в [108] рекомендуется принимать температурный перепад между наружной и внутренней поверхностями труб ширмовых и конвективных пароперегревателей равным 10—12 К. [c.112]

В приведенном примере на выходе из потолочного пароперегревателя и в рассечке ширм температура пара выше, чем это допускается для коллекторов за потолочным пароперегревателем и в рассечке ширмового пароперегревателя, что объясняется завышенным тепловосприятием радиа-ционно(го и потолочного пароперегревателей. Приращение температуры в ширмах практически такое же, как в расчете. В частности, из данного графика вытекает, что два коллектора работают в опасном режиме и если их температура не может быть снижена, то они должны быть срочно заменены более жаростойкими. Трубы поверхностей нагрева радиационного перегревателя и иотолка работают при более высокой, чем предусматривалось расчетом, температуре пара и температурный режим их металла необходимо проверять. Вместе с тем вторая ступень ширм и конвективный пароперегреватель работают в нормальных условиях и без особых на то причин в исследованиях не нуждаются. [c.181]

Схемы движения пара в пароперегревателе. В котлах большой производительности пароперегреватель работает обычно в очень тяжелых условиях. OiH отделен ют топки лишь неоколькими рядами кипятильных труб и его змеевики омываются снаружи высоконагретьгми дымовыми газами, имеющими температуру до 1000° С, а иногда еще больше. Изнутри змеевики омываются паром, который хуже, чем вода, отводит тепло от металла. К тому же пар в пароперегревателе имеет более высокую температуру, чем вода [c.168]

В топочных газах всегда имеется свободный кислород, а перегретый пар, взаимодействуя с углеродом стали, образует метан с выделением кислорода. В результате реакций наружная и внутренняя поверхности труб покрываются продуктами коррозии— окалиной. Окалинообразо-вание на наружной поверхности топочных экранов и пароперегревателя и на внутренней поверхности последнего может быть настолько значительным, что толщина стенки трубы уменьшается до опасных пределов, влекущих за собой преждевременную ползучесть и даже разрушение труб. Образование окалины усугубляется интенсивными тепловыми нагрузками, /высокими тепловыми напряжениями, возникающими от внутреннего давления, и воздействием агрессивных продуктов сгорания сжигаемого топлива (особенно сернистого мазута и се-русодержащих сортов твердого топлива). Утонение металла вследствие окалинообразования учитывают в прочностных расчетах. Многие элементы парогенератора, особенно детали водяной и паровой арматуры и поверхности нагрева, работают в условиях эрозионного и абразивного износа. [c.250]

Надежность температурного режима перегревателя, удовлетворительная при номинальном давлении, может оказаться пониженной при промежуточных давлениях, например в режиме пуска для радиационной и ширмовой частей пароперегревателя. Следует иметь в виду, что в радиационной части перегревателя температурная (и тепловая) разверка на выходе из труб не дает прямых указаний на то, какие трубы работают в опасных условиях. Местный перегрев металла из-за удара в трубы факела, разрихтовки и выпучивания в сторону топки отдельной трубы, отслоения шлака или удаления его обдувкой может даже сочетаться с общим недогревом пара в данной трубе. Максимумы локальных тепловых потоков распространяются на ограниченную поверхность, вызывают местный перегрев металла, нэ не дают существенного подогрева нара. Анализ температурного режима стенки следует начинать с задания наиболее тяжелых условий, т. е. таких, которые заведомо хуже имеющих место в эксплуатации. Если выяснится, что температуры металла при этом ниже допустимых, дальнейшие исследования становятся ненужными. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...