Пароперегреватель прямоточный

На рис. 8-9 представлена схема вторичного пароперегревателя прямоточного парогенератора, основной пароперегреватель которого изображен на рис. 8-8. Вторичный пар нагревается сначала в ППТО, а затем в [c.170]

ВТОРИЧНЫЕ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛИ ПРЯМОТОЧНЫХ КОТЛОВ НА ДАВЛЕНИЕ 140 ат [c.79]

ВТОРИЧНЫЕ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛИ ПРЯМОТОЧНЫХ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ЗАВОДОВ КРАСНЫЙ КОТЕЛЬЩИК И им. ОРДЖОНИКИДЗЕ НА ДАВЛЕНИЕ 240 ат ДЛЯ ДУБЛЬ-БЛОКОВ С ТУРБИНАМИ 300 Мет [c.100]

Для определения времени запаздывания в пароперегревателях прямоточных котлов при возмущении питательной водой в [Л. 9-1, 95] рекомендуется следующая эмпирическая формула [c.191]

Радиационные пароперегреватели прямоточных парогенераторов находятся в лучших условиях работы, чем радиационные пароперегреватели барабанных агрегатов. В частности, при растопке прямоточного парогенератора воду подают через весь агрегат, и поэтому нет опасности перегрева труб пароперегревателя. При сбросе нагрузки прямоточный парогенератор немедленно переводят на растопочный режим с подачей питательной воды также через весь агрегат. Вместе с тем пароперегреватель барабанного парогенератора получает пар только после появления его в испарительных трубах. В первый период растопки охлаждающего пара в пароперегревателе нет, и это затрудняет и ограничивает скорость растопки агрегата. [c.136]

Пароперегреватель — прямоточная часть (вторая по ходу пара) 108 78 50 44 [c.418]

Губы малого радиуса Я = (0,6ч-1,0) О для экономайзеров, пароперегревателей прямоточных котлов и др. производят путем холодного гнутья по радиусу (2-т-2,5) О с последующей сваркой. Недостатком таких колен является наличие острого угла в гибе и сложность пригонки труб в стыке вследствие их овальности. Кривые, изготовленные таким путем, приводят к повышению гидравлических потерь увеличивается эрозионный и коррозионный износ соединения в результате турбулизации жидкости в месте поворота. [c.173]

Коррозионное растрескивание металла. Коррозионное растрескивание проявляется при одновременном воздействии на металл коррозионной среды и механических повреждений, превосходящих предел текучести. Ему подвержены элементы котлов, изготовленные из аустенитной стали. К ним относятся прежде всего пароперегреватели прямоточных котлов. Образующиеся в металле трещины и ответвления от них носят транскристаллитный характер, т. е. проходят по телу зерна. [c.113]

Гнутье труб с малыми радиусами гиба К = (0,6- 1)Д для экономайзеров, пароперегревателей прямоточных котлов и др. производится вначале холодным гнутьем по радиусу 2,50 с последующей вырезкой сегментов и сваркой. Недостатком таких колен 154 [c.154]

Не требует специальных пояснений и расчет пароперегревателей прямоточных котлов. В первую очередь для этих пароперегревателей устанавливается распределение тепловосприятия [c.77]

Наконец, в прямоточных котлах циркуляционный испарительный контур отсутствует совсем. Испарительная поверхность нагрева 5—4 котла является непосредственным продолжением поверхности нагрева водяного экономайзера 2 и также непосредственно переходит в поверхность нагрева пароперегревателя 3 (рис. 23-2,в). Таким образом. [c.286]

По характеру движения воды в котле различают котлы с естественной циркуляцией, многократной принудительной циркуляцией и прямоточные. В котлах с естественной циркуляцией (рис. 55, а) вода насосом J через водяной экономайзер 2 подается в барабан 3. Из него по опускным трубам 4 она проходит в нижний барабан (или коллектор экрана), оттуда по обогреваемым трубам 5 пароводяная смесь, более легкая, чем вода, поднимается в барабан 3. В барабане происходит разделение пароводяной смеси. Пар по трубопроводу поступает в пароперегреватель 6, а из него — [c.130]

Порядок расчета, излагаемого ниже, рассматривается применительно к схеме прямоточного ПГ, показанной на рис. 11.5. ПГ состоит из /и параллельных ниток, каждая из которых имеет три модуля (испаритель, основной пароперегреватель, промежуточный пароперегреватель). [c.185]

Расчёт переходной зоны прямоточного котла. Расчёт переходной зоны производят раздельно для парообразующей части (аналогично расчёту первого -и второго котельных пучков) и для перегревательной части (аналогично пароперегревателю). [c.18]

Неравномерное распределение влаги по отдельным виткам переходной зоны и пароперегревателя также приводило к значительному колебанию температур стенок труб этих участков поверхности нагрева в процессе работы котла. В результате длительной наладки значительная часть этих недостатков была ликвидирована или смягчена, однако дальнейшее производство прямоточных котлов на среднее давление было из экономических соображений прекращено. [c.50]

Фиг. 21. Схема прямоточного котла системы Л. К. Рамзина типа 51-СП высокого давления производительностью пара 220 т,час /—фестонный конвективный пароперегреватель 2—потолочный экран 3—радиационный пароперегреватель нижняя радиационная часть 5 холодная воронка 6 —горизонтальный пароперегреватель 7 — переходная зона S—водяной экономайзер —воздухоподогреватель /й—топка.

Основным видом очистки паровых турбин является промывка их влажным паром. Увлажнение пара может производиться за счет впрыска как конденсата, так и раствора того или иного реагента в зависимости от состава отложений, подлежащих удалению. Промывки влажным паром, проводимые при сниженной до 20— 30% нагрузке, являются весьма ответственной операцией и выполняются по схемам, разработанным ОРГРЭС и энергосистемами для различных типов турбин и турбинных установок. Так, наличие для турбинной установки промежуточного перегрева вносит особенности в с хему необходимы отвод влаги из пара после части высокого давления перед направлением пара в промежуточный пароперегреватель и увлажнение пара перед частью среднего давления. Котел высокого давления, и тем более прямоточный, не может питаться загрязненным конденсатом отмываемой турбины, поэтому необходимо иметь достаточно большие баки для запаса чистого конденсата и продумать возможности использования загрязненного конденсата. [c.153]

Рис. 1-3. Принципиальная схема прямоточного котла 1 — ВОДЯНОЙ экономайзер 2 — собственно котел 3 — пароперегреватель

Вторая причина возникновения коррозии данного вида — состав жидкости, которой наполняются котлы. Так, если в воде содержатся хлориды, увеличивается скорость равномерной коррозии, а если в ней содержится незначительное количество щелочей (меньше 100 мг/л) — локализация ее. Особенно сильно во время простоев подвержены коррозии те участки котельной поверхности, которые покрыты водорастворимыми солевыми отложениями, например внутренняя поверхность труб пароперегревателей любых котлов или переходной зоны прямоточных котлов. [c.245]

Конвективный пароперегреватель вертикального типа с поверхностью нагрева 490 м расположен в соединительном газоходе между топкой и опускным газоходом (см. рис. 8-24). Первая часть пароперегревателя (по ходу пара) с поверхностью нагрева 300 м выполнена по схеме противотока, вторая часть — прямоточная. Поверхностный пароохладитель включен между первой и второй частями пароперегревателя питательная вода, протекающая через пароохладитель, направляется в питательную линию водяного экономайзера. Съем тепла в пароохладителе составляет 23 кдж кг пара (5,5 ккал/кг). [c.10]

В котлоагрегатах среднего давления с температурой перегретого пара до 400° С прямоточная поверхность пароперегревателя Нтк выполняется [c.145]

В задаче оптимизируются шестнадцать независимых параметров, из которых часть изменяется непрерывно (nxj = 9), а другая часть — дискретно (гехд = 7). К совокупности Х отнесены параметры — соответственно относительный поперечный и продольный шаги пучка труб в пакете пароперегревателя — ширина и высота газохода Дгх — величина теплосъема в первом пакете пароперегревателя. В состав вектора Хд входят параметры d = d , d , , М = Mj, М , , М — диаметр и марка металла труб пароперегревателя К = [К , К ] — вид схемы теплообмена в пакете пароперегревателя (прямоточная, противо-точная) Q = последовательность включения пакетов. В качестве ограничивающих функций F пр = 8) для каждого пакета пароперегревателя рассматриваются характеристики iox — температура стенки труб и>а — скорость пара — скорость газа рст — относительная толщина стенки труб. [c.37]

На фиг. 245 приведена схема комбинированного радиационно-конвективного пароперегревателя прямоточного котла 67СП. Насыщенный пар слегка перегревается в переходной зоне, расположенной в опускной шахте, проходит радиационный пароперегреватель, экранирующий пото-локтопки,идляперегревадо заданной температуры проходит через горизонтальный конвективный пакет, расположенный в горизонтальном газоходе. [c.390]

Условия подключения пароперегревателя. Во время работы пароперегревателя прямоточного котла в безрасходном режиме его змеевики разогреваются до температуры дымовых газов. При подключении пароперегревателя (открытии клапана на отводе пара из сепаратора) в случае чрезмерно быстрого установления расхода пара и особенно при забросе влаги возможен тепловой удар . Попадание влаги в неостывшие камеры и паропроводы также приводит к их резкому охлаждению. Допустимое число циклов таких охлаж- [c.92]

Текущий контроль чистоты пара барабанных котлов желателен не только для насыщенного, но и для перегретого пара. В прямоточных котлах вообще возможен только контроль чистоты перегретого пара. Для этой цели может быть также использована схема солемера МЭИ с дегазацией и обогащением, дополненная предвключенным пароохладителем, снижающим температуру пара до насыщения или во всяком случае до весьма близкой к ней температуры и обязательно постоянной, так как в противном случае степень обогащения будет резко переменной (фиг. 8-14). Охлаждающим агентом в схемах МЭИ для такого пароохладителя может быть для барабанного котла насыщенный пар того же котла с последующим сбросом его в паропровод перегретого пара или котловая вода того же котла с последующим обратным сбросом в барабан котла. Предпочтительнее применение насыщенного пара, так как для котловой воды пришлось бы создавать специальный циркуляционный контур и, кроме того, возникает опасность внесения в пар дополнительных примесей в случае возникновения неплотностей в пароохладителе. Для прямоточных котлов в схемах МЭИ предлагается применение насыщенного пара барабанных котлов тех же параметров с последующим сбросом его за пароперегревателем прямоточного котла. [c.151]

Условия подключения пароперегревателя. Во время работы пароперегревателя прямоточного котлоагрегата в безрасходном режиме его змеевики разогреваются до температуры дымовых газов. При подключении пароперегревателя (открытии клапана на отводе пара из сепаратора) в случае чрезмерно быстрого установления расхода пара и особенно при забросе влаги возможен тепловой удар . Попадание влаги в неостывшие камеры и паропроводы также приводит к их резкому охлаждению. Допустимое число циклов таких ударов, естественно, ограниченно. С учетом этого при проведении опытов следует выяснить условия начала подключения пароперегревателя. Они определяются состоянием среды во встроенном сепараторе (сухостью пароводяной смеси), при котором обеспечивается достаточная эффективность последнего. Следует также опытным путем изыскать темп подключения перегревателя, при котором охлаждение змеевиков и камер первой (за сепаратором) ступени пароперегревателя и прогрев паросборных камер его выходной ступени происходят с допустимыми скоростями. [c.68]

В свою очередь каждую из приведенных групп будем различать по важнейшей характеристике дисперсных потоков — концентрации твердого компонента а) теплообменники типа газовзвесь , б) теплообменники типа флюидный поток , падающий слой , в) теплообменники типа движущийся плотный слой . Естественно, что характеристики теплообменников также зависят от взаимонаправления потоков (прямоточные, противоточные, перекрестные, многоходовые схемы), от особенностей твердого компонента (двухкомпонентные, многофазные и многокомпонентные среды мо-нодисперсные и полидисперсные частицы и т. п.), от назначения теплообменника (низкотемпературные и высокотемпературные воздухоподогреватели, регенераторы ГТУ, пароперегреватели, системы теплоотвода в ядерных реакторах и т. п.), от конструктивных особенностей (с тормозящими элементами, с вибрацией, в циклонных аппаратах) и пр. [c.359]

При любых значениях температуры и любых значениях произведений массового расхода на удельную теплоемкость п1т Ср наибольший возможный температурный напор Мт достигается при использовании противоточной схемы и наименьший напор — при прямотоке (при прочих равных условиях), в связи с чем рекомендуется применение противоточной схемы. Однако при этом необходимо учесть, что при противотоке поверхность теплообмена на начальном участке ее находится в худших температурных условиях, чем при прямотоке, так как этот участок омывается жидкостями, имеющими наибольшие температуры t и f. ). По этой причине (а иногда по конструктивным соображениям) в некоторых случаях применяют прямоточную схему или сложную, подобную изображенной на рис. 34.2, б (например, в пароперегревателях с высокой температурой перегретогд пара). [c.414]

Прямоточные котлы (см. рис. 3.10, в) не имеют циркуляционного испарительного контура, испарительная поверхность нагрева котла является цепосредствен-ным продолжением поверхности нагрева экономайзера и непосредственно переходи в пароперегреватель. [c.155]

Конвективные пароперегреватели изготовляют в виде змеевиков из стальных труб с наружным диаметром 28 — 42 мм. Схемы включения пароперегревателей в зависимости от направления движения газов и пара могут быть прямоточными (рис. 3.17, а), противоточ- [c.159]

Пароводяная коррозия язвенного вида (рис. 9.7) характеризуется выеданием металла на сравнительно небольшой площади огневой части труб, преимущественно переходной зоны прямоточных котлов, входных змеевиков пароперегревателей и других участков поверхностей нагрева, где имеются большие теплосмены. [c.179]

В котле КСТК-25/39 подвод и отвод газов верхний, поверхности нагрева расположены в U-образном газоходе. В опускном газоходе расположены пароперегреватель и испарительная поверхность, а в подъемном газоходе-водяной экономайзер. Пароперегреватель конвективный змеевиковый, выполнен из труб диаметром 32 X ХЗ мм и состоит из двух частей первая по ходу пара — прямоточная, вторая — противоточная. Испарительная поверхность и водяной экономайзер имеют горизонтальное расположение змеевиков, выполненных из труб диаметром 28x3 мм. [c.120]

Котел-утилизатор УС-2,6/39 рассчитан на охлаждение 8,5 тыс. м /ч нитрозных газов от 800 до 170 С и выработки 2,6 т/ч перегретого пара давлением 4,0 МПа и температурой 350—450°С. Котел прямоточный, спиральные поверхности нагрева котла, выполненные из стальных труб (сталь 20) диаметром 42x3,5 мм, расположены в вертикальном газоходе цилиндрической формы. Газы подводятся сверху котла и омывают последовательно пароперегреватель, испарительную поверхность и экономайзер, который состоит из двух пакетов, выполненных из труб диаметром 32X4 мм. Пароводяная смесь после испарительного пакета поступает в двухступенчатый горизонтально-пленочный сепаратор. Пар из сепаратора направляется в пароперегреватель, выполненный из [c.131]

Фиг. 49. Схема включения впрыскивающего пароохладителя на прямоточном котле 51 СП-220/100 системы Л. К. Рамзина / — входной коллектор конвективного пароперегревателя 2 - входной коллектор радиационного пароперегревателя 3 — выходной коллектор переходной зоны 4 выходной коллектор конвективного пароперегревателя 5 - выходной коллектор радиаиио.1ного пароперегревателя 6—дроссельная шайба 7—впрыскивающее устройство.

Позднее режим малых дозировок трилона был проверен на котлах 155 кгс/см ТЭЦ-11 Мосэнерго. Годичная эксплуатация подтвердила целесообразность непрерывных микродозировок трилона Б для повышения коррозионной стойкости перлитных сталей и повышения их сопротивления пароводяной коррозии. Были также получены доказательства комплексообразующей способности газообразных продуктов разложения трилона после их растворения в конденсате. Первоначально предполагалось, что надежная защитная пленка может быть получена только для температур рабочего тела 310°С и выше. Это означало невозможность организации подобной защиты прямоточных элементов, т. е. водяного экономайзера, и пароперегревателя и ограничение ее лишь испаряющими поверхностями нагрева барабанных котлов. Что же касается прямоточных котлов, в том числе и сверхкригических параметров, то предполагалось, что этот простой эффективный метод для них также не применим. Действительно, однократная обработка, требующая циркуляции при постоянной температуре, заведомо меньшей температуры разложения (первый этап обработки), п последующая циркуляция при постоянной рабочей температуре, заведомо большей, чем температура [c.151]

Пароводяная I. Равномерное "окисление металла с оЗразовани-ем окалины язвы трещины Пароперегреватель переходная зона, СРЧ, НРЧ и потолочный экран прямоточных котлов То же Перегретый пар и вода в местах высоких температур металла (>565 С) [c.32]

Язвенный вид пароводяной коррозии (рис. 7-2) характеризуется выеданием металла на сравнительно небольшой площади огневой части труб преимущественно переходной зоны прямоточных котлов, входных змеевиков пароперегревателей и других участков поверхностей нагрева, где наблюдаются большие колебания тепловых нагрузок [Л. 39]. Частые колебания температуры металла в пределах ТОТ и выше, в местах попеременного контакта металла с паром и водой способствуют разрушению защитных пленок вследст1вие различных коэффициентов линейного расширения материала пленок (Рбз04) и металла. При контакте пара с чистым металлом создаются условия беспрепятственного протекания реакций, отмеченных в 1-5. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...