Исследование температуры при ударе

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ УДАРЕ [c.111]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ УДАРЕ [c.127]

Натурные экспериментальные исследования температуры при многократных ударах проводили на ударной установке УРК-1- Температуру измеряли по методике, приведенной в подразд. 27, для трех вариантов удара. [c.155]

В настоящее время воздействием плазмы на газовые среды получают аммиак, этилен, ацетилен, окислы азота, цианистые и другие соединения. Интенсивно ведутся исследования по переработке угля в плазменных струях [218], коронирующем разряде [218], электрической дуге [219], искровом разряде путем воздействия луча лазера. Существенное отличие переработки углей методом воздействия высоких температур при быстром нагреве (тепловым ударом) от обычного коксования заключается в том, что при коксовании выделяется достаточное количество жидких продуктов (смол), а при тепловом ударе основными продуктами переработки угля являются газы и сажа. [c.265]

Гипотеза инициирования взрыва в очагах была выдвинута и обоснована Ф.П.Боуденом и А. Д.Иоффе при исследованиях возбуждения взрыва конденсированных ВВ механическим ударом [40]. К основным механизмам образования очагов при ударе они относили адиабатическое сжатие газовых включений, трение между частицами вещества и частицами примесей, вязкостный нагрев взрывчатого вещества при высокоскоростном деформировании. Необходимость введения понятия горячих точек в описание процесса инициирования негомогенных ВВ ударной волной обусловлено тем фактором, что в инициирующих ударных волнах среднеобъемная температура взрывчатого вещества оказывается слишком низкой, чтобы вызвать наблюдаемое быстрое разложение. Очаговый характер процесса не исключает, разумеется, вклад гомогенного разогрева в объемное разложение ВВ, однако для большинства твердых взрывчатых веществ в режиме инициирования гомогенный разогрев, по-видимому, не является определяющим. [c.282]

Исследование хладноломкости металла, т. е. хрупкого его разрушения при ударе, надрезе и низких температурах. [c.138]

Исследования Боудена показали, что скольжение не непрерывный процесс и что он состоит из попеременного удара и скольжения . Удар возможно происходит в результате процесса сварки на микровыступах, где обе поверхности находятся в действительном контакте это обстоятельство делает временно невозможным сдвиг одной поверхности относительно другой до тех пор, пока накапливающиеся напряжения становятся достаточно большими для того, чтобы разрушить мостик и привести к внезапному быстрому сдвигу, который часто сопровождается высокой температурой. При некоторых условиях относительно легкоплавкие металлы могут нагреваться до температуры плавления, тогда как на других металлах наблюдается мгновенное повышение температуры в отдельных точках до 500 или даже 1000° С. С этого, момента разрушение сварного мостика становится возможным за счет переноса [c.674]

Сравнение методов измерения разности фаз на СВЧ позволяет сделать некоторые выводы об их применимости для исследования диэлектриков при высоких температурах и тепловом ударе. [c.64]

Влияние диаметра образца на износ. Исследование влияния на износ масштабного фактора проводили на образцах диаметром 4, 6, 8, 10 и 10, 12, 15, 18 мм. Образцы изготовляли из стали СтЗ и подвергали цементации на глубину 1,5—2,0 мм, закалке и низкому отпуску при температуре 180°С. Испытания проводили при энергии удара 2,3 и 0,5 Дж, в качестве абразива применяли шлифовальные круги. [c.54]

По разработанной методике исследовались еще многие марки и типы сталей [146—148]. В большинстве случаев установлено ухудшающее влияние низкой температуры на абразивную износостойкость этих м,атериалов при двух схемах взаимодействия металлов с абразивной поверхностью (трение и удар). Значительный интерес представляют другие схемы взаимодействия материала с абразивом. Поэтому были проведены испытания на изнашивание стали 45 в крупнокусковой и мелкодисперсной абразивной массе. В первом случае в качестве абразива использовался гравий, а во втором— карбид кремния. Испытания в крупнокусковой абразивной массе проводились на установке ЧП-1 барабанного типа [149, 150], а в мелкодисперсной —на установке, схема которой предложена Н. М. Серпиком [151]. Методика выполнения этих исследований подробно изложена в работах [149—151], а основные результаты сравнительной износостойкости стали 45 при разных схемах изнашивания приведены на рис. 61. Испытания показали, что схема взаимодействия материала с абразивом — один из главных факторов, [c.157]

Из рис. 6.4 можно видеть, что на ударное поведение композита могут оказывать влияние такие факторы, как структура материала (характеристики композита, содержание компонентов в нем, особенности распределения фазы и форма конструкции), окружающие условия (температура, влажность и др.), условия нагружения внешними силами (скорость удара, растяжение, сжатие, изгиб, сдвиг и т. д.). Поэтому точное описание и определение поведения композита представляют собой сложную задачу. Исследование поведения таких материалов при высоких скоростях деформаций можно проводить аналитически, экспериментально или же в случае необходимости использовать комбинированные методики, содержащие как теоретические, так и экспериментальные элементы. При исследовании поведения материала можно выделить два этапа [c.148]

При расчетах на прочность при малоцикловом нагружении обычно ограничивались рассмотрением НДС, возникающим при режимах пуск — останов турбины. Однако, как показали исследования [4], существенный вклад в повреждаемость могут вносить нагрузки, возникающие при других, быстропротекающих режимах эксплуатации, в частности при толчке роторов, сбросах нагрузки и др. При проведении таких режимов на внутренних поверхностях ряда корпусов реализуется тепловой удар и изменение температур и деформаций на внутренней поверхности носит импульсный характер (рис. 3.3). [c.50]

Если полученные при натурных тензометрических исследованиях корпусов ЦВД напряжения являются номинальными, то для определения местных напряжений следует учесть эффекты концентрации. При этом необходимо иметь в виду, что величина коэффициента концентрации существенно зависит от формы кривой распределения напряжений по толщине стенки. Для режимов нагружения турбины типа останова с принудительным расхолаживанием или естественным остыванием характерно плавное распределение напряжений по толщине стенки. Для этого случая по экспериментальным данным [4] теоретический коэффициент концентрации о в галтели расточки на внутренней поверхности корпуса ЦВД оценивается величиной 1,8—2,0. На режимах, сопровождающихся резким изменением температуры тонкого слоя металла внутренней поверхности (тепловой удар), концентрация напряжений практически отсутствует. К таким режимам следует отнести толчок роторов и резкий сброс нагрузки. В меньшей степени градиент напряжений в стенке ЦВД выражен при отключении турбогенератора от сети в этом случае величина схц (учитывая действительное распределение температур по толщине стенки) составляет 1,2—1,3. Указанные величины коэффициентов концентрации были определены поляризационно-оптическим методом. [c.60]

В работе [146] приведены результаты исследований и анализ механизмов разрушения кольцевых элементов под влиянием циклических термических ударов. При разработке экспериментов приняты следующие допущения сохранение геометрического подобия образцов и исследуемых деталей подобные изменения температуры в сечении во время нагрева, а также во время охлаждения. Следовательно, соблюдается подобие размеров образца и формы, а также температурных изменений, что является основным условием аналогии явлений, протекающих во время эксперимента и при фактических процессах. [c.73]

С/с) и охлаждения при высоком контактном давлении вносят изменения в кинетику превращений, на- блюдаемых при ударе. Известно, что однократный высокоскоростной нагрев смещает критические точки в -область высоких температур, а давление снижает температуру критической точки. Например, Аустен, охлаждая сталь с содержанием 0,9% С под давлением 470 МПа, установил, что температура критической точки соответствует 560° С, а под давлением 0,1 МПа <690° С. Бриджмен обнаружил, что в твердом теле, подвергнутом всестороннему давлению, возможно появление новых, не наблюдавшихся ранее модификаций. Исследования Ф. П. Ганди показали, что при давлении 107 МПа a- Y-превращения в металлах реализуются при нормальной температуре. Структурные и фазовые превращения в металлах могут также произойти, если их подвергнуть воздействию ударных волн (взрыву). [c.21]

В связи с тем, что температура является важнейшим параметром, который необходимо учитывать при проектировании, возникла необходимость разработать универсальную методику, применимую к соударяюшим-ся парам металл — металл и металл — горная порода, и создать оборудование для измерения температуры при упругопластическом ударе с целью исследования тепловых процессов применительно к ударному изнашиванию углеродистых сталей. [c.127]

При выборе ра змеров и -формы образцов для модельных исследований контактной температуры при единичном ударе учитывали следующие требования получение минимального разброса экспериментальных данных на точку обеспечение пластического деформирования образцов при энергии удара W=A. .. 8,2 Дж. [c.131]

В результате исследований получена параболличе-ская зависимость контактной температуры от скорости удара (рис. 69). Снижение интенсивности повышения температуры при увеличении скорости происходит из-за уменьшения роста перемещения и повышения упрочнения соударяющихся материалов. Максимальная температура удара при у=3,2 м/с равна 500° С. [c.142]

Исследования, проведенные при скоростях удара 0—3,2 м/с, не могут быть количественно распространены на процессы, происходящие при скорости удара 100 м/с и более. При этих скоростях температура на контакте может достигнуть температуры плавления более легкоплавкого контактирующего материала. Например, о возникновении высокой температуры при единичном ударе шарика о поверхность пластины из твердого сплава (а=90°) при скорости и=225 м/с свидетельствуют снимки, полученные И. Р. Клейсом на сканирующем электронном микроскопе Кембридж . Наличие прилипших чугунных осколков шара, которые в момент контакта [c.142]

В табл. 16 приведены результаты мЪдельных и натурных исследований при ударе. Полученные данные показывают, что максимальное расхождение температуры модели и натуры не более 20%. Это важное обстоятельство подтверждает возможность учета масштабного фактора для контактных тепловых процессов удара- при афинном подобии. [c.155]

Если построить ряды ИЗНОСОСТОЙК01СТИ металлов при трении и ударе об абразивную поверхность в исследованном диапазоне температур (см.табл.25), то МОЖНО отметить, что мягкие металлы сохраняют этот порядок при обоих режимах испытаний. С повышением твердости металлов он нарушается (см. рис. 55), что объясняется различной микротвер-достыо у одних и тех же металлов. Магний и кобальт (а при ударе и молибден) значительно отклоняются от общей тенденции. Отсутствие прямо пропорциональной зависимости е — Я указывает на то, что твердость не является определяющим фактором при изнашивании металлов. Отсюда следует, что чем выше твердость металла, тем доля ее влияния на износостойкость меньше. [c.144]

Полученные результаты (табл. 29) свидетельствуют о том, что стали заметно снижают свою 1износостойкость во воем исследованном диапазоне температур при обоих режимах испытаний. В большинстве случаев износостойкость углеродистых сталей при трении существенно выше, чем при ударе об абразивную поверхность. Это указывает на зависимость износостойкости сталей от схемы их взаимодействия с абразивом. [c.150]

Абразивная износостойкость стали 45 определялась по результатам испытаний 5 образцов каждой плавки, что предусмотрено методикой исследований. При этом как для нормализованной, так и для термоулучшенной стали испытания проводились при температурах +20, —30 и —65°С на двух режимах при трении и при ударе об абразивную шкурку. Кривые распределения относительной износостойкости для двух видов термообработки при трении и при ударе об абразивную шкурку строились для всех температур испытаний. Все они хорошо согласуются с законом нормального распределения. Это указывает на достаточно досто- [c.155]

Испытываемый образец изнашивается под воздействием уд 1ряющихся, об него абразивных частиц. В. Н. Кащеев [85] применил способ абразивной струи для исследования влияния угла удара абразивного зерна на разрушение поверхности (фиг. 35). В его установке (фиг. 36) абразивные зерна, свободно падая с высоты 480 см, развивали скорость 8 mj eK. Другая установка Б. Н. Кащеева (фиг. 37) позволяет вести исследования при повышенных температурах. В этой установке абразивные зерна из воронки I через дозиметр 2 попадают в вертикальную трубку 3, где под действием собственного веса набирают скорость и затем ударяются о поверхности вращающегося Т-образного диска 4, изготовленного из исследуемого материала и заключенного в коробку 5 из нержавеющей стали, обогреваемую электрической печкой 6. При одновременном исследовании нескольких материалов на периферии дис- [c.41]

Важным обстоятельством оказалась также способность демпфирующего слоя принимать заданную форму. К негативным факторам можно отнести повреждения при ударе посторонними предметами, к которым была чувствительна алюминиевая фольга с прикрепляющим мягким вязкоупругим клеем, а также эрозия и неэффективность противообледенительных устройств. По каналам, расположенным внутри лопаток, протекает подогретый воздух, что при определенных условиях позволяет бороться с обледенением. Таким образом, демпфирующая обмотка не только не должна быть изолятором, но и обеспечивать высокую теплопередачу к передним кромкам лопаток для предотвращения образования льда. Температура 215,6 "С, которая соответствует наиболее жестким условиям работы проти-вообледенительной системы, уже упоминалась выше. Таким образом, именно эта температура соответствует верхнему температурному пределу для используемых материалов. Для управления эффективностью противообледенительной системы и максимальной температурой на линии крепления требуется проведение обширных исследований теплопередачи. [c.339]

Вследствие агрессивности, высоких скоростей. перемещения, большой интенсивности тепловых потоков и высоких температур среды по конструктивным (поверхность трения и пр.) или технологическим (прокатка, штамповка и др.) сооб- ражениям расположение термопары на поверхности детали оказывается невозможным. В таких случаях используют термопары-вставки (рис. 3.30, в), которые закрепляют на малом расстоянии от поверхности (0,1. .. 0,5 мм) или их спай выводят на поверхность и заливают заподлицо тем же металлом, что и деталь. В этом случае оправдано использование однопроводной (полуестественной) термопары, когда термоэлектродом становится материал исследуемой детали [38]. Например, при исследовании резко нестационарных полей температур (тепловой удар) на внутренних горячих поверхностях стволов орудий, каналов ракетных двигателей [93], корпусов цилиндров паровых турбин [89] применяются термопары-вставки (рис. 3.30, г) в виде металлической пробки (втулки) с приваренным проволочным термоэлектродом 4 в изоляционном слое 5. При этом втулка и деталь 1 являются вторым термоьлектродом, либо термоэлектрод впрессовывают (через изоляционный слой) в тело детали. [c.163]

При исследовании микроструктуры сварных швов в стальных образцах, полученных сваркой взрывом, в зоне сварки наблюдаются участки структуры, похожие на мартенсит. Наличие таких структур й зоне сварного шва можно, очевидно, объяснить большими импульсами кратковременных давлений в зоне шва. Известнр, что в сталях, деформированных ударом, неоднократно наблюдали образование в структуре микроучастков, имеющих мартенсит-ное строение и высокую, типичную для мартенсита, твердость. Расчеты показывают, что превращение альфа-гамма в железе может происходить даже при комнатной температуре при давлении выше килобара. Благодаря адиабатическому характеру процесса сварки взрывом, по-видимому, создаются условия, которые могут способствовать превращению альфа-железа в гамма-железо в момент [c.31]

Его оригинальные и точные исследования по определению механического эквивалента тепла были проведены в 1855—1858 гг. Метод этих исследований коренным образом отличался от методов других авторов. При этом Гирн провел определение механического эквивалента тепла не только в опытах ио превращению работы в теплоту (как Джоуль), но и в. опытах обратного характера — по превращению тепла в работу, осуществленных в паровой машине. В последних опытах, очень сложных по их постановке, Гирн получил механический эквивалент тепла, равный 413 кГ м ккал. Опыты Гирна по определению механического эквивалента тепла прн переходе работы в теплоту состояли в наблюдении повышения температуры при неупругом ударе. [c.562]

Таким образом, проведенные исследования показали, что при скорости частиц меньше некоторого критического значения можно, увеличивая концентрацию частиц в струе, перейти от процесса эрозии подложки к процессу напыления. По-видимому, причиной появления напыления в этих условиях может бьггь эффект увеличения температуры поверхности подложки за счет тепловыделения при ударах частиц, а также взаимодействия частиц - двойных ударов и активации. [c.151]

Во-первых, можно построить всю диаграмму состояния по ряду горизонтальных разрезов. Для этого можно последовательно для ряда разных темп-р провести измерения любого физич, свойства сплавов разного состава. При переходе от сплава с одним типом строения к сплаву с другим строением любое физич, свойство изменится б. или м, резким скачком. На этом положении, как это особенно ярко отметил акад. Н. Курнаков, основан весь физико-химич. анализ. Между двумя соседними по концентрации сплавами, при переходе от одного из к-рых к другому обнарушивается скачкообразное изменение свойства, мы помещаем точку превращения Получив ряд таких точек для разных темп-р, соеди-няем их одной сплошной линией превращения. Подобного рода построение дано на фиг. 3, где горизонтали показывают исследованные температуры, точки на горизонталях соответствуют концентрациям исследованных сплавов, а крестики между двумя точками указывают, между какими сплавами было отмечено резкое изменение свойства. На одном горизонтальном разрезе может оказаться несколько точек превращения. В атом случав и на диаграмме состояния будет несколько линий. В качестве измеряемого физич, свойства можно взять твердость, временное сопротивление, сопротивление удару, электропроводность, магнитную индукцию, темп-рные коэф-ты указанных свойств, электрохимич, потенциал, плотность, коэф, линейного расширения и т, д. В аависимости от величины скачка в изменении того или иного свойства в момент изменения состояния, а также в зависимости от чувствительности метода измерения того или иного свойства в разных случаях оказывается наиболее выгодным привлечь различные свойства к исследованию изменений в строении. Особенно хорошие результаты обычно дают измерения электропроводности и ее темп-рного коэф-та, твердости и магнитных свойств. Нек-рые из методов измерения физич. свойств, как напр, метод электропроводности, м. б. применены к исследованию любых изменений состояния как в жидких, так и твердых металлах. Другие методы, как напр, метод твердости, по самому своему определению могут применяться только при исследовании превращений в твердом состоянии. [c.378]

Однако в целом из-за высокой чувствительности к надрезу все исследованные стали при комнатной температуре как в исходном состоянии, так и после сварки следует отнести к полухрупким (по терминологии Шнадта). Эта оценка хорошо согласуется и с результатами испытаний на удар образцов Менаже при различных температурах (рис. 159), [c.263]

Экспериментальные исследования тепловых процессов при едипичпом ударе, проведенные В.Н. Виноградовым и Г.М.Сорокиным [229] показали, что па первом этапе удара, работа упругой и пластичной деформации полностью переходит в теплоту и на кривой температуры - время наблюдается резкий скачек. На втором этане удара происходит упругое восстановление деформированных объемов и контактная температура резко снижается за счет теплоотвода в объемы соударяющихся тел (рис. 1.13). При одних и тех же режимах соударения контактная температура пары сталь-хромель-копель выше, чем пара граннт-хромель-канель. При ударе металла по горной породе на фактической площади контакта развиваются большие давления, т.к. твердость абразивных частиц выше твердости металла, отдельные абразивные зерна горной породы внедряются в металл, вызывая локальную пластическую деформацию. Большая часть теплового потока, генерируемая в результате пластической деформации микрообъемов, вследствие низкой тенлонроводности абразива уходит в металл, меньшая - в гранит. Поэтому при одних и тех же режимах удара более высоким тепловым воздействием подвергается металл, соударяющийся с [c.19]

В институте электросварки с участием сотрудников института металлофизики НАНУ проведены сравнительные исследования процессов массопереноса при различных способах сварки давлением — ударом в вакууме (УСВ) и контактной сваркой сопротивлением (КСС), выполняемой без использования защитных газовых сред или вакуума. В обоих случаях торцы из низколегированной стали нагревались го температуры 1100 С, а деформация выполнялась с повышенной скоростью (0,15 м/с). Нагрев деталей сечением до 500 мм КСС выполнялся на универсальной стыковой машине импульсами тока до 20000 А и длительности нагрева до 20 с, а нагрев образцов такого же сечения при УСВ производился электронно-лучевым нагревателем за 180 с. Время про1 екания процесса пластической деформации при КСС и УСВ составляло порядке 10 с. В обоих случаях величина деформа- [c.159]

В качестве примера приведем результаты исследования рекристаллизации в горячедеформированных аусте-нитной (18% r+8%Ni) и ферритной (типа трансформаторной) сталях, не испытывающих фазовой перекристаллизации. Образцы предварительно отожженной стали обрабатывали по следующему режиму нагрев до 1200°С (выдержка в течение 10 мин), подстуживание на воздухе до 1100° С, деформация при этой температуре осадкой с одного удара (средняя скорость деформации 10 с ) на заданную степень, подстуживание до разных температур с последующим охлаждением в воде. Степени деформации и условия подстуживания указаны на рис. 203. Распределение зерен по размерам (по баллам) характеризовали частотными кривыми. [c.373]

Эффект динамического упрочнения состоит в том, что чем больше скорость нагружения, тем меньше время протекания пластической деформации, а следовательно, выше напряжение, при котором происходит переход от упругой деформации к пластической. Экспериментальные исследования, проведенные Л. П. Орленко, показывают, что при увеличении скорости удара до 7,8 м/с динамический предел прочности стали интенсивно возрастает, при дальнейшем увеличении скорости (до 61 м/с) предел прочности изменяется незначительно. Свойства металлов при статическом и динамическом нагружениях различны. При том и другом нагружении в металлах появляется упругая, пластическая или упругопластическая деформация. Механические свойства металлов при любых условиях нагружения характеризует условная кривая напряжение — деформация, которая зависит от давления, скорости деформации и температуры. Кривая 0(e) динамического нагружения всегда расположена выше кривой статического нагружения (рис. 2). Предел упругости при однократном ударе не увеличивается, но значительно повышаются пределы текучести и [c.15]

Изучение связи механических свойств и износостойкости сталей,проводили при испытании на ударно-усталостное изнашивание стали Д7ХФНША. Образцы подвергали закалке и отпуску при температурах от 100 до 500° С. Таким образом достигалось изменение механических свойств стали в широком интервале основных показателей. Изучали влияние прочностных показателей и предела выносливости на износостойкость стали Д7ХФНШ в условиях ударно-усталостного изнашивания. Энергия единичного удара при испытаниях состав-, ляла 5 Дж. В результате исследований удалось выявить роль механических свойств в обш,ем механизме удар-но-усталостпого изнашивания [45, 50]. [c.106]

Для оценки прочности корпуса реактора существенное значение приобретает рассмотрение условий протекания второй стадии аварии, связанной со срабатьшанием САОЗ. При падении давления в реакторе ниже 5 МПа в верхнюю камеру и опускной канал реактора подается из емкости САОЗ под давлением раствор борной кислоты с температурой около 60 °С. Корпус реактора находится при температуре, соответствующей номинальному режиму эксплуатации, т.е. около 300 °С, поэтому в начальный момент времени внутренняя поверхность корпуса реактора оказьшается подверженной тепловому удару. Наиболее опасны последствия этого удара для корпуса на уровне активной зоны, где материал обладает повышенной хрупкостью вследствие радиационного облучения и существует большая вероятность разрушения при наличии исходных (на момент аварии) дефектов. Поэтому анализ теплового удара корпуса реактора важен прежде всего с точки зрения возможности распространения этих дефектов. Исследованию напряженных и деформированных состояний, сопровождающих [c.95]

По результатам исследований была построена зависимость коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости от фактора paV при Wa = 5МДж/м (рис. 3.21). При сла-бонагруженном режиме работы, т. е. при относительно низких значениях PaV с повышением температуры происходит резкое и значительное падение коэффициента трения за счет интенсификации процессов, связанных с разложением связующего, в результате которых в зоне трения выделяются жидкие продукты деструкции, действующие как смазочный материал. С увеличением энергонагруженности пары трения, т. е. с увеличением фактора PaV происходит дальнейший рост температуры. Мощные тепловые удары способствуют выгоранию жидких смазочных пленок, и коэффициент трення повышается, становится более стабильным, зона депрессии коэффициента трения отсутствует (см. рис. 3.17). [c.240]

При следующем термическом ударе процесс повторится и в результате возникает циклическая знакопеременная пластическая деформация в сочетании с процессами ползучести и релаксации, т. е. возникает деформация с вязко-пластическим циклом, что, как показывают некоторые исследования, особенно опасно. В связи с этим необходимо, чтобы скачки увеличения температуры вызывали на участке /—3 пластическую деформацию, т. е. чтобы 8<т 2ат1Е. [c.403]

Для точного построения диаграмм равновесия важно предотвратить загрязнение сплавов при их изготовлении и в ходе термического анализа. Поэтому выбор огнеупоров имеет важное значение, а для активных сплавов с высокой температурой плавления часто это одна из основных проблем исследования. Обычно можно сравнительно медленно повышать температуру ТИГЛ1Я, и при этих условиях основное требование заключается в том, чтобы огнеупорный материал обладал определенной физической и химической стабильностью в рабочем температурном интервале. Следующие наиболее важные свойства — прочность и сопротивление термическим ударам. Сопротивление термическим ударам определяется главным образом коэффициентом линейного расширения материала и становится особенно важным, если по условиям работы требуется проводить ускоренный нагрев или охлаждение. Если, например, необходимо помеш,ать тигель в раскаленную добела печь или извлекать его обратно, то невозможно применять огнеупорный материал с высоким коэффициентом расширения, даже если ои соответствует условиям работы при медленном нагреве или охлаждении. Тигель должен выдерживать не только воздействие расплавленного металла, но и воздействие применяемых шлаков и атмосферы. [c.81]

В одиннадцатом разделе изложены экспериментальные методы исследования динамики и прочности конструкций, главным образом при-менительуЮ к условиям работы механизмов и машин в экстремальных условиях. Представлены испытательные стенды и установки, методы и средства измерений при испытаниях на прочность, ползучесть, усталость, удар, определение демпфирующих свойств, трещиностойкость при нормальных и особенно высоких и низких температурах. моделирование и испытание конструктивно подобных моделей. [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...