О пределах зажигания

Необходимо выработать принципиально правильные взгляды на вопрос о пределе распространения пламени. До сих пор в работах немецких ученых (Бунте, Яна) встречаются наивные представления о пределах распространения пламени. С точки зрения указанных авторов, пределы распространения пламени достигаются, когда температура горения становится равной температуре зажигания. Если температура горения выше температуры зажигания, распространение пламени возможно. При понижении температуры горения ниже указанного предела вследствие тепловых потерь или снижения калорийности смеси распространение пламени становится невозможным. Для предельных условий формулы теории распространения пламени, пользующейся понятием температуры зажигания, тождественно дают скорость пламени, равную нулю. [c.39]

Данная схема позволяет регулировать зажигание И в пределах от О до 180 при малом среднем токе в цепи поджигания. Длительность поджигающих импульсов должна быть порядка 1 мсек. Для ограничения тока поджигания в цепи поджигателя включена индуктивность L. [c.579]

Изменение угла опережения зажигания в пределах от О до 60° не оказывает существенного влияния на содержание СО и СН (рис. 24.8). С увеличением угла опережения от [c.373]

Если на полных дросселях сравнительно легко удается достичь коэффициента избытка воздуха, соответствующего максимальной экономичности, порядка 1,25-1,35, а у отсека Волга он достигает даже 1,55, то при частичных нагрузках, вследствие наступающего ухудшения воспламенения бедных смесей, приходится прибегать к обогащению заряда топливом, вследствие чего предел эффективного обеднения снижается до О = 1,0 или ниже, и экономичность двигателя падает. Уже сейчас во всем мире применяется увеличение вторичного напряжения катушки зажигания и зазора между электродами свечи, что должно существенно повлиять на пределы обеднения. Действительно, опыт Горьковского автозавода показал, что увеличение вторичного напряжения с 12 до 15 ке и зазора с 0,7 до 0,9 мм заметно уменьшает неравномерность работы двигателя Волга на глубоких дросселях и увеличивает пределы возможного обеднения. [c.364]

Прерыватель М21-500 укреплен с помощью одного винта на крышке двигателя слева по ходу коляски. Прерыватель имеет подвижный контакт — молоточек — и неподвижный контакт —наковальню, припаянную к язычку пластины. Контакты прерывателя размыкаются кулачком. Прерыватель может в небольших пределах передвигаться на диске. Для этого в пластине имеется вырез, в который входит головка регулировочного эксцентрика. После установки пластины в нужное положение ее закрепляют на диске прерывателя стопорным винтом. Подвижный контакт прерывателя изолирован от массы двигателя текстолитовой пяткой, надетой иа неподвижную ось. Посредством клеммы, изолированной от массы подвижный контакт соединяется проводом с первичной обмоткой катушки зажигания. Подвижный контакт прижимается к неподвижному контакту пружиной. Параллельно контактам прерывателя на его диске присоединен конденсатор емкостью 0,25 мкф. [c.70]

Масляный манометр предназначен для контроля давления в системе смазки двигателя. Он работает только при включенном зажигании. Пределы шкалы прибора О—5 кг/см . [c.423]

Свечи зажигания. Для бесперебойной работы свечи зажигания температура нижней части изолятора должна быть в пределах +500—600° С. О правильном подборе и нормальной работе свечи свидетельствует светло-коричневый налет на нижней части изолятора. [c.194]

Указанный недостаток у странен во второй схеме силового контакта (фиг. 22, б). Данная схема, основанная на применении трех лампочек, представляет собой мост Уитстона. В одно из плеч моста через контакты датчика включены лампы, сигнализирующие о наличии брака (по верхнему или нижнему пределам допуска) в диагональ включена лампа, которая горит при годных деталях. Сопротивления этой (схемы рассчитываются так, чтобы при замыкании одного из контактов датчика напряжение по диагонали было недостаточным для зажигания включенной в нее лампы. При размыкании обоих контактов датчика нарушается равновесие моста и загорается лампа в диагонали. [c.42]

Техническая характеристика пределы измерения силы постоянного тока О—50 О—500 А пределы измерения напряжения постоянного тока О—2 О—20 О—40 В пределы измерения вторичного напряжения системы зажигания 0—20 0—40 кВ пределы измерения сопротивления постоянному току 0—100 0—10 000 0—100 000 Ом пределы измерения емкости конденсатора О—0,5 мкФ пределы измерения частоты вращения коленчатого вала двигателя О—1500 О—6000 об/мин пределы измерения уменьшения частоты вращения при отключении цилиндров О—300 об/мин пределы измерения угла опережения зажигания- О—60 град пределы измерения угла замкнутого состояния контактов прерывателя О— 45 >0—60 О—90 град напряжение питания 220 В потребляемая мощность [c.218]

Пластины между собой соединены с помощью тяги и регулировочных гаек 19. На нижней пластине имеется шкала с обозначениями Ч-Ю , О и —10 . При вращении регулировочных гаек в ту или иную сторону поворачивается корпус прерывателя-распределителя. Октан-корректором можно изменять установочный угол в пределах 10° п. к. в. Оптимальный угол опережения зажигания получается в результате корректировки начального установочного угла 1 (рис. 4.17, с ), вносимой центробежным (кривая 2) и вакуумным (кривые 3) регуляторами опережения зажигания. Кривая 2 характеризует изменение момента зажигания. При полной нагрузке двигателя дроссельная заслонка полностью открыта и вакуумный автомат не работает. Кривые 3 отражают работу обоих автоматов. [c.209]

Машинист котла или оператор теплового щита судит о качестве регулирования по записи регистрирующих приборов, показателям положения регулирующих органов, зажиганию индикаторных ламп электронного блока, а также по указаниям приборов теплового контроля. Как правило, авторегуляторы не требуют вмешательства обслуживающего персонала, если нагрузка котла не ниже некоторого предела. Так, например, для регуляторов горения котлов, работающих на угольной пыли, границей служит устойчивость факела без подсвечивания мазутом для регуляторов питания и температуры перегретого пара предел определяется величиной пропуска клапанов в закрытом положении, Ручное управление с помощью штурвала редуктора сервомотора используется только в крайних случаях (например, при исчезновении напряжения электрического тока, питающего регулятор, разрыве импульсных трубок и т. п.). [c.72]

Регулировку блока следует производить при напряжении питания 12 В и частоте сигнала от ЗГ 50—100 Гц. Изменяя сопротивление резистора Яп, надо добиться, чтобы напряжение на первичной обмотке катушки зажигания находилось в пределах от 340 до 360 В (по вольтметру ИПг). Целесообразно первоначально установить в блок резистор Яп с сопротивлением на 20—30 /о больше указанного на схеме, например 0,3 Ом, и затем, уменьшая его (откусывая часть витков), добиться нужного значения напряжения. Затем следует произвести проверку работы блока в режимах, указанных в табл. 4. [c.62]

Работоспособность электромагнитного клапана можно проверить на неработающем двигателе с включенным зажиганием, снимая и одевая провод, идущий к его контакту. При этом должен быть слышен характерный щелчок. Если щелчков нет, надо снять с установленного карбюратор клапана провод от блока управления и соединить контакт клапана с другим проводом напрямую с плюсовой клеммой аккумулятора. Появлений щелчков указывает либо на обрыв провода в жгуте между клапаном и блоком управления, либо на плохой контакт в разъеме, либо на неисправность в блоке управления. Отсутствие щелчков говорит о неисправности электромагнитного клапана, возможно обрыв обмотки (сопротивление обмотки клапана должно быть в пределах 70 - 80 Ом - для клапанов с диаметром хвостовой части 20 мм и 30-40 Ом для клапанов с диаметром хвостовой части 13 мм). [c.181]

Физический смысл этого условия состоит в том, что на пределе зажигания тело не отдает теплоту реагирующему газу, так как его температура вследствие тепловыделения от химической реакции в окрестности тела достаточно высока. Выберем в качестве характерной температуры величину Тц,, тогда 0ц, = о и из уравнения (7.7.14) с учетом граничны условий (7.7.16), (7.7.17) и условия (7.7.18) получим следующее выражение для критического числа Дамкеллера [c.403]

Покажем еще, что если есть возможность получить динамическую характеристику дуги, она позволяет судить о пределе, при котором наступает негашение (или повторное зажигание) дуги. На рис. 8-13 показаны типичные динамические характеристики дуги при периодическом восстанавливающемся напряжении цепи, причем напряжение и ток даны в относительных единицах. Кривые, которые непрерывно идут в сторону увеличения тока, свидетельствуют о повторном зажигании дуги. Кривые, которые после перегиба идут в сторону уменьшения тока, свидетельствуют о гашении дуги. Предельный ток, достигнутый такой кривой, определяет мощность отключения. [c.206]

В то же время, если максимум тепловыделения реализуется прр1 т] = О, система (4.4.13), (4.4.14) позволяет получать не только правильную качественную информацию о характере протекапия процесса горения, но и достаточно точные значения некоторых количественных характеристик. В частности, из системы уравнений (4.4.13), (4.4.14) можно получить значение предела зажигания б [50]. [c.173]

Типичные конструкции распределителей (распределительных колонок) приведены на фиг. 34. Распределитель Р-16 (фиг. 34, а), предназначенный для автомобилей ЗИС-5, имеет центробежный автомат, грузы которого, расходясь, смещают ось кулачка установочная регулировка достигается поворотом всего распределителя в пределах, допускаемых овальным вырезом в планке. Распределитель Р-22 автомобиля ЗИС-110 (фиг. 34,6) имеет два автомата — центробежный и вакуумный. Оба распределителя относятся к стандартному типу. Для тяжёлых грузовиков и автобусов, эксплоа-тирующихся более интенсивно, рекомендуются катушки зажигания усиленного типа, которые выполняются с ббльшим запасом изоляции и пониженными плотностями тока и нагревом, а следовательно, имеют ббльшие габариты в распределителях усиленного типа — с повышенной износоустойчивостью — валик вращается не в бронзовых втулках (фиг. 34), а на шарикоподшипниках, и шестерня привода имеет больший модуль, в связи с чем диаметр хвостовика увеличивается. [c.312]

Особо следует упомянуть о комбинированных газотурбинных установках со свободнопоршневыми генераторами газа (СПГГ), отличающихся хорошей экономичностью при весьма умеренных температурах перед турбиной. Для транспортных газотурбинных двигателей существенно важно улучшение их динамики (приемистости), обеспечение устойчивой работы при переменных режимах и расширение пределов регулирования. Все эти задачи связаны с газодинамической проблемой проточной части ГТД, решение которой обеспечило бы сохранение малых гидравлических потерь при переменных режимах. Кроме того, она связана с устранением вибрации пламени, с организацией топливоподачи при переменных режимах и с зажиганием факела при его случайном срыве. [c.374]

Магнето устанавливают в следующей последовательности. Вращают маховнк, пока поршень не займет положение ВМТ, прн этом метки М на шестерне привода магнето и промежуточной шестерне должны совместиться. Устанавливают шаблон 70-8151-1101 в отверстие головки под свечу и, поворачивая коленчатый вал за маховик против часовой стрелки, устанавливают поршень на 5,8 мм до ВМТ, что соответствует углу опережения зажигания 27°. Поворотом поводка вправо фиксируют контакты магнето на начало размыкания. При этом риска на кулачке магнето должна совпадать с острием стрелки, а ось выступов автоматов опережения — с вертикальной осью симметрии магнето в пределах 5°. Устанавливают на промежуточную плиту картера прокладку, пропитанную маслом, вводят поводок магнето в зацепление с шестерней привода и прикрепляют магнето к промежуточной плите. [c.317]

Под действием различных видов изнашивания арушаются нормальные зазоры между клапанами и толкателями, электродами свечей зажигания, контактами г рерьгеателя, реле-регулятора и др. Следовательно, именно изучёние закономерностей и допустимых пределов изнашивания регулируемых соединений и может дать ответ о рациональной периодичности их обслуживания. [c.161]

Отдельные участки приведенных осциллограмм позволяют легко выявлять все основные неисправности системы зажигания. Так, зазор в контактах прерывателя определяют, измеряя по осциллограмме первичного напряжения (см. рис. 6.64, а) угол разомкнутого состояния контактов УР в пределах повороха кулачкового валика прерывателя и сравнивая его с нормативной величиной, которая составляет 45-н49° для 4-цилиндрового, 26-ь30° для 6-цилиндрового и 13-ь 17° для, 8-цилиндровог.о двигателя. С повышением зазора угол УР увеличивается. Величина пробивного напряжения Оп во вторичной осциллограмме (см. рис. 6.64, б) будет больше при повышении межэлектродного промежутка свечи и меньше при плохой компрессии в цилиндрах работающего двигателя. По колебаниям напряжения на участке /—2 вторичной осциллограммы оценивают состояние индукционной катушки, при этом для исправного состояния должно наблюдаться не менее трех-четырех колебаний. При межвитковом замыкании первичной обмотки колебания ослабляются или исчезают. Если не наблюдается резкого выброса напряжения в точке 3, то это указывает на плохое состояние (при-горание) контактов прерывателя. Отсутствие колебаний на следующем участке указывает на межвитковое замыкание во вторичной обмотке. Появление дополнительной ступеньки напряжения в точке 4 говорит о искрении контактов прерывателя в результате неисправной работы конденсатора. [c.182]

Энергия и длительность искрового разряда системы зажигания Искра ГАЗ-Н для четыпехцилиндровых двигателей составляет соответственно примерно 40 мДж и 2 мс при напряжении питания 12 В и частоте вращения ротора датчика 500 об/мин. Сила тока в первичной цепи может изменяться в пределах 5,5—3,3 А пои изменении частоты вращения ротора датчика от О до 2500 об/мин. [c.139]

Будучи усилен в требуемых пределах электронным усилителем 4, этот импульс визуально наблюдается на экране осциллографа 9 и регистрируется зажиганием неоновой лампы 8. Форма и величина импульса определяют характер де4зекта. Дефект глубиной менее 10 о толщины контролируемого металла не вызывает зажигания неоновой лампы. [c.687]

Па константе можно судить о времени, которое требуется для практического завершения реакции. Так, например, разобранные в п. 5 опытные характеристики тепловыделения и сгорания показывают, что продолжительность сгорания колеблется в пределах 0,006—0,0 сек. для дизелей и 0,005—0,016 сек. для карбюраторных двигателей. Низший предел для этих двух родов двигателей примерно одинаков. Предельные же значения относятся между сабой как 1 8 для дизелей и как 1 3 для карбюраторных двигателей. Более широкие пределы значений для дизелей объясняются тем, что в дизелях по сравнению с двигателями с электрическим зажиганием значительно труднее добиться высокой средней скорости сгорания. [c.86]

По данным исследований, при наибольших температурах цпкла, характерных для двигателей внутреннего сгоранпя (в пределах 1800—2200 К для дизелей и 2500—2800 К двигателей с искровым зажиганием) из различных окислов азота больше всего образуется N0. (Из общего количества окислов азота у двигателей с искровым зажиганием N0 составляют 99 о, а у дизелей больше 90%). При понижении температуры, когда продукты сгорания выбрасываются в атмосферу, N0 превращается в N63. Вследствие того, что этот процесс протекает медленно, он происходит пе в выпускной системе двигателя, даже если в продуктах сгорания имеется кислород, а уже в атмосфере, и количество образующейся КОа определяется условиями протекания обменной диффузии продуктов сгорания с атмосферным воздухом. [c.45]

Техническая характеристика раз-м.ер рабочей части экрана 150Х 120 мм пределы измерения вторичного напряжения системы зажигания О—24 кВ пределы измерения напряжения постоянного тока О—2 О—20 В пределы измерения сопротивления постоянному toкy 0—100 0—10 000 0—100 000 Ом пределы измерения частоты вращения коленчатого вала двигателя О—1500 [c.217]

О—7500 об/мин пределы измерения уменьшения частоты вращения при отключении цилиндров О—300 об/мин пределы измерения угла опережения зажигания О—60 град пределы измерения угла замкнутого состояния контактов прерывателя 5—45 10—60 10—90 град напряжение питания 220 В потребляемая мощность 120 Вт габаритные размеры без стрелы 1010 X 605X1540 мм то же со стрелой 1010 X 605X1900 мм масса не более 80 кг. [c.217]

Техническая характеристика напряжение питания — трехфазное 220/ 380 В максимальная потребляемая мощность 900 Вт максимальная частота вращения в ла привода стенда 3000 об/мин напряжение на выходе встроенных в стенд источников питания 8 12,6 18 В пределы измерения угла замкнутого состояния контактов 0—90 0—60 О—45 град пределы измерения угла опережения зажигания О—45 град пределы измерения сопротивления резисторов 0—10 кОм пределы измерения емкости конденсаторов-О—0,6 мкФ пределы измерения падения напряжения на контактах прерывателя О—1 В пределы измерения постоянного напряжения О—20 В пределы измерения постоянного тока 0—10 А габаритные размеры 800 X 500X 650 мм масса стенда 80 кг. [c.218]

Вообще говоря, г имеет максимальное значение в достаточно широком диапазоне, что свидетельствует о его сравнительно малой чувствительности к изменению момента зажигания в пределах 10 град. УПКВ. Резкое падение г наблюдается лишь при значениях а < 1,0 вследствие уменьшения р . Такой же эффект имеет установка слишком раннего или чрезмерно позднего зажигания из-за отрицательной работы на ходе сжатия в первом случае и недостаточного времени для сгорания во втором. Общая тенденция изменения г) хорошо согласуется с реальной физической картиной процесса. На рис. 45 пунктирная линия соответствует значениям при позднем зажигании (при этом наблюдается равномерное уменьшение Г1 на = 2 %). [c.47]

Электродуговая С. При дуговой С. используется тепло вольтовой дуги, получаемой между углем и углем, между углем и металлом или между металлом и металлом. Обычно для С. применяют металлич. дугу, причем работают как постоянным, так и переменным током. Темп-ра вольтовой дуги 3 ООО—3 800° вольтова дуга постоянного тока развивает максимум тепла у положительного электрода, тогда как у отрицательного электрода на /-400° ниже, благодаря этому С. постоянным током обладает тем преимуществом, что к положительному полюсу можно присоединять более тугоплавкий из свариваемых предметов, например при С. предметов из стали с низким содержанием углерода более толстый предмет соединяют с положительным полюсом при сварке стали с большим содержанием углерода, наоборот, соединяют с положительным полюсом присадочный стержень. Наибольшее сопротивление имеет место в момент зажигания дуги при пуске тока напряжение зажигания для металлической дуги составляет ок. 65 V. Однако при самой С. напряжение снижается, и в зависимости от толщины электрода его целесообразно поддерживать в пределах 15—24 V. Для употребляемых в большинстве случаев электродов толщиной в 4 мм наиболее подходящим согласно данным практики является напряжение в 18 V. Так. обр. вольтова дуга имеет падающую характеристику, зависящую от длины дуги. Переход металла в вольтовой дуге происходит следующим путем жидкий металл стремится всегда от тонкого электрода присадочного прутка) к более массивному свариваемому предмету. Полагают, что металл притягивается последним вследствие перевеса в поверхностном напряжении. Магнитные силы при этом не могут йметь никакого влияния, так как раокаленное железо не обладает магнитными свойствами равным образом не влияет на переход материала и сила тяжести, в противном случае не представилось бы возможным производить потолочную С. Переход присадочного материала совершается большими или малыми каплями, что точно установлено новейшими изысканиями. Впервые это было выявлено из диаграммы силы тока и напрял ения процесса С., полученных при помощи осциллографа (фиг. 27). При этом было установлено, что сначала напряжение и сила тока немного колеблются, оставаясь в общем постоянными, что следует объяснить клокотанием капли на электроде, но затем напряжение внезапно падает, причем связанное с этим короткое замыкание свидетельствует о происшедшем в этот момент соединении между электродом и свариваемым предметом через посредство перенесенной капли. Эти выводы были подтверждены [c.108]

На фиг. 149 приведена конструкция колпаковой печи с горизонтальным расположением трубчатых элементов вдоль боковых стен. Печь снабжена горелками диффузионного горения, что позволяет растянуть процесс горения на всю длину нагревательных элементов. По данным Стальпроскта первая половина элемента нагревается значительно выше, чем вторая, что свидетельствует о полном сгорании газа в первой половине трубы. Расход топлива за цикл сильно меняется в период нагрева до заданной температуры расход топлива выше в 6—7 раз, чем в момент выдержки. Регулирование расхода горючего путем уменьшения его подачи приводит к неравномерному нагреву по длине трубы. Поэтому с целью поддержания равномерной температуры в печи горизонтальные нагревательные трубчатые элементы работают но принципу электронагревателей, т. е. горелки последовательно полностью включаются и полностью выключаются. Зажигание горелок производится от постоянно действующих вспомогательных горелок, потребляющих около 20 Vo газа от полного его расхода основными горелками. Для обеспечения рабочей температуры печи 850—950° температура нагревательных элементов должна быть 1000 — 1100°, что определяет теплопередачу от стенок нагревательных элементов в пределах 15 000—20 ООО ккал/час на 1 м поверхности трубы. [c.140]

Регулятор тока РТ представляет собой дроссель насыщения с вынужденным намагничиванием и имеет разделенные рабочие обмотки, которые коммутируются тиристорами. Это обеспечивает ступенчатоплавное изменение сварочного тока в пределах рабочего участка внешней характеристики с точностью, определяемой ее крутизной, при относительно медленно изменяющихся возмущениях как со стороны дуги, так и со стороны напряжения сети. Импульсный стабилизатор горения дуги переменного тока ИСГД обеспечивает высокую стабильность горения сварочной дуги в импульсном режиме. При зажигании сварочной дуги, которое может быть обеспечено от осциллятора О или контактным способом электрод — изделие, сварочный ток плавно увеличивается с 5 А до заданного значения за время не более 0,4 с. [c.98]

Тестер позволяет измерять напряжение в системе электрооборудования автомобиля, скорость вращения коленчатого вала двигателя, проверять правильность регулировки прерывателя и состояние пружины его подвижного контакта, правильность установки момента зажигания, работоспособность вакуумного и центробежного автоматов опережения зажигания. Пределы измерений напряжения 9—14 в. Пределы измерений скорости вращения коленчатого вала О—5 ООО об1мин четырехцилиндрового четырехтактного двигателя. [c.58]

Пропан и воздух под давлением от 0,5 до 2 кГ/см" поступают независимо в центральный и боковые многозаходные ленточные ианалы завихрителя. На выходе из каналов завихрителя воздух создает в камере вихревые потоки разной степени интенсивности крутки и соответственно плотности по сечению. Эти потоки разрушают центральную струю горючего газа и, смешиваясь с ней, образуюг горючую смесь, которая поступает в первую ка.меру и затем во вторую камеру увеличенного размера и далее через конфузор соила в атмосферу. При зажигании горючей смеси последняя горит во всем объеме камеры сгорания. Основное назначение второй камеры сгорания—дополнительное повышение стабилизации процесса горения и регулирования пределов состава горючей смеси и мощности пламени по расходу пропана и воздуха. При конструировании камерно-вихре-вых горелок определяют следующие 0С 10вные параметры (рис. П диаметр канала горючего газа в завихрителе ( азмеры каналов в завихрителе для подачи воздуха в камеру сгорания диаметры газовых каналов на входе в горелку, сС,п. диаметр выходного сопла камеры сгорания О,-, размеры камеры сгорания Ок,. Ок,, к,, к,. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...