Стабилизаторы импульсные

Стабилизаторы импульсные 64 Стали для наплавки высокомарганцовистые 428 [c.514]

Существенным недостатком стабилизаторов импульсного типа является генерация ими высокочастотных электромагнитных помех, распространяющихся по проводам (кондуктивные помехи) в питающую сеть и к потребителю, а также в пространстве (помехи излучения). Это обусловливает необходимость решения на стадии проектирования вопросов обеспечения электромагнитной совместимости ИВЭП импульсного типа и функциональной радиоэлектронной аппаратуры (см. гл. 10). [c.248]

НИИ 4 автоматического ключа реверсивного двигателя 5 для выключения двигателя при поступлении на вход одновибратора полезного сигнала или помех реле времени 6 для включения звукового или светового сигнала 7 импульсного вольтметра 12 для измерения напряжения сигналов до ограничения и после него, что позволяет правильно настроить сигнализирующее устройство по коэффициенту оптического отражения поверхности образца в начале испытания. Кроме того, в электрическую схему устройства входят каскад питания устройства сигнализации 8, лампа накаливания 9 со стабилизатором 10, реверсивный двигатель поискового механизма 11 и каскад питания поискового механизма 13. Отраженный поверхностью вращающегося образца свет [c.186]

ИМПУЛЬСНЫЕ СТАБИЛИЗАТОРЫ ДЛЯ УСТРОЙСТВ ИЗМЕРЕНИЯ И КОНТРОЛЯ [c.331]

Решению этой проблемы в значительной степени способствует применение в качестве источников питания импульсных стабилизаторов. Однако до настоящего времени их применение было ограничено областью силовой электроники, где основными факторами являются энергетические показатели к. п. д., потребляемая мощность и т. д. Внедрение импульсных стабилизаторов в измерительную технику тормозится тем, что по качеству стабилизации они еще значительно уступают стабилизаторам непрерывного действия. [c.331]

В связи с этим возникает задача улучшения статических и динамических характеристик импульсных стабилизаторов, которая особенно актуальна применительно к измерительной технике, где точность и стабильность параметров имеют первостепенное значение. [c.331]

По принципу регулирования импульсные стабилизаторы с широтно-импульсной модуляцией делятся на два основных класса [1] [c.331]

Если основным дестабилизирующим фактором в устройстве являются колебания напряжения питающей сети, то конфликт между точностью и устойчивостью может быть разрешен применением комбинированного управления, т. е. введением дополнительного регулирования по возмущению. Однако использование в канале регулирования по возмущению линейных звеньев, как это предлагается в [3]для стабилизаторов непрерывного действия, в импульсных стабилизаторах не позволяет решить задачу полной независимости (инвариантности) выходного напряжения по отношению к напряжению сети. [c.332]

Это объясняется тем, что широтно-импульсный модулятор (ШИМ) импульсного стабилизатора является нелинейным звеном, входящим в основной канал передачи возмущения. В этом случае, как известно из теории инвариантности [4], для полной компенсации возмущения в канал компенсации также необходимо включить нелинейное звено. Таким звеном может служить сам ШИМ. При этом требуется такой ШИМ, у которого у зависит от сигнала обратной связи и одновременно является нелинейной функцией определенного вида от входного напряжения Е. Вид функции у( ) определяется схемой силовой части стабилизатора и совпадает с видом функции Y (Д) для параметрического стабилизатора. Поэтому канал компенсации возмущения с нелинейным звеном назовем параметрическим, а стабилизатор с двумя каналами регулирования — компенсационно-параметрическим стабилизатором. В таком стабилизаторе компенсационный канал регулирования обеспечивает высокую стабильность выходного напряжения при изменении тока нагрузки. Параметрический канал регулирования значительно улучшает качество стабилизации при изменении входного напряжения и облегчает работу компенсационного канала регулирования. [c.332]

Отметим, что по способу регулирования v ШИМы импульсных стабилизаторов можно разделить на три основные группы [1] [c.333]

Тогда из условия обеспечения непрерывных токов через дроссель можно определить значения индуктивностей для импульсных стабилизаторов с ШИМ-1, ШИМ-П и ШИМ-1П (Li, 1ц и Z-ni соответст- [c.334]

Рассмотренную зависимость L и С от типа ШИМ необходимо учитывать при разработке импульсных стабилизаторов. Когда к весу и габаритам стабилизатора предъявляются жесткие требования, необходимо применять ШИМ с постоянной частотой модуляции. [c.336]

Специфика работы магнитного усилителя в качестве ШИМ. импульсного стабилизатора (особенно компенсационно-параметрического) выдвигает ряд дополнительных требований к точности анализа магнитного усилителя. В данном качестве зависимость у от напряжения питания и частоты становится столь же важной, как зависимость у от сигнала управления. При рассмотрении этих зависимостей некоторые из допущений, принимаемых при выводе соотношений, характеризующих усилительные свойства магнитного усилителя, приводят к результатам, существенно отличающимся от результатов эксперимента. [c.336]

Если магнитный усилитель, используемый в качестве ШИМ импульсного стабилизатора, включить таким образом, чтобы напряжение питания его рабочей цепи было прямо пропорционально входному напряжению импульсного стабилизатора, т. е. если 17=я , то напряжение на выходе стабилизатора (с полной модуляцией) определяется выражением [c.338]

Рассмотрим некоторые практические схемы импульсных стабилизаторов, в которых ШИМ выполнен на основе магнитного усилителя и в которых осуществляется компенсационно-параметрическая стабилизация. [c.340]

В качестве источника питания в приборе использован компенса-ционно-параметрический стабилизатор по рассмотренной схеме. При этом магнитный преобразователь (Тр1, Т5, Тб) питает измеритель перемещений и переключает транзисторы Т10-Т15 магнитных усилителей. Одновременно мультивибратор обеспечивает и питание широтно-импульсного модулятора импульсного стабилизатора, к выходу которого он подключен. В качестве сравнивающего устройства использован усилитель постоянного тока (Т8, T9) с температурной компенсацией [1]. Источником опорного напряжения служит стабилитрон Ст. [c.343]

Импульсные стабилизаторы для устройств измерения и контроля. Сазонов В. В. Динамика, прочность, контроль и управление—70 . Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 331. [c.438]

I — избирательный усилитель 2 — формирователь импульсов 3 — тиратронный генератор высокого напряжения 4 — импульсная лампа типа ИФК-120 5 — усилитель 6 — калибрирующий генератор 7 — стабилизированный выпрямитель 8 — стабилизатор 9 — указатель дисбаланса 10 — указатель оборотов П — указатель напряжения на статоре трехполюсный статор УД—ножной выключатель 74 — потенциометр /5 — выключатель 16 — датчики 17 — переключатель. [c.366]

Импульсный стабилизатор горения дуги переменного тока применяют при сварке переменным током неплавящимся электродом изделий из легких сплавов в среде защитного газа. При этом виде сварки возникают трудности повторного возбуждения дуги при переходе на обратную полярность. [c.144]

После возбуждения дугового разряда осциллятором он автоматически выключается и включается генератор импульсов высокого напряжения (импульсный стабилизатор), который в момент изменения полярности подает на дугу импульсы напряжения около 300 В, что облегчает восстановление дугового разряда. [c.456]

Материал и структура Схемы непрерывного сигнала Переключающие и импульсные схемы Преобразователи и стабилизаторы напряжения [c.211]

Триоды используются для усиления и генерирования колебаний, в импульсных схемах, а также в качестве регулирующих ламп в стабилизаторах напряжения. [c.221]

Сварка переменным током - наиболее распространенный процесс при изготовлении конструкций из алюминиевых и магниевых сплавов. Поверхность от оксидов, в этом случае, очищается в полупериоды обратной полярности. В полупериоды, когда катодное пятно находится на поверхности сварочной ванны (обратная полярность), интенсивно падает температура активного пятна в связи с отводом теплоты в массу основного металла, термоэлектронная эмиссия затрудняется. В этом случае для возбуждения дуги требуется более высокое напряжение и дуга будет гореть при большем значении напряжения, чем в предыдущий период. При сварке на малых токах в полупериоды обратной полярности возбуждения дуги может не произойти и дуга станет выпрямительным вентилем . Это резко ухудшает стабильнось ее горения. Поэтому установки для сварки на переменном токе вольфрамовым электродом должны содержать устройства стабилизаторы, импульсные возбудители, батареи конденсаторов и т.д. При сварке на больших токах (свыше 300 А) допускается несбалансированный сварочный ток. [c.99]

Марку газонаполненных приборов составляют из трех основных элементов. Первый эдемент — буква, характеризующая тип прибора ГГ — газотрон с наполнением инертным газом, ГР — газотрон с наполнением ртутными парами, ТГ — тиратрон с накальным катодом и наполнением инертным газом, ТР — то же, но с наполнением ртутными парами, ТГИ — импульсный титратрон, И —игнитрон) второй элемент— число, отличающее прибор данного типа от других, третий элемент (ставится после тире) —дробь с косой чертой, числитель которой указывает максимальную величину среднего значения анодного тока (для импульсных приборов — максимальный ток в импульсе) в амперах, а знаменатель — максимальное значение обратного анодного напряжения в киловольтах. Для приборов с тлеющим разрядом — тиратронов с холодным катодом — и газонаполненных стабилизаторов напряжения в качестве первого элемента используют буквы ТХ —тиратрон с холодным катодом, СГ — газонаполненный стабилизатор напряжения, а в качестве третьего элемента — буква, характеризующая конструктивное оформление прибора, как и при маркировке приемно-услительных ламп и кенотронов. Иногда после тире добавляется еще один элемент, как и при маркировке приемно-усилительных ламп, указывающий на особые условия работы. [c.139]

Для варикондов в слабых полях удельная объемная проводимость у = 10 12 /ом-см.-, при частоте 1000 гц tg 6 = 0,04 при повышении частоты свыше 10 гц наблюдается снижение диэлектрической проницаемости у ВК-2 при частоте 3-10 гц величина е ниже на 45% по сравнению со значением при /= 10 гц. Материалы типа ВК-2 и ВК-5 предназначаются для нелинейных элементов в преобразователях частоты, усилителях, стабилизаторах, в системах частотной модуляции, в импульсных схемах и т. п. Материалы типа БК-6 обладают [c.156]

В то же время применение импульсных стабилизаторов в устройствах измерения и контроля не только позволяет снизить вес и габариты этих устройств, повысить к. п. д., но и значительно улучшает температурный режим работы прибора благодаря уменьшению энергии, рассеиваемой внутри этих приборов. Следует отметить, что использование импульсных стабилизаторов особенно эффектпвно при работе прибора в условиях агрессивных сред, повышенной влажности и в механических цехах. Необходимость герметизации прибора в таких условиях приводит к нарушению нормального теплового режима, и использование обычных стабилизаторов непрерывного действия требует специальных охлаждающих устройств, [c.331]

По выражениям (3), (4), (7) и (8) построены диаграммы (рис. 2), из которых наглядно видно влияние способа модуляции на величины L и L фильтра для различных к и S. Значения индуктивности L и величины L для импульсных стабилизаторов с ШИМ-П и ШИМ-1П больше значений L и L для импульсных стабилизаторов с ШИМ-1 при 7 min= onst и прочих равных условиях. Чем больше /с и б, тем заметнее становится эта разница, которая достигает значительной величины (в 2—5 раз и более). [c.335]

В качестве широтно-импульсного модулятора, позволяющего образовать два канала регулирования и одновременно обеспечить постоянство частоты модуляции, может быть использован магнитный усилитель с самонасыщением [6]. При зтом магнитный усилитель включается таким образом, что за счет зависимости времени пере-магничивания сердечников от входного напряжения стабилизатора образуется параметрический канал регулирования. [c.336]

На рис. 7 приведена схема импульсного стабилизатора, в котором магнитный усилитель (Др1, Др2иД1,Д2) подключен клиней-ному трансформатору Тр1, первичная обмотка которого U7, подсоединена средним выводом к плюсу источника входного напряжения Е, а крайними выводами — к транзисторам магнитного мультивибратора (Тр2, Т2, ТЗ). При таком включении амплитуда напряжения питания магнитного усилителя прямо пропорциональна Е, а частота его равна частоте переключения транзисторов магнитного мультивибратора. Как было уже сказано, в этом случае напряжение на нагрузке мало зависит от Е. [c.340]

Статья посвящена вопросам разработки импульсных стабилизаторов с учетом специфики их применения в измерительной технике. Основным фактором, влияющим на нестабильность выходного напряжения, здесь является нестабиль-нооть сети литания. Для устранения этого влияния вводится дополнительный канал регулирования по возмущению, который обеспечивает инварпантность (независимость) выходного напряжения по отношению к возмущению на входе. Показано, что такая инвариантность может быть достигнута только при применении в качестве широтно-импульсных модуляторов нелинейных элементов, в частности, магнитных усилителей. [c.438]

При монтаже особое внимание необходимо обращать на подсоединение импульсных линий и соответствие отверстий установленных в них дросселей указаниям инструкции по наладке и эксплуатации. При сооружении газопровода котельной с системой автоматики АГК-2 и Сигнал (АГОК-66) вначале вместо регулятора-стабилизатора и РРГА можно устанавливать катушки-шаблоны, также устанавливаемые при обвязке газооборудования котлов. Катушки изготовляют из отрезков труб с приваренными фланцами длиной, равной размерам устройств автоматики, которые будут ставиться на их место. В основном катушки устанавливаются при монтаже во избежание возможных повреждений приборов автоматики. [c.146]

Метод температурных волн применяется для исследования температуропроводности как хороших [Л. 1—3], так и плохих проводников тепла 1[Л. 4—7]. Применительно к металлам и другим проводникам в твердом состоянии опытным образцам придается форма стержней постоянного поперечного сечения. На одном конце осуществляется периодическое нагревание. Металлы в жидком состоянии помещаются в тонкостенные трубки. В Л. 1] для этой цели применяются трубки из нержавеющей стали длиной 2Э0 мм и диаметром 8,6 мм. В оба конца трубки ввариваются пробки. Жидкий металл заливается в трубку через отверстие, сделанное в верхней пробке в условиях вакуума. Между уровнем жидкого металла в трубке и верхней пробкой оставляется некоторый компенсационный объем. На верхнем конце образца помещается обмотка импульсного электрического нагревателя, в цепь которого включается прерыватель. Питание импульсного нагревателя осуществляется через стабилизатор напряжения. Температура образца измеряется с помощью двух термопар, спаи которых привариваются точечной сваркой к поверхности опытной трубки. Постоянная составляющая ТЭДС измеряется потенциометром ППТН-1 переменные составляющие записываются электронным потенциометром типа ЭПП-09. [c.97]

Ряе. 3. Блок-схема импульсного стабилизатора вапрнженкя. П — преобразователь сигнала рассогласоваиия в импульсное напряжение управления РЭ< [c.658]

Сановными параметрами, характеризуюшд1ми качество работы стабилизатора напряжения, являются коэффициент стабилизации выходное сопротивление (к величине выходного сопротивления предъявляются повышенные требования в тех случаях, когда данный источник электропитания используют в условиях значительного изменения тока нагрузки или для работы на импульсную нагрузку) коэффициент сглаживания [c.258]

I — электронные стабилизаторы напряжения 2 — усилитель 3 — детектор 4 — спусковая схема 5 — импульсный генератор 6 — счетчик импульсов 7 — гальванометр 8 — выпрямитель тока подмагничнвания зонда 5—зонд. [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...