Текучесть в системе

На третьем этапе, начиная от значения Р = Ро , происходит увеличение Д без увеличения Р, т. е. наступает развитие текучести в системе. На диаграмме рис. 3.19, а этому соответствует участок в виде горизонтального отрезка прямой. Графики на рис. 3.19 соответствуют значению Р = л/6. [c.198]

Рассмотренная математическая модель позволяет получить зависимости между параметрами Otj и ё ,- однородного напряженно-деформированного состояния поликристаллического материала, его температурой Т и временем t в процессе неизотермического деформирования. Такие зависимости можно найти на основе численного анализа модели при заданных значениях параметров, которые характеризуют свойства материала и его исходное состояние. Если пластические деформации сдвига в системах скольжения всех кристаллических зерен отсутствуют, то в таком исходном состоянии материал является изотропным по отношению к последующему деформированию, а пределы текучести в системах скольжения соответствуют своим начальным значениям. Предварительное неупругое деформирование материала может вызвать анизотропию по отношению к последующему деформированию, а также привести к изотропному упрочнению материала. Исходное состояние материала, подвергнутого предварительной неупругой деформации, можно задать совокупностью значений уп, уп и qn в каждой системе скольжения каждого кристаллического зерна. [c.102]

Величина ф, обратная динамической вязкости, называется текучестью. Единица текучести в системе СИ — м 1(н-сек). [c.272]

Например, для системы, изображенной на рис. 11-2, при расчете по допускаемым напряжениям допускаемая нагрузка должна быть в [п ] раз меньше той нагрузки, при которой в наиболее нагруженном стержне (при 3<а в стержне ВС) возникнет текучесть. Очевидно, что при возникновении текучести в одном стержне система становится геометрически изменяемой, т. е. нагрузка, вызывающая текучесть в наиболее нагруженном стержне, является предельной для конструкции в целом, и, следовательно, допускаемая нагрузка, опре- [c.274]

В статически неопределимой системе по рис. 11-3, а текучесть в первую очередь возникнет в наиболее нагруженном среднем стержне. Действительно, раскрывая статическую неопределимость методом, изложенным в гл. II, будем иметь [c.275]

Момент возникновения текучести в двух стержнях соответствует переходу системы из геометрически неизменяемой в геометрически изменяемую. Такое состояние системы является состоянием предельного равновесия, поэтому здесь допустимо использование уравнений статики. [c.279]

Из расчета, выполненного для упругой стадии работы системы, следует, что при возрастании внешнего момента текучесть в первую очередь охватит 111 участок при этом несущая способность конструкции не будет еще исчерпана. Геометрическая неизменяемость системы нарушится при достижении моментами тв и ша предельных значений, [c.289]

При дальнейшем увеличении силы и в наклонных стержнях начинается текучесть. Это уже текучесть всей системы в целом. [c.56]

Определим для примера остаточные напряжения в системе из трех стержней, изображенной па рис. 2.5.1, в предположении, что Р = Л и, следовательно, все стержни доведены до предела текучести. Фиктивные усилия, вычисленные в предположении упругости стержней, будут [c.60]

Применение установленного выше правила, позволяющего определить остаточные напряжения после разгрузки, встречает одно ограничение. В рассмотренном примере Nia > О, а N20 < 0. Может оказаться, что остаточное сжимающее напряжение Л го/ по абсолютной величине больше, чем предел текучести. В этом случае говорят о вторичных пластических деформациях если они появляются, т. е. если в результате расчета оказывается, что какая-то из величин Ok по абсолютной величине превышает о , то все рассуждения, конечно, становятся неверными. Читатель легко убедится сам, что в этом случае правило нахождения остаточных напряжений и деформаций после разгрузки допускает очень простое обобщение. Фиктивные напряжения и деформации, и е ,, нужно вычислять с учетом возможности пластических деформаций, но при удвоенном пределе текучести. Отсюда вытекает простое правило для определения того, появляются ли в системе вторичные пластические деформации. Нужно определить напряжения во всех стержнях нрп Р = Рг в предположении упругости их и проверить, не окажется ли в каком-либо стержне напряжение большим чем 2от. [c.61]

Согласно теории скольжения начало пластической деформации связано с достижением предела текучести в какой-то из систем скольжения. Но если Ттах = Тт, то всегда найдутся такие зерна, для которых это напряжение будет касательным напряжением в системе скольжения. Поэтому начальная поверхность соответствует условию максимального касательного напряжения Треска — Сен-Венана. Для последующих поверхностей точка нагружения будет конической точкой. [c.561]

Наличие напряжений после снятия нагрузки является особенностью конструкций, предварительно нагруженных до предельного состояния или до появления текучести в отдельных их элементах исключением из этого правила являются статически определимые системы, когда их элементы испытывают только центральное растяжение или сжатие. [c.587]

Это уравнение в системе координат 01, Ог, Оз описывает некоторую поверхность, которую называют поверхностью текучести. [c.279]

Действительно, считается как-то само собой разумеющимся, что раскрытие статической неопределимости производится прежде всего для выявления наиболее опасных узлов, о состоянии которых можно судить по величине возникающих напряжений. Но предположим, что напряжения в каком-то элементе и раз статически неопределимой рамы достигают предела текучести. Это означает, что снижается жесткость внутренней связи. Одно дело, если п равно двум или трем. Тогда достижение предела текучести в одном из элементов можно рассматривать как ощутимый фактор в общей оценке надежности конструкции. Другое дело, если пластические деформации возникли в одном из элементов 200 или 300 раз статически неопределимой системы. Ту часть нагрузки, которую не сможет взять на себя этот элемент, воспримут многие соседние. И не исключено, что можно терпимо отнестись к такому событию, как образование пластических деформаций в объеме одного из элементов или, тем более, в отдельных его точках. [c.160]

Результаты опытов подтвердили предполагаемый механизм прогрессирующей деформации, в котором существенную роль играет температурная зависимость предела текучести, в особенности, когда к системе не приложены механические нагрузки. [c.51]

Область возможного изменения усилий в системе определяется прямоугольником, обозначенным сплошными линиями (рис. 107). Пунктиром показано уменьшение усилий текучести [c.203]

Одним из основных при определении несущей способности пространственных конструкций является вопрос о напряженном состоянии и работе сечений в местах образования линий излома и шарниров текучести. В зависимости от принятого в расчете распределения сил в сечении в предельной стадии изменяется расчетная предельная нагрузка. При различных схемах разрушения в предельном состоянии находятся различные сечения конструкций. В одних случаях исчерпывается несущая способность поперечного сечения конструкций в целом, в других — прочность конструкции зависит от несущей способности отдельных ее элементов (полки, ребер, диафрагм и т. д.). По мере исчерпания несущей способности в пространственных конструкциях, как и в плоскостных системах, происходит перераспределение усилий. В большинстве случаев расчет прочности покрытий в виде оболочек тесно связан с выяснением закономерностей перераспределения сил в таких системах. [c.172]

Пыль с повышенной влажностью теряет свою текучесть, слеживается и зависает в бункерах. Особенно быстро теряет текучесть пыль антрацитов и тощих углей, которая слеживается и зависает уже при самом незначительном превышении влажности сверх гигроскопической. Чем тоньше помол, тем глубже должна быть подсушена пыль. В системах с [c.87]

Как следует из рисунка, в области низких температур, в данном случае при —100° С, рост предела текучести сопровождается снижением относительного удлинения. Наиболее значительное снижение происходит при повышении предела текучести до 70— 80 кгс/мм. Дальнейший рост прочностных характеристик приводит к меньшему снижению относительного удлинения. Система легирования (вид и соотношение легирующих элементов) не оказывает существенного влияния на уровень пластичности. Можно лишь отметить, что в области малых значений предела текучести (в пределах 40—60 кгс/мм ) пластичность алюминийсодержащих сплавов ниже, чем у сплавов, содержащих малые количества Р-стабилизаторов, циркония или их сочетание. Несколько отлично изменение i 5 с ростом прочности. У сплавов с пределом текучести в-диапазоне 40—60 кгс/мм , содержащих ванадий и цирконий, относительное сужение не снижается, оставаясь на уровне относительного сужения нелегированного титана. Заметное уменьшение относительного сужения наблюдается у сплавов с оловом и [c.105]

В статически неопределимой стержневой системе возникновение напряжений, равных пределу текучести в наиболее напряженном стержне, еще не означает, что система непригодна для дальнейшей работы. Возможно дальнейшее увеличение нагрузки за счет того, что не все стержни одновременно переходят в пластическое состояние. Так, если стержневую систему (рис. 3.9), изготовленную из материала, следующего диаграмме идеальной пластичности Прандтля (рис. 3.17), нагружать постепенно возрастающей силой Р, то сначала напряжения, равные возникнут только в наиболее нагруженном среднем стержне. [c.76]

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

Анализ НДС при нагружении от / imax и /Си max до / imin и / iimin осуществляется в системе координат, связанной с началом разгрузки. При этом деформирование описывается зависимостью (4.18), одним из параметров которой является эффективный предел текучести 5т, равный тому значению интенсивности приращений напряжений До /, при котором возобновится пластическое деформирование при обратном нагружении. В работе [72] отмечается, что соотношение компонент напряжений в момент начала разгрузки отличается от соотношения компонент приращения напряжений, приводящих к возобновлению пластического деформирования, поэтому значение эффективного предела текучести при разгрузке 5т отличается от соответствующего параметра при одноосном нагружении, равного 20т. [c.209]

Функциональная зависимость (19.32) представляет собой видоизменение формулы Эйлера. В системе координат Сткр — эта зависимость может быть представлена гиперболической кривой, называемой гиперболой Эйлера. В качестве примера приведем такой график (рис. 507) для стержня из стали марки СтЗ, для которой модуль упругости = 2,1 10 кгс/см , предел текучести = 2400 кгс/см [c.510]

Таким образом, по достажении момента формирования зернистой структуры в системе кристаллизующегося расплава временной интервал фазового перехода первого рода считается завершенным. Качественный скачок при образовании зернистой стр)тсгуры, трактуемый как фазовый переход первого рода, визуально отображается в потере системой текучести, приобретении устойчивой формы слитка и сохранении ее при деформациях. [c.92]

В системе прямоугольных координат условие текучести определяет поверхность шестигранной призмы с осью, перпендикулярной к девиаторной плоскости. Призма в пересечении с девиа-торной плоскостью образует правильный шестиугольник, вписанный в круг радиусом (рис. 60, а, б). Мизес предложил [c.102]

Функциональная зависимость (20.32) представляет собой видоизменение формулы Эйлера. В системе координат ст р —А, эта зависимость может быть представлена гиперболической кривой, называемой гиперболой Эйлера. В качестве примера приведем т кой график (рис. 529) для стержня из стали марки СтЗ, для которой модуль упругости = 2,1-10 МПа, предел текучести От —240 МПа, а предел пропорциональности Стпи = 200 МПа. График показывает, что по мере возрастания гибкости стержня критическое напряжение стремится к нулю, и наоборот, по мере приближения гибкости стержня к нулю критическое напряжение стремится к бесконечности. [c.570]

Второй способ расчета приводит к большим допустимым нагрузкам, нежелп первый (при а = 30° на 19%). Заметим, что для определения предельного состояния системы, т. е. нагрузки Р , нет необходимости прослеживать поведение системы в упругой области и последовательность перехода ее элементов в пластические состояния. В данном случае в предельном состоянии все три стержня текут, поэтому достаточно положить Ni = Ni — N3 — a F и составить уравнение равновесия, мы получим формулу (2.5.5). Так получилось вследствие симметрии системы, вообще же, для возможности общего течения достаточно, чтобы напряжения достигли предела текучести в двух стержнях. В случае, изображенном на рис. 2.3.3, заранее не известно, какой стержень потечет первым, какой вторым и который из трех остается упругим. Поэтому, казалось бы, для такой задачи необходимо повторить проделанный выше анализ, который, естественно, окажется более сложным вследствие асимметрии системы. Но в предельном состоянии могут быть только три воз-люжности [c.57]

Ассоциированный закон течения. Как уже отмечалось Еыыхе, переход в пластическое состояние в окрестностях точки тела определяется уравнением впда (10.25). Это уравнение в системе координат 01, Оз, Оз описывает поверхность текучести. Если материал с упрочнением, то поверхность текучести (поверхность нагружения) / = 0 расширяется. В каждой точке поверхностп нагружения вектор приращения пластической деформации коллинеарен с вектором де-впатора напряжений. Кроме того, имеют место следующие завпспмости [c.291]

В основе расчета конструкций по предельному состоянию лежит концепция жестко-пластического тела. Если папряяш-ния в теле меньше некоторого предельного значения, определяющего переход в пластическое состояние, то деформации тела принимаются равными нулю. Как то.чько напряжения достигают предельного значения, деформации беспредельно растут. Диаграмма а — г для такого рода материала изобра-и епа на рис. 10.15. Переход в пластическое состояние определяется условием пла-стпчпостп /(01, О2, Оз)=0. Эта функция в системе координат 01, О2, Оз описывает поверхность текучести. Согласно ассоциированному закону течения частные произ-водзилй от функции / по координатам О1, [c.307]

Как экспериментальные, так и аналитические исследования распределения остаточных напряжений показали, что легко возникают очень высокие уровни остаточных напряжений. Охлаждение композитов сталь — медь от 533 К приводит к интенсивному пластическому течению медной матрицы [27] аналогичные явления отмечены в системах Си —W [14, 18, 29] и Fe — FejB [14]. Более прочные матрицы не обладают заметными преимуществами например, охлаждение на 0,6 К увеличивает максимальные напряжения в композите 50% А1 — В на 18 кГ/см [19], если деформация алюминия происходит в упругой области. Значит, при охлаждении от обычных температур изготовления возникнут на-йряжения, намного превышающие предел текучести любого сплава. [c.66]

Линия А на диаграмме Шнадта — это линия начала пластической деформации (линия текучести). Снизу линия текучести ограничена точкой Jo, ордината которой равна пределу хрупкости, т. е. такому значению величины П, при котором и ниже которого мыслимо лишь хрупкое разрушение без предшествующей ему пластической деформации. Предел хрупкости — это константа материала в рассматриваемом состоянии и относящаяся к определенным температуре и скорости деформирования. Отрезок прямой, расположенный вертикально между точкой Jg и пересечением с осью абсцисс, представляет собой линию хрупкого разрушения (от отрыва). Кроме отмеченных выше двух линий, на диаграмме имеется еще две линии —обе линии разрушения. Одна из них, линия i , сверху ограничена уровнем ординаты ГГ = 2, а снизу точкой Nf . Линия соответствует разрушению от среза. Другая линия, JnJVp, является линией разрушения от отрыва, происходящего после предварительной пластической деформации. Обсуждаемая основная диаграмма строится на базе эксперимента по нескольким характерным точкам. Так, например, кроме точек и Л экспериментально может быть найдена точка А она соответствует П = 1, KOTODOe имеет место при одноосном растяжении следовательно, абсциссой точки Ад является предел текучести при простом растяжении. Для кривой Л в системе осей П —может быть составлено уравнение таким является [c.558]

При подобных условиях (напряжение, щель, высокая концентрация кислорода) нержавеющие стали типа 304 и 347 и инколой-800 также растрескиваются в воде при 316° С [46]. Растрескивания не обнаружено в системах, свободных от кислорода (с водородом), при экстремальных напряжениях, а также в некоторых испытаниях с водой, содержащей кислород, при напряжениях 90% от предела текучести [46]. Во всех цитируемых случаях трещины были межкристаллитными. [c.254]

Представляет интерес анализ диаграмм разрушений образцов 1 с трещиной при различных температурах испытаний. В интервале температур от —196 до +20° С для стали 35ХГСА с крупным зерном и от—196 до—80° С для мелкозернистой стали трещина про-I ходит все сечение образца сразу (рис. 7,а) С повышением температуры испытаний энергии, запасенной в системе образец — машина f перед началом разрушения, не хватает для прохождения трещины через все сечение образца и для полного разрушения требуется дополнительная деформация (рис. 7, б). Повышение температуры испытаний выше комнатной приводит к повышению Сопротивления разрушению до значений выше предела текучести в. сечении нетто, и распространение, трещины требует значительной допол- нительной деформации (рис. 7, в). [c.17]

Применение чугуна с шаровидным графитом для изготовления деталей, работающих в условиях воздействия агрессивных сред. К числу изделий и деталей, изготовляемых из чугуна с шаровидным графитом, относятся трубы, змеевики для подогрева нефти на нефтеналивных судах, задвижки и арматура крекинговых установок, дренажные системы аэродромов и автострад, впускные и сливные трубы на танкерах, детали гидравлических насосов и компрессоров, клапана, краны для набора морской воды, детали гребных винтов, детали палубных устройств и др. Высокие значения предела текучести в сочетании с хорошей коррозионной стойкостью позволили использовать чугун с шаровидным графитом для отливки деталей многоступенчатых нысоко-производительных насосов (имеются отливки осевого насоса весом 17 т отливки цилиндров весом 5,5 т для гидравлических насосов давлением 1000 т). [c.167]

Не слежавшийся сухой угольный порошок (угольная пыль, пылевидное топливо) обладает высокими свойствами сыпучести и даже текучести. Угол естественного откоса пыли 25—30°, насы Пной удельный вес для свеже-насьшанной пыли 0,45—0,50 Tju , а для1 слежавшейся — 0,8—0,9 r/jK . Из этих цифр видна- склонность угольной пыли к слежизанию, которое тем больше, чем тоньше пыль и чем больше у топлива выход летучих веществ. Пылевидное топливо склонно к самовозгоранию, являющемуся одной из причин, вызывающих иногда взрывы в системах пылеприготовления. Самовозгорание пыли происходит тем легче, чем больше выход летучих веществ в топливе, чем толще слой пыли и чем выше ее температура. [c.75]

Пластич. деформация М. осуществляется относит, сдвигом (скольжением) параллельных атомных плоскостей и двойниковавием (см. Пластичность). Предел текучести в монокристаллах анизотропен и зависит от плоскости и направления, вдоль к-рых происходит скольжение. Совокупность плоскости и направления скольжения образует систему скольжения. В каждом кристалле существует система скольжения, в к-рой критич. величина внеш. напряжения для начала скольжения минимальна (напряжение лёгкого скольжения т, табл. 10). [c.120]

Текучесть такой жидкости обусловлена тем, что она состоит из ковалентно не связанных (т. е. не образующих полимерную сетку) цепных макромолекул чрезвычайно высокая вязкость полимерного расплава связана с тем, что возможность движения каждой макромолекулы в системе сильноперепутанных цепей очень сильно ограничена запретом на прохождение участков цепей друг сквозь друга. Единств, механизм крупномасштабного движения макромолекул в системе сильноперепутанных цепей — диффузионное проползание макромолекулы вдоль зфф. трубки, создаваемой участками окружающих цепей (т. н, р е п т а ц и я рис. 7). [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...