Диаграмма анализа разрушений Вид

Диаграмма анализа разрушений — Вид 191 [c.452]

Диаграмма анализа разрушения помогает определить поведение дефектов различных размеров в разных полях напряжения и температурных диапазонах. Следует иметь в виду, что используемое в этой диаграмме напряжение есть номинальное напряжение, вычисленное с учетом остаточного, температурного и других вторичных напряжений. [c.192]

При работе над книгой авторы стремились к анализу результатов теоретических и экспериментальных исследований диссипативных процессов неупругого деформирования и разрушения анизотропных структурно-неоднородных тел. Большое внимание уделено изучению закономерностей закритической стадии деформирования, при реализации которой материал теряет свою несущую способность не сразу, а постепенно, что отражается на диаграмме деформирования в виде ниспадающей ветви. [c.8]

На основании анализа многих экспериментальных данных, представленных, например, в работах [124, 145, 150, 156], следует, что в области малоцикловой усталости (А, < 0,4 — 0,5) диаграмма усталостного разрушения Ф — Л имеет вид ветви параболы второй степени (см. рис. 26) и хорошо аппроксимируется аналитической зависимостью [c.213]

Применительно к решению обратной задачи анализа поверхностей разрушения-изломов, с целью восстановления величин и числа параметров воздействия при анализе уже реализованного процесса роста трещины рассматриваемые диаграммы (карты) иллюстрируют представление об эквивалентности реализуемых процессов разрушения в широком диапазоне сочетания условий внешнего воздействия на материал. Все возможные варианты разрушения по телу или по границам зерен на предложенных картах функционально связаны с относительной температурой Т/ Т , относительным напряжением а / и скоростью приложения нагрузки или скоростью деформации, где — температура плавления материала. Существование значительных по размеру областей с неизменным видом разрушения, в которых все три параметра [c.98]

Исследование трещин на поверхностях показало, что они возникали в результате многоциклового усталостного разрушения. Данные испытаний образцов и летных испытаний показали, что динамические напряжения вследствие колебаний очень высоки, тогда как статические напряжения, обусловленные температурными градиентами, относительно невелики. Спектральный анализ показал, что возбуждение вследствие работы двигателя и выходных лопаток носило в основном дискретный характер, в то время как широкополосное возбуждение было обусловлено турбулентным входным потоком. Некоторые результаты исследования в полосе частот колебаний, соответствующей одной трети октавы, представлены на рис. 6.54 в виде диаграммы [c.335]

В работе [56] исследован вклад различных микромеханизмов разрушения в хрупкое и вязкое разрушение образцов из сплава Fe — 4% Si путем фрактографического анализа образцов Шарпи, испытанных на ударную вязкость. На рис. 36 результаты фрактографического анализа представлены в виде диаграммы, отражающей изменение вклада различных типов разрушения с изменением температуры. Установлено также, что легирование железа никелем повышает, а кремнием понижает напряжение скола (5с и тем больше, чем выше содержание кремния (табл. 9). Главная причина снижения с увеличением содержания кремния в железе связана с увеличением вклада в скол доли разрушения по плоскостям 110 с увеличением содержания кремния при понижении температуры. В случае сплавов Fe — Ni при разрушении в условиях низких температур сколом по плоскостям 100 наблюдали раскалывание карбидов и межзеренное разрушение. Раскалывание карбидов связывают с пересечением карбидов двойниками или полосами скольжения. [c.71]

Характер движения железобетонных балок связан в первую очередь с интенсивностью нагружения, которая определяет возникновение упомянутых стадий работы материала. Все стадии, кроме первой, требуют учета пластических деформаций, причем во второй и третьей стадиях возможен затухающий колебательный процесс. В случае потери несущей способности можно применять результаты жестко-пластического анализа, принимая за предельный пластический момент соответствующее предельное значение для железобетонных сечений. Аналогичным образом рассмотрена задача о движении хрупко разрушающейся балки, причем зависимость между углом поворота и моментом принята в виде билинейного закона разупрочнения. Поскольку согласно этой диаграмме сопротивление с ростом прогибов падает и в конечном счете становится равным нулю, для каждого вида нагружения можно указать определенную величину прогиба, при превышении которой произойдет разрушение конструкции. [c.317]

Развитие деформации растяжения можно легко записать в виде диаграммы деформации. Поскольку такие диаграммы чувствительны к процессам, протекающим в ходе деформации, анализ их позволяет получить ряд данных об этих процессах. Диаграммы растяжения записывают обычно в координатах усилие растяжения (Р) — абсолютное удлинение (А/) или в координатах напряжения (а)—относительное удлинение (6). Так как при переходе от координат Р — А/ к координатам а—б значения усилия и абсолютного удлинения делятся на постоянные для данных условий испытания величины — начальную площадь поперечного сечения (Ро) и начальную расчетную длину образца ( о), то вид диаграммы растяжения при этом не изменяется. На рас. 98 приведены машинные диаграммы в координатах Р — Д/ нормализованных углеродистых сталей 10 и 45, испытанных в интервале температур 20—700° С. В зависимости от температуры деформации получаются четыре основных типа кривых растяжения обычная монотонная кривая растяжения с площадкой текучести и зубом или без зуба текучести монотонная кривая растяжения без зуба и площадки текучести кривая растяжения с пилообразными (зубчатыми) областями на отдельных участках полностью пилообразная кривая растяжения на всем протяжении от площадки текучести до разрушения образца. Первый тип диаграммы характерен для деформации при температурах ниже температуры динамического деформационного старения, второй — для деформации при температурах выше динамического деформационного старения, третий и четвертый — для деформации в интервале температур динамического деформационного старения. [c.246]

Рассмотрение диаграммы анализа разрушения в свете исследования Баттелли. Проведенное Баттелли исследование цилиндров под гидравлическим и пневматическим давлением показало, что необходимо внести ясность в некоторые аспекты диаграммы анализа разрушения. Так, например, зависимость разрушаюш,его напряжения от температуры для дефектов постоянного размера более похожа на зависимости, показанные на рис. 7 и 21, чем предложенная диаграммой анализа разрушения. В температурном диапазоне выше температуры перехода при инициировании треш,ины разрушаюш,ее напряжение для дефекта постоянного размера остается постоянным и не повышается с увеличением температуры. Семь из десяти результатов экспериментов (см рис. 7), сведенных в табл. 3, характеризуют инициирование треш,ины пластического вида, а четыре из семи результатов характеризуют разрушения срезом на этапе неустойчивого распространения. Как видно из табл. 3, во всех десяти экспериментах разрушаюш,ие напряжения были значительно ниже предела текучести материала. Кроме того, разрушаюш,ее напряжение для дефекта постоянного размера, когда температура выше температуры перехода при инициировании треш,ины, остается постоянным и, следует ожидать, останется таким же при температуре перехода при инициировании треш,ины. [c.192]

Диаграмма анализа разрушения Пеллини — Пьюзака. Одна из первых попыток анализа разрушения с учетом возникающего уровня напряжения и размера дефектов была сделана Пеллини и его коллегами. Прежде всего они приняли во внимание значительный объем данных, накопленных при исследовании материала разрушенных сосудов и других конструкций. При этом они сравнивали условия, при которых произошло реальное разрушение, и результаты лабораторных испытаний, в частности испытаний для определения температуры нулевой пластичности падающим грузом (рис. 13). В этом случае на одной поверхности образца с размерами 25 X 89 X X 356 мм образуется стартер трещины в виде на-плавленного валика из твердого металла с надрезом. Образец устанавливают на опоры и изгибают на определенный [c.230]

Другое противоречие в диаграмме первоначального вида вызвано геометрическим влиянием толщины листа. Диаграмма анализа разрушения построена на основании разультатов испытания стальных листов толщиной — 25,4 мм. Полученные значения кривой AT при FTE = NDT + 15,5° С, достоверные для этой толщины, были слишком малы для листов большей толщины (Коуэн и Николс, 1964 г.). По последним данным (Пеллини и др., 1965 г.) для построения кривой AT рекомендуется использовать результаты испытаний пластины натурной толщины под действием падающего груза (DWTT). [c.233]

На основании анализа и обобщения многочисленных собственных и описанных в литературе результатов исследований развития усталостных трещин в сталях, алюминиевых, титановых и магниевых сплавах, представленных в виде диаграмм усталостного разрушения (зависимостей скорости роста трещины от размаха или наибольшего значения коэффициента интенсивности напряжений), формулируются общие закономерности этого процесса и обсуждаются типичные отклонения от них. Устанавливаются параметры, позволяющие количественно характеризовать циклическую трсщипостопкость материала и воспроизвести диаграмму его усталостного разрушения. В этой связи рассматриваются различные математические модели кинетики роста трещины и оценивается статистическими методами их соответствие эксиерименту. [c.429]

Дня определения значений эффективногого радиуса Рд необходимо знать ресурс пластичности металла в зоне пред-разрушения Лр, который находится по диаграммам пластичности /11 / с учетом жесткости напряженного состояния П. При этом эффективный радиус является также характеристикой вида напряженного состояния, что существенно расширяет возможности анализа процесса разрушения. [c.84]

Вид диаграмм а—е, которые строят для различных температур при е= onst, существенно изменяется для различных температур и скоростей деформации (рис. 239, 240). Подобного рода диаграммы были построены П. Людвиком и Н. Н. Давиденковым для объяснения перехода от вязкого разрушения к хрупкому и применены для анализа о—е диаграмм, а также соответственных предельных состояний при различных температурах и скоростях деформации. [c.450]

Описываемые ниже методика и аппаратура обеспечивают возможность регистрации диаграмм циклического деформирования с соответствующими измерениями деформаций, наблюдения за испытываемым объектом с целью анализа условий возникновения и развития трещин и за структурными изменениями материала, определяющими его сопротивление деформированию и разрушению. Для реализации методики к испытательной установке серии МИР [ 1 ] разработаны и изготовлены система двухчастотного силовозбужде-ния с низкочастотным нагружением в области малоцикловой усталости и регистрацией при этом диаграммы циклического деформирования и система нагрева образца для осуществления данных испытаний в области высоких температур. Внешний вид модернизированной установки с пультом управления ее системами представлен на рис. 1. [c.15]

Для оценки несущей способности резьбовых соединений, применяемых в энергетике, нами исследованы характеристики сопротивления деформированию и разрушению шпилечных сталей 25Х1МФ и 20Х1М1Ф1ТР. Параметры сопротивления однократному деформированию у этих сталей при нормализации и закалке с высоким отпуском близки по своим значениям. Анализ диаграмм циклического деформирования при симметричном цикле нагружения показал, что исследуемые стали являются циклически стабилизирующимися. Ширина петли циклического гистерезиса почти линейна от величины исходной деформации. Циклический предел пропорциональности не зависит от степени исходного деформирования. Для обеих сталей существует обобщенная диаграмма упругопластического циклического деформирования как для мягкого, так и для жесткого нагружения. Характер разрушения гладких образцов зависит от уровня исходного деформирования и вида нагружения. При жестком нагружении наблюдался усталостный вид разрушения, при мягком как усталостный, так и квазистатический, а также переходной. [c.389]

Анализ поведения оболочки ТВЭЛ при теплосменах [190J основывается на дальнейшем развитии метода рассмотренного, в статье [210], и по основной идее весьма близок к методу догрузки (см. гл. III). На первом этапе расчет строится без учета температурной зависимости предела текучести, упрочнения материала и ползучести. Полученная при этих допущениях полная диаграмма приопособляемости показана на рис. 109. Здесь А — область приспособляемости, Б — область знакопеременной пластической деформации, В — односторонней деформации, прогрессирующей с каждым циклом, Г —сочетания обоих видов циклической пластической деформации, D —область мгновенного разрушения (исчерпания несущей способности) находится правее линии 5 (ор=1). Область приспособляемости А на диаграмме разделена на три части А отвечает чисто упругому поведению с начала нагружения, А" определяет значения параметров нагрузки и температурного поля (ор= [c.206]

Оригинальный подход к анализу прочности на микро- и субмикроуровнях предложен Спирихиным [274], представившим зависимость прочности материала от скорости деформирования в виде диаграммы (рис. 95) с характерными областями, отвечающими различным механизмам разрушения при изменении скорости подвода энергии к системе и. На диаграмме по оси ординат отложены два параметра — морфологический фактор 11, характеризующий масштабный уровень локализации энергии, и показатель энергии разрушения единицы объема металла W в виде двух составляющих W ( она пропорциональна произведению плотности материала на квадрат скорости деформирования) и W , связанной с прочностью. [c.151]

При обработке диаграмм Р - V определяются силовые критерии разрушения в виде напряжений по нетто- и брутто-сечениям Од и коэффициентов интенсивности напряжений соответствующих нагрузке, определенной по методу 5 %-й секущей, а также, Ос и К, соответствующих максимальной нагрузке Р . Коэффициенты интенсивности напряжений Кд и К для цилиндрических образцов вычислялись согласно сравнительному анализу К, -тарировочг1Ых функций, по формулам 9 и 11 табл. 7.2. [c.187]

Информацию о том, какое разрушение произошло, дает помимо диаграммы растяжения изучение излома. Визуально, без увеличения, хрупкий излом имеет кристаллический блестящий вид, а вязкий — волокнистый , матовый рис. 4). При мелкозернистом строении кристаллический излом визуально не отличается от волокнистого, и единственное определение характера произошедшего разрушения дает фрактографическнй анализ (рис. 5) при помощи электронного или сканирующего микроскопа. [c.8]

Для анализа закономерностей коррозионно-механического разрушения материалов и деталей наряду с Kjs целесообразно знать и кинетические диаграммы коррозионного растрескивания в виде зависимостей скорости роста трегцины от коэффициента интенсивности напряжений Kj. Аналогично рассмотренному росту усталостной трегцины, учитывая соотношение (1.5.19), нетрудно показать, что кинетическую диаграмму растрескивания можно описать следуюгцим выражением [c.65]

Для удобства пользования и большей наглядности результаты анализа хрупкого разрушения можно представить в виде диаграмм. Они аналогичны диаграммам Пеллини и его соавторов (Пеллини и Пьюзак, 1964 г. Пеллини и др., 1965 г.). [c.137]

Помимо изменения состояния деталей под нагрузкой Р, анализируют механические состояния материала в момент разрушения, они зависят от многих факторов. Различают три основных состояния материала хрупкое, квазихрупкое и вязкое и соответствующие им виды разрушений. На практике удобно в качестве границ, разделяющих эти состояния, принять так называемые критические температуры хрупкости материала, весьма емкие характеристики, которые уже занимают важное место в анализе надежности реальных конструкций. Анализ состояний удобно выполнять с использованием так называе-виды изпомов мой диаграммы разру- Fg=o% шения (рис. 9.5 [4], где I I Рв— процент волокна в изломе). Для формирования алгоритма прогнозирования прочностной надежности необходимо исследовать тип А/, б, л, е max разрушения, так как >1 критериальные условия Рис. 9.5 V и характеристики раз- [c.196]

Акустико-эмиссионные иснытания образцов сталей эксплуатировавшихся трубонроводов. Испытывали образцы, вырезанные при ремонтных работах из труб газопроводов, эксплуатировавшихся от 15 до 25 лет. Деформирование проводили на испытательной машине типа "Инстрон" с постоянной скоростью деформации, равной 1 мм/мин. Испытьтали образцы как основного металла, так и вырезанные из зоны сварного шва. Основные результаты испытаний таковы. Начальная стадия деформирования однородных образцов не сопровождается регистрируемой АЭ. По мере приближения к пределу текучести начинает резко возрастать непрерывная АЭ, которая остается высокой вплоть до стадии упрочнения, когда она весьма резко спадает практически до нулевого уровня. В это время начинается рост дискретной АЭ, частота следования импульсов которой возрастает. На конечном участке диаграммы деформирования исчезает и этот вид АЭ, а непосредственно перед разрушением образца, на этапе лавинного развития повреждения, снова возникает всплеск дискретной АЭ. Результаты испытаний образцов, вырезанных из зоны сварного соединения, практически не отличаются от результатов для образцов из основного металла, если по данным анализа поверхности разрыва образца отсутствуют явные дефекты сварки. Для дефектных образцов можно наблюдать непрерывную АЭ, а также существенные и нерегулярные ее изменения на стадии упрочнения. По-видимому, это связано с началом пластической деформации разных локальных зон образца в различные моменты времени, что обусловлено неоднородностью материала. Других особенностей АЭ в дефектных образцах не обнаружено. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...