Расчетные формулы деформациям

Закономерность возникновения деформаций и расчетные формулы были получены при неравномерном местном [c.68]

Приведем без вывода некоторые расчетные формулы для частных случаев контактной деформации. Модули упругости контактирующих тел приняты одинаковыми, коэффициент Пуассона v = 0,3. [c.80]

Для того чтобы ввести в расчетные формулы зависимость а=/( ), диаграмму растяжения необходимо схематизировать. При упругих деформациях на участке ОА (рис. 404) диаграмма растяжения близка [c.355]

Если известна ориентация кристалла относительно направления действующих напряжений, то можно вычислить касательную (скалывающую) составляющую напряжений, при которой начинается пластическая деформация для каждой из возможных для данного кристалла систем скольжения. Для вывода расчетной формулы рассмотрим монокристалл в виде - цилиндра, С площадью поперечного сечения S, к которому вдоль оси приложено растягивающее усилие F (рис. 4.15). [c.131]

Если в теории сопротивления материалов расчетные формулы получают на основе гипотезы недеформируемого поперечного сечения стержня, то в теории упругости это ограничение не учитывается. Выводы теории упругости позволяют рассматривать деформации упругих тел произвольных размеров и очертаний, которые не могут быть решены элементарными методами теории сопротивления материалов. Вместе с тем теория упругости так же, как и другие разделы механики сплошных сред, не может обойтись без некоторых общих предположений относительно модели рассматриваемого тела. Такие предположения предусматривают [c.5]

Решение. Основные зависимости теории расчета тонкостенных стержней замкнутого профиля, в основу которой положены гипотезы о недеформируемо- сти контура и о возможности деформаций сдвига в срединной поверхности (в отличие от гипотезы об отсутствии сдвигов для тонкостенных стержней открытого профиля), приведены к виду, для которого записаны расчетные формулы, аналогичные применяемым в теории открытых тонкостенных стержней. Это удалось осуществить путем введения понятия обобщенной секториальной координаты ш, через которую выражаются все основные геометрические характеристики, необходимые для расчетов стержня при стесненном кручении. [c.239]

Далее следует остановиться на местном характере контактных деформаций и напряжений и рассказать о предпосылках, положенных в основу вывода расчетных формул. Учащимся надо дать формулы для максимального контактного давления и характерного размера контактной площадки (для двух рассматриваемых случаев контакта) формулу для сближения тел за счет контактных деформаций приводить не обязательно. Конечно, эпюры давлений по площадкам контакта следует дать. [c.186]

На рис. 7.52...7.54 изображены балки, заделанные одним концом и нагруженные сосредоточенной силой на другом конце. Для вывода расчетных формул можно показать балки и других типов, нагруженные любой нагрузкой, вызывающей деформацию прямого поперечного изгиба. [c.288]

Во всех расчетных формулах в качестве напряжения Оо принимался предел прочности Ов на основании известного положения о том, что напряжение на границе пластической зоны перед концом трещины выше предела текучести при одноосном растяжении, особенно при наличии поперечного стеснения деформации и деформационного упрочнения. [c.265]

Расчетная формула. При деформации сдвига разрушение детали называется срезом. При расчетах на предупреждение среза применяется формула [c.139]

Расчетной формулой по первому предельному состоянию для деформации растяжения является или после подстановок значений Л/р и Л/ . (. из формул (I) и (II) имеем [c.79]

Целью работы является экспериментальная проверка применимости расчетной формулы для определения осадки (деформации) и коэффициента жесткости цилиндрической винтовой пружины . [c.167]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

Точность аналитических и технологических расчетов энергосиловых параметров различных процессов ОМД в значительной степени обуславливается точностью определения величины сопротивления деформации, поскольку данный параметр входит в расчетные формулы в виде сомножителя. [c.5]

Предел текучести по деформациям для низкоуглеродистых сталей можно принять йз Як 0,001. С учетом этого, а также найденного в работе [24] выражения для длины очага деформации, получаем расчетную формулу [c.132]

Такое решение является, как правило, чрезвычайно сложным и лишь в простейших случаях может быть доведено до расчетных формул. Поэтому в большинстве случаев практики пользуются приближенными методами расчета, позволяющими лишь грубо оценить порядок возникающих при ударе напряжений и деформаций. [c.390]

Расчетные формулы для гибких пластинок в случаях, когда деформации являются упругими. Прямоугольная пластинка со сторонами а и Ь шарнирно оперта по контуру, контур не смещается , нагрузка р равномерно распределена по всей площади [5] (а Ь). [c.167]

Ниже приведены расчетные формулы наиболее простого приближенного решения [2], в котором условие совместности деформации удовлетворяется точно, а условие равновесия элемента объема — приближенно. Последнее заменено условием минимума потенциальной энергии. Кроме того, в этом решении принята гипотеза отсутствия деформаций сдвига, подобная по своему характеру гипотезе [c.216]

Такое решение слол<но и лишь в простейших случаях может быть доведено до расчетных формул. Поэтому обычно пользуются методами расчета, позволяющими приближенно определить возникающие при ударе напряжения и деформации. [c.430]

Деформации — Расчетные формулы 20 [c.645]

Энергия деформации потенциальная — Расчетные формулы 20 [c.645]

Детали штампованные — Зачистка и калибровка 217 Деформации при выдавливании 241 — Расчетные формулы 198 [c.955]

Стержни. Высота h (см. рис. 20) более чем в 5 раз больше поперечного размера. Расчетные формулы сопротивления материалов пригодны, если изменение высоты Д < 0,15 h. При больших растягивающих деформациях следует пользоваться нелинейной зависимостью [c.204]

При прокатке узких образцов, когда имеет место значительное уширение, расчет величины у и Ру следует вести с учетом поперечной деформации [114, 115]. Результаты определения / методом опережения зависят главным образом от точности расчетных формул (202) и (204). Они получены на основе ряда допущений и более справедливы при прокатке тонких полос, когда отношение длины дуги контакта к средней толщине полосы достаточно велико. [c.87]

Величина полной силы трения может быть определена методами осадки со сдвигом, принудительного торможения и крутящего момента при прокатке, разрезной волоки, двух месдоз при прессовании (см. гл. 5). В ряде случаев величина ср может быть найдена по усилию деформации. Для вывода расчетных формул используется дифференциальное уравнение равновесия сил. В работе [83] для процесса прокатки получена формула [c.158]

На чертежах спиральных пружин изображают элементы закрепления, а на чертежах тарельчатых пружин — схему расположения пружин в пакете, с указанием зависимости между силой и деформацией для всего пакета. Методика определения размеров цилиндрических пружин сжатия и растяжения, обозначения и расчетные формулы гтриведены в ГОСТ 13764—68 — 13776-68. [c.127]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Расчетная удельная нагрузка. Наибольшие нормальные силы действуют на зубья колес, когда в зацеплении находится одна пара зубьев, при этом зона их контакта расположена около полюса зацепления. Поэтому усталостное разрушение зубьев (осповидный износ) происходит в средней части боковой поверхности зуба. Неточности изготовления и сборки передачи, упругие деформации валов и колес, толчки и удары, происходящие в момент входа зубьев в зацепление, учитывают путем введения в расчетные формулы коэффициента концентрации нагрузни Хк и коэффициента динамичности нагрузки [c.175]

Используя приближенную формулу (6.85), получим расчетную величину деформации перед приспособляемостью, равную 6=0,088, что соответствует увеличению диаметра образца приблизительно на 1,8 мм. Фактически диаметр образца после 570 циклов (из них последние 270 теплосмен были проведены при давлении ртах = 520 кГ1см ) увеличился на 2,5 мм. Есл1е принять во внимание возможные неточности в исходных данных и принятые допущения, такой результат можно считать удовлетворительным. Расчетная оценка ожидаемой деформации может быть несколько уточнена, если учесть изменение напряжений, связанное с увеличением диаметра и соответствующим уменьшением толщины стенки, а также температурную зависимость предела текучести. [c.211]

В МВТУ им. Баумана исследуются (с участием инж. В. И. Дю-жикова и механиков С. И. Панова и В. П. Воронина) механизмы станков с пластмассовыми корпусами на нагрев и тепловые деформации. Цель исследований — получить расчетные формулы для опрёделения размеров элементов комбинированных корпусов, изготовленных из термостойких пластмасс или металла. При этом граница термостойкого элемента определяется величиной механической характеристики (твердости, прочности, модуля упругости), допустимой для пластмассовой отливки. [c.231]

Функция а (t), характеризующая систематическое изменение размеров деталей в процессе обработки, имеет ряд составляющих, например, вызванных размерным износом резцов ( ), затуплением резцов (t), систематическими гемпературными деформациями flg (t) и др. (конкретизация расчетных формул приведена в работе [2]). [c.464]

Более точные расчеты имеются в работах [16, Ш. се ojih основаны на упрощенной модели и дают увеличение Р = Р Ри на 5—10%. Этим можно пренебрегать ввиду незнания фактической величины модуля Е резины в данных условиях и значительного усложнения расчетных формул. Более строгие теоретические исследования деформаций и напряжений в губке манжеты можно найти в работе Хир а но [38] и диссертации Г. А. Голубева, исследовавших манжеты как тонкостенную оболочку методами теории упругости. В первом приближении, вполне достаточном для практики, расчеты по уравнениям (100) и (102) совпадают с уточненными расчетами. [c.199]

Ясно, что наружная обшивка корпуса подводной лодки должна быть рассчитана так, чтобы исключить неустойчивость ее деформации при предельной глубине погружения. Сложность решения этой задачи связана с тем, что в отличие от оценки сопротнвляемостп цилиндрической оболочки внутреннему давлению, которая может быть с достаточной точностью определена с номош ью теоретических формул, подсчет сопротивляемости цилиндрической оболочки внешнему сжимающему воздействию обычно дает завышенные величины критического давления. Чтобы избежать этого, Ю. А. Шнманский устанавливает поправочные коэффициенты, введение которых в расчетные формулы позволяет привести результаты вычислений в соответствие с наблюдаемыми на модельных и натурных объектах. [c.67]

Знание внутренних усилий недостаточно для определения законов изменения напряжений по поперечному сечению стержня, поскольку каждому внутреннему усилию могут соответствовать различные законы распределения напряжений. Для решения этой задачи надо рассмотреть характер деформации стержня и ввести упрощаюшие гипотезы. При этом оказывается возможным вывести простые расчетные формулы для определения напряжений через внутренние усилия в поперечных сечениях стержня. [c.21]

Однако в реальной зубчатой передаче цередаваемая мощность по сравнению с расчетной формулой (7.14) значительно занижена из-за неизбежно возникающей динамической нагрузки. Появление динамической нагрузки зависит от многих причин, в том числе от распределения масс и упругих свойств всей системы привода, от внешней нагрузки и крутящего момента электродвигателя, погрешностей изготовления, сборки и монтажа зубчатой передачи, деформации зубьев под нагрузкой. Эти причины приводят при равномерном вращении колеса к неравномерному вращению шестерни, при постоянстве среднего передаточного числа к переменному мгновенному передаточному числу, что вызывает появление в передаче шума, стука и вибрации (6.4). [c.360]

Расчет на смятие предурреждает пластические деформации рабочих поверхностей зубьев при перегрузках. При записи расчетных формул в ГОСТе принято все корректирующие коэффициенты учитывать при расчете допускаемых напряжений. При этом формулу (6.5) записывают в виде [c.100]

Приведенные расчетные формулы для простейших и наиболее распространенных в вибромашинах резиновых УЭ пригодны для указанных видов нагружения. В тех случаях, когда нагрузка является комбинацией нескольких простейших видов нагружения, их элементарное суммирование возможно только при малых деформациях (е 0,1). Например УЭ, который состоит из двух косоразмещенных призматических виброизоляторов (рис. 24), при сжатии будет иметь жесткость [c.210]

В однонаправленных композиционных материалах элементарные волокна ориентированы только в главном направлении (рис. 6.18,а). Это самый простой случай с точки зрения теоретического анализа и экспериментального изучения, так как такие композиционные материалы легко получить и испытать и для их характеристики необходимо знать только два термических коэффициента расширения. Вопросы теплового расширения однонаправленных волокнистых композиций были рассмотрены Грещуком [13], который вывел расчетные формулы, исходя из равновесия сил и соответствия деформаций. Полученные формулы имеют вид [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...