Крепление Мощность

Подшипники большого колеса и внутренний подшипник малого колеса установлены в приливе корпуса. Осмотр механизма через нижнюю не-несущую крышку участок зацепления просматривается с торца зубьев. Для осмотра необходимо предварительно отключить валик отбора мощности. Конструкция допускает только подвесное крепление [c.77]

В районе сжатого сечения С-С и правее его будем иметь относительно большие скорости, в связи с чем размывающая способность потока будет в этом месте велика. Имея это в виду, непосредственно за плотиной дно реки, если оно нескальное, приходится покрывать креплением той или другой мощности. [c.462]

Для того чтобы уменьшить мощность этого крепления и снизить его стоимость, необходимо на возможно более короткой длине за плотиной [c.464]

Гася за плотиной избыточную кинетическую энергию, вместо отогнанного гидравлического прыжка (рис. 12-14), получаем, как и в случае, показанном на рис. 12-15, затопленный прыжок, причем мощность крепления в нижнем бьефе снижается. Специальные устройства, сооружаемые в нижнем бьефе с целью гашения энергии, называются гасителями энергии. [c.465]

Гидравлическая стойка ГС-3 применяется для крепления выработанного пространства на пологих пластах мощностью от 1,7 до 2,47 м при любой системе разработки с механизированным способом выемки. [c.213]

Увеличение размеров и мощности горизонтальных агрегатов ведет к увеличению прогибов их элементов, относительному уменьшению жесткости и, как следствие, к снижению частоты их собственных колебаний. При достижении частот вынужденных колебаний это может привести к резонансу, что недопустимо. Поэтому увеличение размеров возможно осуществлять только постепенно (от агрегата к агрегату), что требует длительного времени и является трудной проблемой. Для увеличения жесткости и динамической устойчивости агрегата применяется ряд мер, из которых главными являются увеличение жесткости капсулы, статоров и их креплений, а также вала. Следует отметить, что горизонтальные капсульные агрегаты удовлетворительно работают в насосном режиме и часто используются в качестве обратимых гидромашин на низконапорных ГАЭС. [c.48]

При закалке горизонтально расположенных поверхностей для предупреждения попадания отраженных струи воды в зону нагрева параллельно с индуктирующим проводом на некотором расстоянии от магнитопровода устанавливается трубка воздушного дутья. Чтобы индуктор мог свободно опираться роликами на закаливаемую поверхность, он соединяется с понижающим трансформатором гибкими шинами. Гибкие шины представляют собой плоский набор круглых многожильных медных проводников диаметром 6—8 мм длиной 100—200 мм. Концы этих проводников припаиваются к медным контактным колодкам, одна из которых присоединяется к индуктору, вторая — к вторичной обмотке трансформатора. Для охлаждения эти проводники или заключаются в резиновые шланги, или просто поливаются водой. Вода должна отводиться в сторону, чтобы она не попала на нагреваемую поверхность. Иногда, чтобы избежать гибких шин, в которых теряется значительная доля мощности, индуктор прямо подсоединяют к трансформатору. При этом трансформатор не имеет отдельного крепления к конструкции. Он как бы едет по закаливаемой поверхности на индукторе. [c.131]

Время переналадки действующих АЛ, построенных на базе универсального оборудования, приведено в табл. 9. Время переналадки АК (при обслуживании двумя наладчиками) на базе пресса усилием 1000 кН — не более 1,5 ч усилием 2500 кН — 2 ч усилием 6300 кН — 3,5 ч усилием св. 8000 кН — 5 ч. Время переналадки заготовительных АЛ составляет 1,5 ч при резке на ножницах и 2 ч при вырубке на прессе. Созданы конструкции АК и ОШЦ, на переналадку которых затрачивается до 5—15 мин независимо от размеров и мощности машин. Это достигается комплектацией машин высокоточными приводами с программным управлением для замены и крепления инструмента и выполнения регулиро- [c.263]

Испытания проводят с одновременным воздействием на изделие заданного равномерного звукового давления и определенного спектра частот. Важное значение имеет состав акустического спектра мощности источника звукового давления. Продолжительность испытаний определяется требованием программы испытаний и техническими условиями на изделие. При испытаниях необходимо обнаруживать у изделий резонансные частоты, на которых амплитуда колебаний точек крепления максимальна. [c.444]

Корпус реактора (рис. 1.4) с расположением всех патрубков (входных и выходных) выше активной зоны не менее чем на 1000 мм позволяет, по существу, исключить радиационные повреждения высоконагруженной зоны патрубков. Расположение опоры корпуса реактора в срединной части способствует снижению температурных напряжений при пусках и остановках реактора. Днище корпуса реактора имеет эллиптическую форму, а крышка — полусферическую. В отличие от реакторов меньшей мощности в ВВЭР-1000 не использовано нажимное кольцо для крепления крышки к [c.14]

Уралмашзавода Н. И. Широкова и В. Б. Серебровского. Эти резцы могут воспринимать значительно большие удельные давления, чем нормальные резцы с механическим креплением, и дают очень большое увеличение производительности. Например, при обработке стали с а,=75 кг мм с глубиной резания 15 мм, допускаемая подача не превышает 1,5 мм, а при применении резцов-столбиков она увеличивается до 2,2 мм. Дальнейшее усовершенствование конструкции этих резцов позволило закреплять в одной дерм<авке не один, а несколько резцов. Испытание таких резцов в производственных условиях показало, что сечение снимаемой стружки доходит до 80 —90 мм , а потребляемая мощность до 80— 100 кет. Разобранный пример с достаточной убедительностью показывает возможность увеличения потребляемой мощности за счет усовершенствования конструкции инструмента. [c.95]

Обычно при обдирочном проходе учитывают глубину резания, максимально допустимую жесткостью детали, надежностью крепления и мощностью станка. Применяемые в практике работы глубины резания при обдирочном проходе приведены в табл. 67. Допустимые отклонения при чистовом проходе назначаются в зависимости от допусков по чертежу, а при обдирке назначаются по [c.397]

Максимальная скорость ограничивается максимальной конструктивной скоростью электроподвижного состава, зависящей от конструкции ходовых частей, и максимальной скоростью вращения тяговых двигателей, допустимой по прочности коллектора и креплений обмотки якоря. Нормально конструктивная скорость выше максимальной по двигателю. Последняя зависит от передаточного числа передачи и диаметра колёс. Максимальная скорость по двигателю для постоянного тока обычно равна 2v , а для современных быстроходных двигателей малой мощности (трамвай,троллейбус) она доходит до (2,5-н-З) г/ . [c.457]

Четвёртый тип передач — с жёстким креплением двигателей на оси — имеет весьма ограниченное применение для двигателей малых мощностей (электрокары и аккумуляторные автомобили). [c.460]

При небольшом количестве прикреплённых к молоту изделий, при правильном креплении досок к бабе (с применением амортизирующей резиновой прокладки), а также при правильном хранении досок (при покрытии их цементным раствором для сохранения влажности) срок службы досок может быть значительно увеличен. С повышением мощности молотов стойкость досок ввиду увеличения их массы уменьшается. [c.416]

Фундаментные плиты в малых станках служат лишь опорой станка в станках средней и большой мощности верхняя обработанная плоскость плиты снабжается пазами для крепления приспособлений и изделий большого размера. Полости фундаментной плиты используются как резервуары и отстойники для эмульсии. [c.358]

При сверлении и рассверливании чугуна, а также при рассверливании стали и стального литья подачи назначаются с учетом прочности пластинок твердого сплава и прочности их крепления, связанной с высокой температурой резания, при которой прочность припоя уменьшается твердости обрабатываемого материала точности и шероховатости поверхности прочности и жесткости элементов технологической системы и мощности станка. [c.142]

Пружины под гайками шпилек крепления станин к шаботу и цилиндра к станинам должны быть одинакового размера согласно чертежам и после предварительной затяжки иметь одинаковый зазор между витками. Общая сумма зазоров между витками для отдельной пружины крепления станин должна быть 3 — 10 мм, для пружины крепления цилиндра 2—6 мм (соответственно для молотов мощностью 750—10 000 кГ и выше). [c.11]

Шпильки крепления предохранительного фрикциона должны быть равномерно затянуты с натягом, обеспечивающим передачу полной мощности машины, но предохраняющим машину от перегрузки. Пружины должны быть тарированы. [c.13]

Бабы кованые, в отдельных случаях литые 45 Объемная закалка и высокий отпуск с получением на рабочей поверхности = = 286 -321 для молотов мощностью до 1 m и И р = 2ЪЪ -h 286 для молотов мощностью > J т на нерабочей поверхности И = 228 ч- 286 Опорная поверхность (для крепления хвостовика штампа), заплечики (на ширине 100-J20 мм) 4-G 512—555 80-100 Для молотов 1 т 1,0 для молотов 8 m 2,0 4.0 40,0 50,0 [c.129]

Крепление рабочих лопаток на дисках и роторах с помощью сварки нашло свое основное применение в транспортных установках малой мощности, рассчитанных на относительно небольшую длительность работы. В стационарных паровых и газовых турбинах известны лишь единичные примеры использования сварных соединений рабочих лопаток с дисками и роторами. Основной причиной этого является сложность перелопачивания ступени при необходимости замены отдельных лопаток. [c.157]

По окружной составляющей силе Р онределяюп эффекпивную мощность и производят расчет механизма коробки скоростей на прочность. Радиальная составляющая сила Р,, действуеп на опоры шпинделя станка н изгибает оправку, на которой крепят фрезу. Горизонтальная составляющая сила действует на механизм подачи станка и элементы крепления заготовки осевая сила Рд — на подшипники шпинделя станка и механизм поперечной подачи стола вертикальная составляющая сила — на механизм вертикальной подачи стола. В зависимости от способа фрезерования (против подачи или по подаче) направление и величина сил изменяются. [c.331]

Вариант с выводом вала большого колеса вниз, допускающий осмотр механизма без отключения валика отбора мощности. Крепление с помощью боковых лап или приливов на ннжней крышке [c.77]

Жесткое крепление лопастей на ступице и ободе в радиально-осевых турбинах приводит к тому, что гладкое обтекание в них возможно только на одном, так называемом расчетном режиме, обычно соответствующем 80% от полной мощности при расчетном напоре. При нерасчетных режимах (Л гур / и Я,ур //) поток набегает на входные кромки лопастей с определенным углом атаки, в результате чего образуются вихри, обычно сходящиеся на выходе из рабочего колеса в общий вихревой жгут спиральной формы, вращающийся с определенной частотой и вызывающий внезапные изменения и пульсапию давления в потоке. В турбине при этом возникают вибрация и удары, которые могут сделать недопустимой эксплуатацию. Эти так называемые нестационарные явления усиливаются при все более отличающихся от расчетного режимах. Необходимым условием эксплуатации является требование, чтобы при любой мощности и при напорах от 0,6Я до Н неспокойные режимы были допустимыми. Обычно они наиболее выражены при мощностях (0,2-т 0,6) N и более [c.29]

В обоих исполнениях установки разделены на генераторные и закалочные станции. В состав генераторной станции входят машинный преобразователь, пусковой шкаф преобразователя, блок охлаждения. Генераторная станция мощностью 200 кВт укомплектовывается двумя машинными преобразователями и двумя пусковыми шкафами. Закалочная станция установки комплексного исполнения составляется из шкафа управления, блока нагревательной станции и сливного блока, В конструкции сливного блока предусмотрена возможность монтажа технологических устройств, устройств для быстрой загрузки и выгрузки деталей, для дополнительного крепления закалочного индуктора. В блоке нагревательной станции размещены жестко закрепленный закалочный трансформатор с выводами вторичной обмоткп на лицевой панели блока, конденсаторная батарея, система подачи и отвода охлаждающей воды и закалочной жидкости. В шкафу управления размещены тиристорный возбудитель машинного генератора, стабилизирующий его напряжение на заданном уровне, схема автоматического управления процессом [c.35]

Мапшвы электрические малом мощности. Установочные дприсоедиоттельвые размеры, конструкция п размеры мест крепления — ГОСТ 12126 71. [c.543]

Этот коэффициент К представляет собой значение полной колебательной мощности, измеряемой на опорах двигателя при жестком креплении его кфундаменту,отнесенное к мощностнпотерь , т. е. разности между энергией, вносимой в единицу времени с топливом, и эффективной мощностью двигателя. Числитель выражения учитывает веса двигателей, их конструктивные особенности, интенсивность внутренних взаимодействий, а знаменатель — интенсивность сил, определяемых рабочим процессом [27]. [c.193]

ГО происхождения наблюдались в местах вварки патрубков [20]. Авария американского реактора SL-1 в эксплуатации произошла в связи с быстрым нараишванием мощности при пуске реактора, вызвавшим существенное повышение давления в корпусе [21], Это привело к срезу отводящих и подводящих патрубков, пластической деформации корпуса, характеризуемой увеличением диаметра на 30—100 мм. Циклическое нагружение элементов реакторов механическими, тепловыми и гидродинамическими усилиями может вызвать образование трещин в антикоррозионных наплавках [21], узлах крепления внутрикорпусных устройств (ВКУ) [9]. Стоимость программ восстановительньих работ после таких крупных аварий, как авария на АЭС Три-майл-Айленд (США, 1979 г.), оценивается примерно в 1 млрд долларов, а время выполнения таких работ достигает не менее 5 лет [19]. Обобщение данных о повреждениях несущих элементов атомных энергетических установок показывает [22], что около 40% обнаруженных трещин связано с циклическими повреждениями, около 30% с коррозионно-механическими, около 17% — с начальной технологической дефектностью. Это свидетельствует о большом числе причин и источников возникновения повреждений, связанных со значительной сложностью как самих конструкций реакторов и технологических процессов при их изготовлении, гак и условий эксплуатации. [c.12]

В. Г. Колесов [6] провел испытания ряда наплавок, чтобы определить возможность их применения для ножей бульдозеров и зубьев роторных экскаваторов. В первом случае образцы в виде пластин из нелегированной стали с наилавленн[)1м слоем испытуемого материала после механической обработки крепились к лицевой поверхности ножа бульдозера с помощью накладок в один ряд по длине ножа так, чтобы сразу подвергались испытанию 66 образцов (по три с одноименной наплавкой и один из стали Ст. 3, принятой в качестве эталона). Размеры образца в мм показаны иа рис. 24, его крепление к нол у — на рис. 25. Бульдозер имел двигатель мощностью 520 л. с. во время работы скорость резания была 1,6—1,8 м сек, глубина резания 150—200 мм, продолжительность испытания около 50 ч. [c.58]

Число обрабатыпаемых зубьев в минуту. Мощность электродвигателя привода вкб/л Диаметр отверстия цанги для крепления [c.179]

Фиг. 9. Конструкция закрытого генератора малой мощности (генератор ГБФ для автомобиля ГАЗ-АА) /—якорь 2 — коллектор 3 — защитная лента 4 — маслёнка 5 --цгпфа и втулка скользящего подшипника б —крышка со стороны коллектора 7 — реле обратного тока 8 — выводная клемма 9 — крышка со стороны привода /О — шкив /1 — кронштейн для крепления 12 — корпус.

Рабочие колёса турбин тщательно статически балансируют. Посадку на вал рабочих колёс у турбин Френсиса и Каплана большой и средней мощности осуществляют при помощи откованного зацело с валом фланца с креплением болтами, поставленными под. развёртку. Размеры фланца для валов диаметром больше 400 мм (фиг. 60) следующие Пф = = l,7-fl,8 d] а = 0,2 0,22 d-,Di= 1,4-1,. id. [c.294]

С 1897 г. в воздухоплавании начали использовать двигатели внутреннего сгорания (Г. Вельферт, Германия) [2, с. 120]. В 1896 г. аэростат с бензиновым мотором мощностью 8 л. с. того же конструктора потерпел катастрофу в результате воспламенения оболочки от искры двигателя [7, с. 237]. Пожароопасность, общая ненадежность, а также противоречие между малой жесткостью корпуса аэростата (неудобной для крепления гондолы и двигателя) и значительным изменением его объема по высоте полета выдвинули задачу создания аэростата с жестким корпусом. [c.282]

При скоростном шлифовании длинных цилиндрических деталей (класс валов) с выходом круга по обе стороны рекомендуется следующий режим резания (ВНИАШ) рабочая окружная скорость — наибольшая допустимая по прочности скорость вращения изделия 40—50 mImuh, продольная подача стола за один оборот изделия в долях круга 0,25—0,33, подача на глубину за один двойной ход 0,01—0,05 мм в зависимости от условий жесткости крепления деталей, чистоты обработки и мощности станка. [c.404]

Проверка отсутствия видимых повреждений отсутствия препятствР Й для полного втягивания и отпадания якоря маг-иитопровода отсутствия перегрева наконечников и выплавления припоя из них наличия п исправности искрогасительных перегородок исправности заземления соответствия нагревательного элемента теплового реле мощности защищаемого токоприемника исправности пусковой кнопки, кожуха, креплений аппаратуры. По.ттяжка контактных соед1шеннй зачистка или замена контактов. [c.249]

На рис. 2.3 представлен 37-трубный экспериментальный участок. На этом участке исследовались нестационарные поля температуры на выходе из него при изменении тепловой нагрузки во времени при нагреве всех витых труб пучка. Опыты проводились на пучке с S/d = 12,2 и длиной 1 м. Толщина стенок труб равна 0,5 мм, эквивалентный диаметр пучка < э = 7,39 мм и пористость пучкаш = 0,52. Кожух из коррозионно-стойкой стали имел продольный разъем, герметизация которого обеспечивалась укладкой шелковой нити, пропитанной термостойким лаком. Внутренняя сторона кожуха была покрыта слоем окиси алюминия для электроизоляции труб пучка от кожуха. Отверстия для отбора статического давления были расположены в кожухе на расстояниях 0,35 и 0,75 м от входа в пучок. Для компенсации термического расширения кожуха к его нижней части припаивалась гофрированная мембрана, которая препятствовала также утечке воздуха в полость между кожухом и несущим корпусом. Пространство между кожухом и корпусом заполнялось стекловолокнистым теплоизолирующим материалом. Крепление витых труб к токоподводам принципиально не отличалось от крепления витых труб в участке, представленном на рис. 2.2. На выходе из пучка для измерения скорости и температуры размещались зонды, смонтированные между токоподводом и выходным патрубком. Ориентация труб в пучке была аналогична ориентации труб установки на рис. 2.2. В семи трубах пучка на расстояниях от входа 0,04, 0,072, 0,130, 0,210, 0,350, 0,540, 0,7, 0,8 м приваривались к внутренней поверхности термопары для измерения температуры стенки. Пучок труб нагревался постоянным током от преобразователя типа АНГМ-30. Изменение мощности тепловой нагрузки во времени осуществлялось по экспоненциальному закону с помощью специального электронного устройства. [c.62]

Крепление лопаток к дискам с помощью сварки имеет определенное распространение в газотурбинных установках небольшой мощности и вспомогательных наддувочных агрегатах. На фиг. 80 приведен ротор турбовоздуходувки для наддува дизелей с диском из аустенитной стали марки ЭИ572 и приваренными к нему лопатками из этой же стали [108]. Сборка и сварка лопаток с диском производятся в приспособлении, обеспечивающем фиксацию диска и лопаток. В диске прорезан паз, в который устанавливается выступом лопатка. Для сварки использовались аустенитные электроды марки КТИ-6 [c.157]

В подогревателях высокого давления при креплении труб в трубной доске-толщина последней получается весьма большой. На фиг. 155 приведен чертеж подогревателя высокого давления турбины мощностью 60 тыс. кет [122]. Давление воды в нем равно 160 ата и толщина трубной доски составляет 180 мм, что требует изготовления сложной поковки, прибалчиваемой к корпусу. Наличие трубных досок большой толщины приводит также к ограничениям в режимах пуска установок. [c.206]

Рис. 91. Коленчатый вал паровой машины мощностью 7360 мт (а), крепление коренных и мотылевых шеек в щеках вала (б)

Диаметр топливного сердечника реактора на быстрых нейтронах (из-за высокой удельной мощности) обычно не превышает 5 мм. Наряду с топливным сердечником в тепловыделяющем элементе создают дополнительный объем для газообразных продуктов деления. В соответствии с этим длина тепловыделяющего элемента будет 1 м. Такие тепловыделяющие элементы будут очень гибкими и должны крепиться, что достигается группиров- кой их в сборки. Отдельные элементы крепят в ячеистой решетке с каждого конца. Дистанционирование их по длине активной зоны осуществляется с помощью либо таких же решеток, либо навитых на элементы проволочных спиралей. Элементы зоны воспроизводства, которые имеют больший диаметр, устанавливают з торцах активной зоны. На рис. 10.10 показана типичная топливная, субсборка реактора PFR [27]. Топливные элементы для проектируемых реакторов FR и Феникс сконструированы аналогичным образом. Необходимые кинетические характеристики активной зоны получаются при жестком креплении тепловыделяющих элементов на шаровые опоры основания, а обеспечение устойчивого положения тепловыделяющего элемента и предотвращение изгибов субсборки достигается за счет установочного стержня. Тепловыделяющие элементы работают в натриевом теплоносителе, температура которого достигает 400° С на входе и 600° С на выходе при максимальной скорости до 7,5 м/с и содержании кислорода <10 %. Максимальная удельная мощность составляет 450 Вт/см, температура горячего пятна 700°С. Топливо должно выдерживать выгорание до 10% тяжелых атомов и задерживать в себе продукты деления при использовании топлива с плотностью 80% теоретического значения и компенсационного объема в элементе, который должен собрать все газообразные продукты деления. Низкое давление натриевого теплоносителя в реакторах на быстрых нейтронах гарантирует отсутствие проблем трещино-образования в окисном топливе, вспучивания и разрушения оболочки. Поэтому проблема материалов ограничивается коррозионной стойкостью и стабильностью размеров оболочки шестигранного чехла. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...