Определение Ширина на вход

Для практических целей нередко приходится рассматривать форму импульса, прошедшего определенное расстояние по волокну, при условии, что его ширина на входе пренебрежимо мала и все моды возбуждаются в одинаковой степени импульсный отклик). Форма этого импульса изображена на рис. 8.16 для различных профилей показателя преломления. Можно показать, что выходной импульс имеет мини- [c.606]

В отличие от левой части, на входе в правую оказываются заданными значения не только кус, но и плотности излучения генерации. В этих условиях увеличение ширины правой части, не изменяя распределения плотности излучения левее, повышает эффективность преобразования, быстро приближая ее к определенному пределу. Поскольку доля общей мощности, приходящейся на всю правую часть, невелика, стремиться вплотную приблизиться к этому пределу и прибегать к значениям ширины, большим h, нет никакого смысла. [c.201]

Вместе с тем давление на входе в головку р, на выходе из нее — атмосферное, поэтому перепад давления вдоль всех линий тока одинаковый и равен р, что обусловливает раз-ность отнесенных к единице ширины щели расходов на периферии и в центре <7о. Пусть заданный индекс разнотолщинности т. По определению он связан с 91 и выражением [c.375]

К третьему типу относят совмещенные функциональные структуры, у которых ребра могут быть представлены и функциями (3.1) и потоками (3.2). Например, в прокатном стане на входе такого потока имеются заготовки сечением 200 х 200 мм, а на выходе — стальная лента толщиной 1 мм, шириной 2 м в гидроэлектростанции на входе — поток воды с напором 20 м и расходом 150 м /с, а на выходе — электрический ток напряжением 380 В и частотой 50 Гц. Такие потоки определенным образом объединяют и связывают элементы технических объектов и их физических операций. [c.47]

Более интересным, чем (А/) или (А/) частотным параметром является максимальная скорость передачи информации В по волокну. В гл. 15 будет показано, что в широком диапазоне форм импульсов значение не должно превосходить,величины 1/4 а. Если же это произойдет, то уровень мощности на входе приемника, необходимый для обеспечения определенного минимального коэффициента ошибок в процессе восстановления сигнала, резко увеличится. Использование приведенного соотношения между информационной пропускной способностью световода и среднеквадратической длительностью импульса позволит связать оба эти параметра с шириной полосы пропускания, представленной величинами (А/)е , или (А/)оц,1,, временной дисперсией, характеризуемой длительностью импульса т на уровне 0,5 или общей длительностью импульса ДГ. Чтобы показать это, определим передаточную характеристику, соответствующую четырем приведенным в 2.4.1 формам гипотетических импульсов, при маловероятном предположении, что они представляют собой импульсные характеристики конкретных световодов. С некоторыми оговорками результаты подтверждают, что для практических оценок можно использовать следующие соотношения [c.70]

Расчет реактора (см. рис. 72, в). Конструкция насосного и турбинного колес обусловливает геометрические размеры реактора, определение которых сводится к нахождению углов наклона лопаток на входе и выходе. Соотношения диаметров в реакторе для гидротрансформаторов типичных конструкций Приведены в табл. 8. Устанавливая диаметры входа и выхода 0 2, определяем ширину канала на входе в реактор [c.143]

Обычно бывает желательно передать полезную информацию в определенной полосе частот, так называемой полосе частот сообщения. При проектировании цепей приемника и расчете ширины полосы частот, в пределах которой шум на входе приемника не будет превосходить допустимого значения, могут быть использованы различные схемы для многократного расширения полосы частот сообщения в области высоких частот радиочастотного спектра. Для обычных телеметрических систем ЧМ-ЧМ это отношение ширины полос может доходить до нескольких сотен. Однако лри связи на одной боковой полосе оно надает до единицы. [c.621]

Особый интерес представляют промежуточные лопатки при организации МРК, разделяющего общий расход рабочего тела по потокам на неравные части в заранее определенной пропорции. С этой целью радиальная решетка выполняется с неравным шагом установки радиальных лопаток, а перегородка между каналами образует меандр с неравными основаниями При входе в РК проходные сечения каналов правого и левого направления сказываются различными, а площади живых сечений в общем случае пропорциональны заданным расходам рабочего тела. В каналах, имеющих большую ширину, целесообразно устанавливать промежуточную лопатку полной длины. В отдельных случаях можно ограничиться установкой промежуточной лопатки неполной длины в осевой решетке. Соответственно такое МРК будет иметь разные высоты выходных кромок осевых лопаток. [c.80]

В первую группу входят эталонные пластинки, которые должны облегчить определение толщины наносимой на деталь белой проявляющей краски. Для этого нужно подобрать 2—3 пластинки с различным цветом поверхности И с трещинами или царапинами шириной около 0,001 мм, [c.545]

Такой подход вполне допустим, так как в основные уравнения теории оболочек входят резко разграниченные и определенные величины жесткость на изгиб участка оболочки единичной ширины, выражающаяся через момент инерции сечения участка, и жесткость на растяжение — сжатие, выражающаяся через площадь сечения участка оболочки единичной ширины. Поэтому целесообразно выразить эти жесткости через параметры подкрепления оболочки и в дальнейшем использовать две различные толщины, зависящие от вида подкрепления. Выражения краевых перемещений приведены в табл. 8. [c.242]

G = 5-10 Мом. На пересечении горизонтали с вертикалью, проходящей через W = 540 вт находим, что при напряжении 220 в необходимо число витков п = 381 если напряжение составляет 127 или 65 в, то соответственно п = 220 или 1136 витков. Для определения диаметра проволоки вертикаль от = 540 вт проводим до штриховой линии соответствующего напряжения, и на оси слева находим, что при 220 в d = 0,87 мм. Глубина паза h должна быть на 5—10 мм больше высоты изделия. Ширина паза Ь должна быть такой, чтобы выполненная катушка плотно входила в него. По определенному сечению и по найденному числу витков проверяется размер контура паза. При расхождениях расчет повторяется. [c.168]

Из рис. 9.4 следует, что свет, распространяющийся по каждому из тонких волокон, суммируется в толстом волокне. Не учитывая потери на состыковку волокон, можно считать, что вся мощность, переносимая каждым из тонких волокон, передается в толстое волокно. Если предположить, что максимальный коэффициент объединения по входу соответствует наихудшему из всех возможных случаев, когда световую мощность передает лишь одно из тонких волокон, тогда минимальная регистрируемая мощность будет в конечном счете определяться переданной по тонкому волокну мощностью и степенью несовпадения площадей детектора и толстого волокна. При этом, естественно, считается, что угловые апертуры постоянны, а уровень регистрируемой мощности соответствует конкретному фотодетектору, определенным значениям ширины полосы пропускания и частоте появления ошибок. Это находится в хорошем соответствии с представленной в [22] теоремой, согласно которой произведение квадрата величины входной апертуры и площади входного пятна света не может превышать произведение величины выходной апертуры и площади выходного пятна. Предполагая, что затухание в волокне и потери при состыковке волокна не приводят к значительным потерям мощности, можно выделить четыре наиболее важных параметра, определяющие коэффициенты объединения по входу и разветвления по выходу. Такими параметрами являются мощность входного оптического сигнала, чувствительность фотодетектора, ширина полосы пропускания и частота появления ошибок. Фактически все эти параметры являются взаимосвязанными. В следующих двух подразделах будет анализироваться взаимосвязь этих параметров, а также будут рассмотрены предельные возможности, определяемые существующими ограничениями на плотность упаковки волокон и рассеиваемую мощность. [c.246]

Метод Вагнера использовался также в [205] для расчета клина, составленного из упругих пластин при его входе в воду. Гидродинамическое давление, действующее на клин, представлялось в виде сулемы (17.13) [составляющая р совпадает с (17.14) ]. Для определения составляющей р применяется метод особенностей. Уравнения движения системы в [205] интегрировались по методу Бубнова с использованием приближенных численных схем расчета. Смоченная ширина тела определялась путем интегрирования урав- [c.120]

Шары подаются в загрузочный верхний бункер, из которого под действием собственной силы тяжести перекатываются в короб со щелевым дном, расположенным горизонтально. Щели короба имеют плавно расширяющуюся форму. В щели входят гребенчатые выступы горизонтального бесконечного цепного конвейера. Выступы-гребешки подхватывают высыпающиеся в короб шары и перемещают их в направлении расширения щелей так, что, достигнув соответствующую ширину щели, шары проваливаются на ленту наклонного бесконечного конвейера, движущегося в направлении, перпендикулярном к движению цепного конвейера. Между цепным и ленточным конвейерами установлены вертикальные перегородки, которые располагаются вдоль движущейся ленты наклонного конвейера на расстоянии 10 мм от его полотна. Подобная конструкция обеспечивает падение шаров на определенный участок (дорожку) между перегородками. Всего имеется шесть таких дорожек в соответствии с заданным пределом отклонений по диаметру. [c.99]

Принципиальная кинематическая схема при торцовом фрезеровании та же, что и при фрезеровании осевыми фрезами. Поэтому скорость резания, подачи определяют по тем же формулам, что при фрезеровании осевыми фрезами. Упрощенная схема торцового фрезерования изображена на рис. 38. В отличие от фрезерования осевыми фрезами торцовое фрезерование является процессом несвободного резания и ширина Ь слоя, срезаемого с поверхности резания, не равна ширине фрезерования В. В зависимости от установки фрезы относительно фрезеруемой детали фрезерование может быть симметричным (рис. 39, а) и несимметричным (рис. 39, б). В обоих случаях толщина срезаемого. слоя в момент входа зуба фрезы в срезаемый слой не равна нулю, как это имело место при фрезеровании осевыми фрезами. Чтобы структура формулы для определения толщины срезаемого слоя была единой для любого типа фрезы, мгновенный угол контакта В при торцовом фрезеровании отсчитывается не от точки входа зуба фрезы в срезаемый слой, а от положения диаметра фрезы, перпендикулярного к. направлению движения подачи. Максимальный угол контакта [c.75]

ГРАДУИРОВКА МОНОХРОМАТОРОВ. Градуировку монохроматоров по длинам волн надо проводить регулярно, особенно для тех монохроматоров, где градуировку" осуществляют с помощью электроники, а не путем прямого механического соединения. Для градуировки применяют ртутные пальчиковые лампы. Ртутную лампу низкого давления изготавливают в форме цилиндра диаметром 5 мм. Такие лампы хорошо входят в кюветное отделение. Для того, чтобы стационарно установить лампу, используют метал-лИ ческий блок, в который плотно входит лампа. Этот держатель имеет те же размеры, что и кювета. На одной из его сторон есть диафрагма, которая позволяет ограничивать световой поток, попадающий в монохроматор испускания. Для того чтобы повысить точность определения длины волны и уменьшить интенсивность света, устанавливают небольшую ширину щели. Важно ослабить световой поток, чтобы не повредить фотоумножитель и/или усилитель. После выполнения указанных предосторожностей устанавливают наиболее сильные ртутные линии, используя монохроматор испускания. Измеренные длины волн сравнивают с известными величинами, которые приведены в табл. 2.1. Если наблюдаемые значения отличаются от табличных на постоянную величину, градуируют монохроматор еще раз до получения совпадения. Более серьезные проблемы возникают, если шкала длин волн нелинейна, т. е. измеренные длины воли отличаются от приведенных в таблице на величину, которая зависит от длины волны. В этом случае монохроматор обычно возвращают изготовителю для переделки. [c.42]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Для определения окружной скорости 12 по уравнению (62) необходимо знать углы наклона лопаток насосного колеса на входе Р>11 и на выходе 12, теоретический напор Яf и меридиональные скорости См и и См 12. Меридиональные скорости принимают одинаковыми на входе в колесо и выходе из него, равными входной скорости См. Когда в насосном колесе лопатки выполнены поворотными, их ширина на входе равна ширине на выходе. Кроме того, одинаковую ширину лопаток принимают иногда по технологическим соображениям. При одинаковой ширине лонаток скорость на входе равна м а на выходе определяется из выражения [c.130]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Упрощенное уравнение для определения приращения давления было получено А. И. Петрусевичем [57]. Для получения кривой распределения давления ширину полоски контакта (в случае линейного контакта двух цилиндров) разбивают на отдельные участки так, чтобы в области пика и больших градиентов давлений на входе в контакте иметь большее число участков. Ширина полоски контакта, кроме разбивки на отдельные участки, делится еще на зоны контакта вход, среднюю, выход (рис. 37). Тогда путем интегрирования формулы [c.113]

Само по себе сверхкритическое давление и отсутствие в Котле пароводяной смеси, однако, еще не гарантирует надежной работы таких панелей. При определенных условиях (величина разверки по ширине панели, значение энтальпии на входе и т. д.) гидродинамическая характеристика панелей может становиться иеодноз начной, что не обеспечивает устойчивую и надежную работу экранов. С этой точки зрения должны быть проанализированы многочисленные конфигурации панелей, предложенные в последнее время, причем весьма важен анализ не только расчетный, но и экспериментальный как на стендах, так и на действующих котлах. [c.236]

В объем работ по определению циркуляционных характеристик входят измерение скоростей циркуляции в экранных трубах,. скорости воды в опускных трубах, сопротивления опускной системы, при наличии промежуточного коллектора в экранах — напоров отдельных звеньев экрана, при наличии солевых отсеков с выносными циклонами — сопротивления на входе в циклоны определение теп-ловосприятий экранных труб по высоте и ширине топки и их температурного режима (см. 12.3). Из-за того что объем измерений при циркуляционных испытаниях большой, при составлении программы учитывают, что новый котел является усовершенствованной конструкцией предшествующих, циркуляция воды в которых уже проверялась, или в котле имеется ряд панелей, в которых циркуляция заведо- [c.196]

Управление ЭШД производится от магнитной ленты 1 шириной 19 мм, которая помещается в кассете лентопротяжного устройства. Емкость кассеты составляет около 500 м ленты по длине скорость перемещения ленты (скорость считывания) принята 100 мм сек. Таким образом, одна кассета обеспечивает непрерывную работу станка в течение 1,5 час. На магнитной ленте размещены шесть каналов (дорожек) — по две дорожки на каждую координату перемещения исполнительного органа станка. Одна дорожка из каждых двух соответствует вращению ЭШД по часовой стрелке, а другая — против. Магнитная головка 2, считывающая запись ленты, имеет шесть катушек, в которых наводится импульс-сигнал по импульсам, записанным на магнитной ленте. Этот сигнал подается на трехкаскадные электронноламповые усилители 3, 4, 5, 6, 7 или 8 и затем в формирователи. Каждый формирователь выдает импульсы строго определенной формы, величины и длительности. Отформированный импульс подается на вход узла распределения импульсов 9 10 или И. Узел распределения импульсов предназначен для подачи импульсов по фазам ЭШД 12, 13 или 14), который обеспечивает перемещения исполнительных органов станка через золотники гидравлического следящего устройства. [c.310]

Как видно из таблицы, в формулы для определения толщины покрытий входят ширина надреза и радиус шлифовального круга или радиус кривизны детали на испыхуемом участке. Поэтому для данного метода имеет большое значение точное измерение упомянутых величин и, в первую очередь, ширины надреза, поскольку она входит в расчетные формулы в квадрате. Измерение радиуса [c.384]

Растягивающие напряжения Стр = О па наружной кромке заготовки и возрастают до максимальной величины на входе в матрицу (с увеличеппем щирины втягиваемой части фланца). Если растягивающие напряжения Ор, действующие на входе в матрицу, равны пределу прочности материала заготовки, то заготовка у донышка может разрушаться, и вытяжка окажется невозможной. Отсюда следует, что без разрушения можно вытягивать заготовки с определенной, ограниченной шириной фланца. Формоизменение при вытяжке оценивают коэффициентом вытяжки [c.156]

Второй путь заключается в том, что переходному каналу придается такая форма, которая обеспечивала бы равенство гидравлических сопротивлений на пути от входа в головку до любой точки щели на выходе. При этом течение массы дросселируется в средней части поперечного сечения и усиливается по краям щели. К головкам такого типа относится показанная на рис. XI.8. Здесь в пределах зоны II канал имеет участки с различной высотой (меньшей на участке, ближнем к выходу), причем длина участка с большей высотой, измеренная вдоль линии тока, непрерывно увеличивается с ростом длины линии тока, обеспечивая тем самым равенство гидравлических сопротивлений вдоль всех линий тока в зонах I—// отсюда очевидно постоянство давления и расхода по ширине формующего канала (зона III) на входе в него. Треугольные головки с таким видом выравнивающего устройства называются головками типа рыбий хвост . Профиль линии перехода участков зоны II (при заданном соотношении высот) может быть рассчитан с той или иной степенью точности на основе ранее рассмотренных точного или приближенного методов гидравлического расчета или подобран экспериментально (весьма трудоемкая операция). Однако ввиду явной криволинейности. этого профиля выполнение его в соответствии с расчетным довольно затруднительно. Кроме того (как это будет показано для некоторых случаев), конкретная конфигурация его зависит от реологической константы п, поэтому при таком пути выравнивания потока головки являются одноцелевыми, т. е. предназначены только для переработки одного определенного материала. [c.374]

Основной характеристикой, широко используемой при анализе различных задач спуска, является ширина коридора входа, нлн КОРИДОР ВХОДА. Для его определения удобно использовать высоту условного перицентра (рис. 15.1), которая является высотой перицентра (Л ) подлетной кеплеровой траекторнн, рассчитанной в предположении отсутствия у планеты атмосферы. Между высотой условного перицентра и углом входа 9 существует функциональная зависимость, которая позволяет прн фиксированной скорости входа однозначно определять любой из этих параметров на границе атмосферы h . [c.418]

При определении м(еридиональной скорости См для различных частот вращения турбинного колеса подсчитывают коэффициенты уравнения баланса энергии А, В. С. В выражения коэффициентов входят следующие параметры 1>1, 2 и Ьх, 2 —диаметры колес (м) и их ширина (ом) на входе и выходе . р1 ( 1), Р2( 2) —углы наклона лопаток на входе и выходе, град /ср —длина лопатки по средней струйке, см г — число лопаток — расчетная меридиональная [c.150]

Таким образом, для получения при приемлемых гидравлических сопротивлениях высоких значений g с одновременной ликвидацией прорыва грубых частей в сброс поворотные лопатки принципиально не пригодны. Безударный вход потока на эти лопатки может быть обеспечен только при определенном угле их наклона, например при а=30°, когда угол р между кормовой частью лопатки и потоками равен нулю. При а>30° и Р>0 сопротивление завихрителя резко возрастает, что вынуждает выполнять лопатки без перекрыши. Увеличение ширины лопатки приводит к существенному повышению с5р- В связи с этим был разработан и испытан завихритель (ом. рис. 1-11,в), состоящий из рассекателя Dp/Dk=0,33, 12 неподвижных плоских лопаток с безударным входом, а=50°, D 6p/ >k=0,8 и перекрышей р= =1,2 [Л. 88], на котором при L /Dk=1,2 была достигнута максимальная по сравнению с другими конструкциями величина g - Однако величина Sp оказалась у него все же выше, чем при варианте ТЭС Марица-Восток-2 (рис. 2-28, кривые I и 4). Дальнейшее снижение с5р при неизменном значении g было достигнуто уменьшением р до 1,0 (см. кривые 1, 4 и 5). [c.98]

Ширина насосного колеса при входе и выходе не может быть использована полностью, так как находяш,иеся в потоке лопатки вызывают стеснение потока. Поэтому действительные конструктивные углы лопаток при входе на насосное колесо и выходе с него должны определяться с учетом этого стеснения. Так, И. Ф. Семичастнов предлагает вводить такую поправку при определении истинного угла лопатки [c.34]

Он приклеил радиальную, шириной 1 мм, полоску из металлической ( льги на круглую стеклянную пластину диаметром 84 см, вращавшуюся с известной скоростью вокруг центральной оси. Эта полоска находилась в постоянном электрическом контакте с подпружиненной по оси щеткой. Была использована батарея из шести элементов Даниэля, соединенная с 40 метрами миллиметрового медного провода. Цепь замыкалась, когда вторая щетка на периферии стеклянного диска входила в контакт с полоской из фольги. Вращая диск с различными скоростями, он сумел калибровать отклонение гальванометра как функцию продолжительности действия электрического тока без непосредственного определения механической инерции и т. д. Временной интервал в 1/5000 с вызывал отклонение стрелки гальванометра на 12°, причем стрелке требовалось около 10 с для прохождения этой дуги. Используя более чувствительный гальванометр Меллони, дававший 15° за 1/5000 с с двадцатью метрами миллиметрового провода, он нашел, что легко засекать 1/10 ООО с . Пуйе пользовался своей техникой для определения продолжительности движения пули в стволе. Спусковой механизм в момент выстрела замыкал цепь, которая разрывалась, когда пуля, достигнув среза ствола, разрушала провод, включенный в цепь. [c.415]

Дело в том, что, как уже говорилось, спин исчезает, когда ширина зоны химической реакции в модели Зельдовича — Неймана начинает существенно превышать диаметр трубы. Таким образом, время реакции, характерное для модели Зельдовича — Неймана, и здесь в неявном виде входит в определения предела. Предел наступает, когда ширина зоны величина, пропорциональная времени) становится сравнимой с диаметром трубы. Далее сильная зависимость времени реакции от скорости волны завершает работу. Предел наступает очень быстро. Допустимое падение скорости на пределе и в этом случае окажется, вероятно, порядка (ЕТ/Е) В, т. е. очень небольшим. [c.397]

Хотя названные предельные случаи могут служить некоторыми отправными пунктами, для достаточно точного описания эффектов необходимо анализировать излучение реального лазера. Полуклассическое описание реального лазера содержится в разд. 3.12, в котором для учета квантовой природы процессов были введены флуктуационные силы. Эта нелинейная теория, позволяющая описать выходную мощность и ширину линии, оказывается весьма плодотворной также и для описания статистических свойств. Результатом этой теории было получение уравнения (3.12-32) для определения зависящей от времени компоненты напряженности поля в резонаторе. В принципе из этого уравнения можно вывести статистические свойства напряженности поля и различные корреляционные функции. Однако при заданной форме уравнения (3.12-32) или (3.12-27) и при заданных характеристиках появляющихся флуктуационных сил оказывается более целесообразным для расчета перейти к уравнению Фоккера — Планка. В данном случае речь идет о дифференциальном уравнении в частных производных для вероятности найти в момент времени I комплексную нормированную амплитуду на пряженности поля а в определенном интервале значе ний [3.3-4,1.-6]. Путем подходящего выбора единиц для координат можно добиться того, чтобы в дифференци альное уравнение входил только безразмерный пара метр накачки р, заданный уравнением (3.12-40) В стационарном случае как важный результат полу чается распределение интенсивности / лазерного из лучения. Функция WlQ однозначно зависит от нормиро ванной интенсивности = ///о и от параметра накач ки р, где /о — средняя интенсивность у порога (р = 0) если Я < О, то 1 = 0. Следует различать три области Достаточно далеко ппжс порога р < 2) имеем в хо [c.455]

В это выражение входит единственный параметр, характеризующий шум его интенсивность о . В действительности, однако, спектральная линия сигнала всегда имеет конечную ширину, а ее слияние со спектральным комплексом, образовавшимся в процессе взаимодействия у основания линии, приводит, по сути дела, к образованию нгюй линии возросшей ширины (рис. 4.10). В большинстве случаев эта линия должна рассматриваться как единое целое и расчленить ее на отдельные составляющие не представляется возможным. Именно поэтому все расчеты, связанные с определением дополнительного [c.113]

В отлпчие от эмпирических зависимостей формула (69) имеет вполне определенный физический смысл. Сила Р определяется размерами срезаемого слоя, передним углом инструмента, механическими свойствами обрабатываемого материала и коэффициентом Кг., характеризующим степень деформации срезаемого слоя. При резании определённого материала инструментом с постоянным переднм углом сила Рц зависит не только от площади сечения срезаемого слоя, но и от того, как о и 6, равно как и другие факторы процесса резания (скорость резания, СОЖ и т. п.), влияют на коэффициент усадки стружки. Все то, что увеличивает коэффициент усадки, увеличивает силу Р и наоборот. Поскольку в формулу (69) входят физические характеристики, она справедлива для любых значений толщины и ширины срезаемого слоя и скорости резания. [c.221]

Ширина прорезаемого паза, а следовательно, и диаметр проволоки ие входят в формулу (19) при определении производительности процесса, но оказывают существенное влияние как иа производительность, так и на качество обработанной поверхности Увеличение диаметра проволоки приводит к увеличению ширины паза, и, следовательно, к увеличению объема материала, который должен быть удален электроэрозионным процессом Поэтому увеличение диаметра проволоки при неизменном электрическом режиме работы генератора приведет к падению производительности процесса Но, с другой стороны, увеличение диаметра проволоки позволяет использовать более жесткие режимы работы генератора с большой энергией импульса, а также повысить величину рабочего тока (при котором тонкая проволока перегорала), что соответственно увеличивает производительность электроэрозиоиного процесса, но одновременно приводит к снижению качества обработанной поверхности. Чтобы достигнуть желаемого сочетания высокого качества получаемой поверхности с наибольшей достижимой производительностью, нужно использовать проволоку наименьшего диаметра в сочетании с максимально жестким допустимым режимом работы генератора для выбранного диаметра [c.70]

В этом случае правило распространяется на заданный класс определенных пользователем участков цепи от одной контактной площадки к другой (команда меню Design From-To Editor), причем в состав маршрута могут входить и проводники, и контактные площадки, и дуги, и области заливки, и переходные отверстия. Примером могут служить правила, определяющие ширину проводников и зазоры между ними, а также правила проектирования для высокоскоростных плат и контроля целостности сигналов. [c.496]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...