Колёса Ширина на входе

Задача 13-34. В центростремительной реактивной турбине угол открытия лопаток направляющего аппарата (определяю-П1,ий направление абсолютной скорости потока v перед колесом) равен aj = 12 Входной и выходной диаметры рабочего колеса Д = 1 ООО мм и > — 500 мм, ширина колеса па входе = Ш м.м и на выходе 52=120 мм. [c.386]

Имеем радиус окружности входных кромок лопаток /- = = 75 мм радиус колеса Г2=150 мм ширина колеса на выходе 62=12 мм ширина колеса на входе Ь =24 мм число лопаток 2 = 7 толщина лопаток 6 = 3 мм. [c.96]

Рабочее колесо центробежного насоса, вращающееся с частотой п = 1450 мин , имеет следующие размеры (рис. 10.2) диаметр внешней окружности 150 мм, средний диаметр окружности, на которой расположены входные кромки лопастей, Di = 50 мм, ширина канала рабочего колеса на входе 6, = 15 мм, на выходе — = [c.118]

Ширина колеса на входе [c.565]

Основными геометрическими параметрами ступени центробежного компрессора являются наружный диаметр колеса D , диаметр колеса на входе D , диаметр втулки колеса D , ширина колеса на входе Ь , ширина колеса на выходе Ь , а также их относительные значения, которые находятся в следующих пределах DJD - 0,15. .. 0,27 D iD = 0,5. .. 0,7 b /D., = 0,046. .. 0,076. Другими важными параметрами ступени являются окружная скорость колеса щ = 325. .. 475 м/с и более, степень повышения давления nj, доходящая до 4,2. .. 4,5, что при прочих равных условиях намного больше, чем у ступени осевого компрессора. Это объясняется тем, что поток воздуха в колеса центробежной ступени находится в поле центробежных сил. КПД ступени центробежного компрессора обычно меньше, чем у осевой ступени и не превышает 0,78. .. 0,8. [c.98]

Ширина колеса на входе Ьг определяется на основании следующих соображений если исходить из сохранения скорости на повороте с1т=Со] и допустить, что площадь живого сечения потока равна цилиндрической поверхности т.Офх, то получается [c.32]

Ширина колеса на входе 6i и на выходе Ьг может быть определена из уравнения расхода [c.41]

Ширина лопаток колеса на входе [c.333]

Ширина лопаток колеса на входе Ширина колеса при В/ >1 =0,3 [c.342]

Размеры рабочего колеса. Ширина рабочего колеса у входа определяется из соотношения [c.40]

Ширину входа в улитку определяют по эмпирической зависимости 6 = /z2 + 0,05Z)2, где 2 — высота лопаток колеса на выходе Dj — наружный диаметр колеса. [c.199]

Задавшись отношением площадей выхода из шнека и входа в колесо %, см. формулу (3.175), в диапазоне 0,60. .. 0,8, определим ширину колеса на входе [c.340]

Выбрав значение 1, определяют ширину входа иа колесо Ь по формуле [c.389]

Ширина канала насосного колеса при входе [c.290]

Определим ширину (м) канала насосного колеса на входе в безлопаточном пространстве [c.135]

Для шлифования одно или набор из нескольких зубчатых колес закрепляется в оправке, которая крепится в центрах бабок, расположенных на столе станка стол имеет возвратно-поступательное движение на величину, равную суммарной ширине зубчатых колес, увеличенной на вход и выход шлифовального круга. Автоматический пово- [c.328]

Принцип действия шестеренных насосов весьма прост (см. рис. 45). При вращении шестерен рабочая жидкость из камеры всасывания во впадинах между зубьями поступает в нагнетательную камеру. В камере всасывания зубчатые колеса выходят из зацепления, освобождая для рабочей жидкости впадины между зубьями, а в нагнетательной камере входят в зацепление и вытесняют жидкость из впадин. За счет этого создается перепад давления между всасывающей и нагнетательной гидролиниями. Рабочий объем насоса зависит от модуля, числа зубьев и ширины зубчатых колес. [c.161]

В ширину 5 ф л шевронного колеса входит и ширина канавки для выхода фрезы. [c.301]

Углы лопаток при входе в насос = 25-1--1- 35°, при выходе из насоса Р2 =30-1- 45°. Ширина колеса при выходе [c.572]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Следует отметить, что колесо с двухсторонним входом необходимо рассматривать, как параллельное соединение двух колес такого же диаметра, но с шириной лопасти в два раза меньшей, чем в исходном ИЦН. [c.23]

К дополнительным параметрам относятся ширина лопасти на входе и выходе ]-ги рабочего колеса blJ и Ьу, [м] [c.27]

Примечания 1. 0.7-160-11 первое число — отношение диаметра входа к наружному диаметру рабочего колеса, второе число — угол рабочих лопаток па выходе из колеса. Типы вентиляторов с обозначением У имеют меньшую ширину рабочего колеса и кожуха. Вентиляторы изготовляются правого и левого вращения с осевым направляющим аппаратом. Углы разворота улитки от 0° до 270° через каждые 15 , кроме угла 255°. Управление направляющим аппаратом — от колонки дистанционного или автоматического управления. Охлаждение масла для смазки ходовой части вентиляторов производится периодически. [c.192]

Здесь Pjj., Pjr установочные углы рабочих лопаток на входе и выходе из лопаточного аппарата t - шаг лопаток I - хорда Ьр -ширина лопаточного венца рабочего колеса. [c.179]

Р — насос Г —турбина А—тор Ь 62 —ширина каналов, образованных лопатками насоса, на входе и выходе из колеса Ь , 64 — то же для каналов турбины [c.11]

Задача XII1-34. В центростремительной реактивной турбине угол открытия лопаток направляющего аппарата (определяющий направление абсолютной скорости потока перед колесом) = 12°. Входной п выходной диаметры рабочего колеса = 1000 мм п D.j ==-- 500 мм, ширина колеса на входе = 60 мм и на выходе = = 120 мм. [c.406]

Недостатком регулирования с помощью коробки скоростей является то, что зубчатые колеса должны входить в зацепление на ходу, при этом в начальный момент контакт расйространяется лишь на малую часть полной ширины зуба. С другой стороны, хотя бы часть масс кинематической цепи должна мгновенно изменить свою скорость и только упругие деформации привода ограничивают величину возникающих при этом ударных нагрузок. Поэтому разность скоростей входного и выходного валов, соответствующая соседним ступеням коробки скоростей, должна быть невелика. [c.277]

Ширина насосного колеса при входе и выходе не может быть использована полностью, так как находяш,иеся в потоке лопатки вызывают стеснение потока. Поэтому действительные конструктивные углы лопаток при входе на насосное колесо и выходе с него должны определяться с учетом этого стеснения. Так, И. Ф. Семичастнов предлагает вводить такую поправку при определении истинного угла лопатки [c.34]

Степень гидравлического совершенства проточной части центробежных насосов современных ТНА соответствует значению С р = 2000...2500. Дальнейшее повьш1ение антикавитационных свойств насосного агрегата достигается применением подкачивающих устройств. Это различные вспомогательные и бустерные насосы — струйные (эжекторы), осевые (шнеки) и тл. Такие насосы и устройства выполняют как автономно в виде подкачивающих насосов, так и заодно с центробежным насосом в виде предвключенной ступени, составляя шнекоцентробежный насос. На рис. 10.11 представлена схема шнекоцентробежного насоса с эжектором, включающего центробежное колесо 1, вход в который расширен за счет увеличения ширины лопатки и диаметра начала лопаток. Направляющий конус 3 обеспечивает направление утечек жидкости по основному потоку и отсекает распространение вихревой обратной зоны. Шнек 4 имеет собственные высокие антикавитационные качества и повышает давление на входе в центробежное колесо для обеспечения его работы без кавитационного срыва. Струйный насос 6 создает дополнительное повышение давления на входе в шнек, используя энергию утечек жидкости из полостей гидравлического тракта насоса. Совершенство насосного агрегата по его антикавитационным качествам привело к существенному конструктивному изменению проточной части самого насоса, комбинации различных по принципу действия насосов в единый блок и к введению дополнительных магистралей и гидравлических трактов, обеспечивающих работоспособность конструкции. Кавитационный коэффициент быстроходности современных шнекоцентробежных насосов имеет значение С р = 4500...5000. [c.210]

По (14.138), (14.146) — (14.149) находят 2 С2р, Т о1 Т2 и Тго-Ширина колеса на входе Лл1=Лс1 1с/ 1- Площадь на выходе из рабочего колеса 2 = т ЛГ2/(А 2р/>2 2р Ю зшагр), где коэффициент стеснения А 2р = 0,9-ь 0,84. [c.238]

Радиальные силы в насосах с одновитковым отводом могут достигать десятков килоньютонов. Для уменьшения силы целесообразно уменьшать ширину входа в сборник (уменьшение ширины колеса Ьа) и профилировать специальным образом сборник. Пусть насос в основном работает при расходах, меньших и равных расчетному. Тогда для выравнивания давления по окружности колеса (см. рис. 5.19) следует увгличить давления в начальных сечениях сборника (малые ф) и уменьшить в выходных сечениях (большие ф). Это может быть достигнуто уменьшением скоростей потока в начальных сечениях и увеличением в выходных, т. е. площади начальных сечений надо несколько увеличить, а выходных — уменьшить, сохраняя площадь сечения горла неизменной. Если насос работает в основном при расходах, больших расчетного, то для выравнивания давления на окружности колеса (см. рис. 5.19) надо, наоборот, площади начальных сечений уменьшить, а выходных — увеличить. В том и другом случаях площадь сечений сборника F должна плавно нарастать по углу ф. [c.317]

Для определения окружной скорости 12 по уравнению (62) необходимо знать углы наклона лопаток насосного колеса на входе Р>11 и на выходе 12, теоретический напор Яf и меридиональные скорости См и и См 12. Меридиональные скорости принимают одинаковыми на входе в колесо и выходе из него, равными входной скорости См. Когда в насосном колесе лопатки выполнены поворотными, их ширина на входе равна ширине на выходе. Кроме того, одинаковую ширину лопаток принимают иногда по технологическим соображениям. При одинаковой ширине лонаток скорость на входе равна м а на выходе определяется из выражения [c.130]

Для размещения передвижных камней или вилок между венцами колес делают кольцевые канавки шириной более а и с полем допуска НИ, которое в случае закалки колеса обеспечивают шлифованием боковых стенок паза. Зубья венцов блоков со стороны входа в зацепление скашивают фаской/= (0,6...0,7) под углом -15° (рис. 5.8, а) и закругляют (сечение А—А). Скашивание производят по криволинейному профилю (вьшосной элемент I, рис. 5.8, б). Со стороны входа в зацепление скашивают и закругляют также сопряженные зубчатые колеса. [c.67]

Задача ХП1—35. Рабочее колесо цeнтpoбeжнoro на- o a имеет входной и выходной радиусы = 100 мм, Ri == 200 мм, ширину на входе = 100 мм и на выходе [c.403]

Задача XIII -35. Рабочее колесо центробежного насоса имеет входной и выходной радиусы Ri = 100 мм, R.2, = = 200 мм, ширину иа входе bi = 100 мм и на выходе [c.407]

На Алтае Козьма Дмитриевич Фролов соорудил уникальную двигательную установку для привода подъемных и транспортных устройств двух рудников. В нее входило несколько колес, самое, большое из которых имело диаметр 17 м. Необходимый для вриведения в действие этой машины напор воды создавался специально построенной плотиной длиной 128 м и высотой более 15 м. Но самым мощным по тем временам, было колесо Крен-гольмской мануфактуры в Нарве диаметр его был около 10 м, а ширина — около восьми. [c.38]

Зубчатое колесо 1, вращающееся вокруг неподвижной оси В, входит в зацепление с зубчатым венцом 2 кулачка 3, вращающегося вокруг неподвижной оси А и и.меющего возможность скольжения вдоль этой оси. Кулачок 3 выполнен в виде двусторонней косой шайбы, находящейся во взаимодействии с коническими роликами и 5. Ролик 4 вращается вокруг оси С стойки, а ролик 5 вращается вокруг оси D ползуна 6, скользящего в прямолинейной направляющей а. При вращении колеса 1 кулачок 3 своим профилем упирается в ролики 4 5, перемещаясь вдоль оси А, тем самым перемещая ползун 6 параллельно оси А в направляюп1ей а. Для непрерывности движения механизма ширина зубьев колеса 1 должна обеспечивать постоянство зацепления с зубчатым венцом 2. [c.412]

Звено 7, имеющее сегмент а с винтовыми зубьями, вращается вокруг неподвижной оси А. Зубья сегмента входят в зацепление с винтовымн зубьями колеса 3, жестко связанного с валом 4, вращающимся вокруг неподвижной оси В — В. Колесо 3 вращается вокруг неподвижной оси В — В. Вал 4 входит в винтовую пару D со стойкой. Ширина обода винтового колеса 3 больше ширины обода винтового сегмента, о. При качательном движении колеса 1 вал В, кроме вращения вокруг оси В — В, дополнительно совершает возвратно-поступательное движение вдоль оси В — В, [c.434]

Наиболее интенсивное вихреобразование возникает при входе и выходе потока из колеса и направляющего аппарата, а также при входе Б камеру напорного патрубка. Оно обусловлено отрывом потока от задней стороны лопасти колеса в межлопастном диф-фузорном канале, разностью давлений у передней и задней сторон лопасти, конечностью толщаны выходных кромок и дисков, непостоянством циркуляции по ширине лопасти, а также изменением скорости и направления набегающего на лопасти потока. [c.165]

На рис. 459 представлено зацепление цилиндрических колес с винтовыми зубьями. На рис. 459, а дан вид на зацепление с торца, а на рис. 459, б — план зацепления при виде сверху в предположении, что верхнее колесо удалено. На рис. 459, а АВ представляет собой рабочггй участок л икни зацеилеипи, определешняй пересечением окружностей выступов колеса п шестерни с линией зацепления. Ряд линий зацепления, распределенных по ширине колеса Ь дает зону зацепления в данном случае в виде плоскости, проекция которой в плане представляется контуром А В В"А". Из плана зацепления ясно видно, что благодаря наклонному расположению зубьев к оси колеса под углом (5, в зону зацепления А В В"А" попадает большее число зубьев, чем если бы зубья были прямыми. Например, зубья /, II, /// находятся в зацеплении, а если бы они были прямыми, они находились бы вне зоны зацепления. Это и обусловливает повышенное значение коэффициента одновременности зацепления г. Другая особенность зацепления винтовых зубьев также видна из рис. 459,6. В зону зацепления зубья входят не сразу всей длиной, а постепенно. Так, зуб V правым углом вошел в зацепление зуб Р/вошел в зацепление больше чем на 1/3 зуб II правым краем вышел из зацепления, а левым находится в зацеплении зуб III зацепляется только левой своей половиной зуб IV почти вышел из зацепления —зацепляется левым своим углом. [c.462]

Суммируя опыт исследования влагоула вливаю-щих устройств, И. И. Кириллов и Р. М. Яблоник дают общие рекомендации относительно оптимальных форм этих устройств. Рекомендации сводятся в основном к следующему. Высокая эффективность влагоудаления за рабочим колесом достигается за счет выполнения широкого и короткого влагоотводящего канала при минимальной перекрыше Аг и значительном (приблизительно до 20 7о ширины рабочего колеса) открытии межлопаточных каналов рабочего колеса на периферии. Значительное количество влаги перед рабочим колесом можно удалить при помо- щи влагоотводящего устройства с плавным входом (рис. 46). [c.77]

Для снятия фасок и удаления заусенцев с торцов одновенцовых и блочных зубчатых колес внешнего зацепления созданы высокопроизводительные автоматы, которые могут быть использованы и в автоматических линиях. Инструмент для одновременного снятия фаски и заусенцев с обоих торцов з,убчатого венца 2 (рис. 203, в) состоит из центрального ведущего колеса 3 и боковых колес 1 и 4, прикрепленных к ведущему колесу. Все три зубчатых колеса соединены в единый блок. Во время обработки боковые колеса 1 и 4 производят резание, а ведущее колесо 3 обеспечивает снятие равномерной фаски. Ширина зубчатого венца ведущего колеса 3 меньше ширины венца обрабатываемого колеса на двойную заданную ширину фаски (рис. 203, г). Торцовые поверхности зубьев и скосы на них, выполненные под углом снимаемой фаски, образуют режущие кромки. При радиальной подаче боковые поверхности зубьев режущих колес входят в беззазорное зацепление с обрабатываемым колесом. Во время обкатывания каждая режущая поверхность срезает тонкую стружку с торцовой поверхности зуба обрабатываемого колеса. Инструмент рассчиты- [c.349]

Коэффициент потерь на холостом ходу не имеет прямой связи с остальными параметрами, потери у гидротрансформаторов с центростремительной турбиной связаны с вихреобразным движением жидкости при отсутствии расхода в круге циркуляции и возникают из-за появления кольцевого вихря на входе в насосное колесо и выходе из турбинного колеса. Уменьшают эти потери уменьшением угла наклона входных кромок насосного колеса к оси вращения (в меридиональном сечении) увеличением расстояния между насосным и турбинным колесами и реактором увеличением числа лопастей реактора уменьшением ширины проточной чй[сти (в меридиональном сечении) установкой реактора на механизме свободного хода (МСХ). [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...