О обечайка нагрузки

Большое внимание уделялось изучению особенностей напряженного состояния многослойных сосудов рулонированной конструкции. Теоретические и экспериментальные исследования показали значительную роль сил трения в этой конструкции [20] и, как следствие, особую важность плотного прилегания слоев. При неплотной навивке наибольшую нагрузку воспринимают внутренние и внешние слои. Так, чем плотнее навивка слоя, тем ближе эпюра замеренных кольцевых напряжений к рассчитанной по формуле Ляме для однослойного цилиндра. Разработаны технологические приемы, повышающие плотность прилегания слоев обкаткой обечаек после навивки, попеременной укладки рулонной полосы (уменьшение влияния клиновидности полосы) и опрессовки сосудов повышенным гидравлическим давлением. Теоретические и экспериментальные исследования распределения напряжений по толщине рулонированных обечаек позволили сформулировать основные технические требования к плотности прилегания слоев. Был разработан и внедрен простой и эффективный метод оценки плотности навивки по усредненному межслойному зазору, определяемому объемом воздуха, занимающего межслойное пространство обечайки [21]. Экспериментальные исследования распределения по слоям напряжений послужили основой для разработки теоретического расчета напряженного состояния. [c.41]

С целью определения овализации труб при складировании последние укладывали в штабели высотой два, три и четыре ряда. Выполнялись замеры труб нижнего ряда до и после укладки очередного ряда. При разборке штабеля фиксировалась остаточная овальность. Установлено, что от нагрузки одного ряда упругая овальность нижнего ряда увеличивается в среднем на 0,8—1,2 % для труб с монолитными обечайками на концах и на 1,5—2 % для труб с монолитными кольцами на концах. [c.211]

Центральная труба горелки устанавливается в улитке первичного воздуха при помощи фланцевого соединения и центрируется в обечайке короба вторичного воздуха установочными болтами. В центральной трубе горелки устанавливается подвижный конус, перемещением которого регулируется площадь выходного сечения по первичному воздуху при различных нагрузках. [c.60]

Исследуемый ротор (рис. 1) представляет собой тонкостенную перфорированную оболочку вращения, состоящую из обечайки, днища, ступицы, кольца и крышки. Основная нагрузка, создаваемая центробежными силами инерции центрифугируемого продукта, действует на обечайку. [c.104]

Сначала запись сигналов проводилась для ротора, не заполненного центрифугируемой массой. Затем те же операции выполнялись при максимальной нагрузке ротора, создаваемой центрифугируемой массой песка весом в 90 /сг, который равномерно распределялся по внутренней поверхности обечайки, предварительно покрытой картоном, с помощью специальной тонкостенной гильзы. [c.106]

МГД-насосы позволяют довольно просто осуществлять автоматическое поддержание расхода на установленном уровне или изменять расход по заданной программе. Допускаются параллельное и последовательное соединения. В первом случае необходимо контролировать расход через каждый насос, добиваясь их равноценной нагрузки, во втором — возможность последовательного включения зависит от допускаемого давления на наружную обечайку канала. [c.75]

Основным элементом большинства конструкций барабанов сепараторов является цилиндрическая обечайка (корпус), при расчете которой на прочность считают, что обечайка находится под действием радиальной инерционной нагрузки, вызванной вращением массы самой обечайки и жидкости, находящейся в барабане. [c.67]

Рабочее оборудование роторного траншейного экскаватора (рис. 7.27, а) состоит из рабочего колеса - ротора 12, установленного на поддерживающих 13 и направляющих 7 роликах рабочей рамы 4, закрепленной на раме обечайки 5, ножевых откосников 6, зачистного щита 8, задней опоры 9 и отвального конвейера 14. Несущими элементами ротора служат два кольца 20 (рис. 111, б), расположенные в параллельных плоскостях, с закрепленными по периферии ковшами. На широких роторах ковши устанавливают в два ряда со смещением одного ряда относительно другого на половину шага ковшей, обеспечивая этим более равномерную нагрузку на ротор при копании грунта. Ковш состоит из арки 19 с установленными в ее передней части зубьями или без них и днища 18 из переплетенных в двух направлениях цепей. Ковши открыты в лобовой части для поступления в них грунта и с внутренней стороны для разгрузки. [c.232]

Эквивалентная сила Л экв и гидростатическое давление р являются определяющими нагрузками и для расчета обечайки бака на устойчивость от сжатия. Критические [c.275]

Зависимость (11.60) не может быть использована при расчете кольца бака, так как не учитывает поддерживающего влияния оболочек днища и обечайки, которое оказывается существенным для реальных конструкций. В литературе [17] приведены результаты исследования устойчивости кольцевых элементов, соединяющих цилиндрическую обечайку с сегментом сферической оболочки. Критическая нагрузка для системы кольцо — оболочка определяется соотношением [c.310]

Для вертикальных стальных аппаратов диаметром от 250 до 1800 мм применяют сварные опоры, привариваемые к стенке корпуса (обечайки или днища), с допускаемой нагрузкой на одну опору от 100 до 4000 кгс. Конструкция и размеры этих опор [c.37]

Испытания обечайки проводились в комплекте с опорной платой и корпусом, так как они обеспечивали определенную форму обечайки. В условиях эксперимента их влияние на результат не учитывалось, поскольку модуль упругости материала, из которого изготовлены корпус и опорная плата, на несколько порядков превосходит модуль упругости материала обечайки. Предварительно, перед испытаниями обечайки подвергались циклическим нагрузкам до значений, в два раза превышающих номинальные, с последующей выдержкой в течении 30 мин с номинальной нагрузкой. Это вызвано необходимостью устранения возможных остаточных напряжений в материале после вулканизации. Испытания на статическую жесткость проводили в несколько этапов первичные, по результатам которых были выполнены конструкторско-технологические доработки и контрольные. Ниже приведены результаты контрольных испытаний. [c.65]

На рис. 4.1 представлены нагрузочные характеристики обечайки, рассчитанной под статическую нагрузку 900 Н. Испытания проводили на двух образцах № 28 и № 30. Рабочая точка, соответствующая номинальной нагрузке, должна находиться в середине прямолинейного участка характеристики. Для этой точки смещение опорной платы АН соответствует 5,6 мм. Хотя обечайки одного типа, при высоких нагрузках заметно расхождение в характеристиках, но не более 3-5%. Это незначительное расхождение можно объяснить отклонениями в технологическом процессе при вулканизации обечайки. При малых нагрузках в нижней части характеристик наблюдается отклонение от линейности порядка 2—3%. Возможно, здесь проявляется неоднородность структуры обечайки и ее формы. Обечайки такого типа предназначены для гидроопор силовых агрегатов автомобилей среднего класса. [c.65]

На рис. 4.3 представлена нагрузочная характеристика обечайки для гидроопоры под статическую нагрузку 3000 Н. Характеристика в достаточной степени линейна с рабочей точкой, соответствующей смещению АН = 5,35 мм при номинальной нагрузке. [c.66]

На рис. 4.4-4.6 приведены экспериментально полученные петли гистерезиса опытных образцов заполненных гидроопор. Скорости нагрузки и разгрузки выдерживались постоянными для всех типов гидроопор и составляли 4 мм/мин. Из полученных зависимостей следует, что в гидроопорах, рассчитанных на статическую нагрузку 900 Н (ОГ-90), наиболее эффективное демпфирование происходит в диапазоне нагрузок от 500 до 1400 Н при относительном смещении опорной платы от 4 до 7,5 мм (рис. 4.4). Отсюда следует, что оптимальный прогиб обечайки при статической нагрузке 900 Н должен составлять порядка 5,75 мм. Именно в этом случае гидроопора работает наиболее эффективно, с наибольшим участием в процессе диссипации реологических свойств заполнителя. [c.70]

На практике тип заклепочного соединения в продольном шве выбирается в зависимости от силы, приходящейся на 1 см. ширины барабана Ях = О,Юр, экспериментально проверенные значения которой указаны в табл. 24. Нагрузка в поперечном шва вдвое меньше, чем в продольном, вследствие чего для поперечного шва выбирают всегда более простой вид соединения. Клепаные котлы больших размеров состоят из нескольких цилиндрических частей, которые называются барабанами или обечайками, и из двух сводчатых днищ, которые изготовляют из более толстого листа. Продольные и поперечные швы на котле взаимно пересекаются. Пример присоединения днища к барабану котла показан на фиг. 114. Если продольный шов барабана выполнен внахлестку, то край листа у днища должен иметь постепенный переход к полной толщине, чтобы внутренняя поверхность барабана была цилиндрической. Такой переход осуществляется путем ковки или строгания. [c.86]

Однако возможны случаи, когда при примерно равных по толщине деталях целесообразно, чтобы в месте сварки они имели разную толщину. На фиг. 488 показано сварное соединение штампованного днища с обечайкой, выполненное точечной и роликовой сваркой, причем в месте роликовой сварки толщина днища уменьшена в 2 раза. В таком соединении сварные точки воспринимают силовую нагрузку, а роликовый шов герметизирует изделие. В месте образования роликового шва соотношение толщин свариваемых деталей равно 1 2, что не только не вызывает ухудшения технологичности, но вследствие уменьшения толщины одной из деталей дает возможность выполнять роликовую сварку на менее мощных машинах. [c.603]

Каждое фланцевое соединение должно быть прочным, герметичным, жестким и взаимозаменяемым. Взаимозаменяемость фланцевых соединений зависит от точности межосевого расстояния по хорде двух любых соседних отверстий, эксцентрицитета окружностей диаметром О, и Да (см. табл. 1) по отношению к окружностям диаметром с1 и перпендикулярности оси обечайки (патрубка) к уплотнительной поверхности фланца. Допуски на межосевые расстояния непосредственно влияют на прочность и собираемость фланцевых соединений. Известно [26], что прочность резьбовых соединений при статических и особенно при переменных нагрузках с уменьшением точности снижается. [c.20]

Внутренний периметр верхней обечайки камеры, примыкающий к статору турбины, на поясе щириной 1 м подкладки не имеет в этом месте уложен хорошо армированный железобетон, воспринимающий нагрузку от спирали. [c.66]

Биение роликов особенно при высоких скоростях движения ленты вызывает значительные дополнительные нагрузки на их подшипники. Расчетный срок службы подшипников не должен быть меньше 18. .. 20 тыс. ч. Для ориентировочного выбора диаметра роликов можно рекомендовать данные табл. 2.2. Установленные на опорах ролики должны легко вращаться на всех участках трассы конвейера. Заклинивание на оси приводит к быстрому изнашиванию обечайки ролика, а затем к повреждениям (порезам) самой ленты образовавшимися заусенцами. [c.129]

На рис. 101, а показан случай нагружения цилиндра осевой силой. Нагрузка вызывает прогиб днища цилиндра, передающийся обечайке через пояс сопряжения обечайки с днищем (деформации показаны штриховой линией). Система является нежесткой. При замене цилиндра конусом (рис. 101, б) система по основной схеме восприятия сил приближается к стержневой ферме, изображенной на рис. 99, б. Стенки конуса работают преимущественно на сжатие роль стержня, воспринимающего распор, в данном случае выполняют жесткие кольцевые сечения конуса, ограничивающие радиальные деформации стенок. [c.219]

Нижний конец обечайки крепится к фланцу. Таким образом, для получения доступа в коллектор при необходимости отсоединения трубок достаточно вывести из парогенератора внутриколлекторную обечайку вместе с фланцем. На верхнем конце обечайки выполнено разъемное уплотнение, отделяющее раздающую и собирающую части коллектора. Теплообменный пучок представляет собой витую теплообменную поверхность, составленную из концентрических слоев спиральных труб. Концы труб ввальцованы в стенки коллектора в его раздающей и собирающей частях. Дистанционирование труб осуществляется с помощью вертикальных планок, расположенных между слоями и имеющих пазы с углом наклона, равным углу навивки трубок соответствующего слоя. Сваренные между собой дистанционирующие планки образуют жесткие ребра, передающие нагрузку от пучка на коллектор. Для организации контура естественной циркуляции между трубным пучком и корпусом помещен цилиндрический кожух, который крепится и фиксируется относительно оси парогенератора с помощью специальных ребер, смонтированных на коллекторе. На этом же кожухе расположены осевые центробежные сепараторы 12 первой ступени. Второй ступенью сепарации служат вертикальные жалюзийные сепараторы 11. [c.252]

Корпуса аппаратов и емкостей должны быть рассчитаны на прочность с учетом принятой конструкции и массы технологической среды исходя из допустимой для каждого вида покрытий величины предельных деформаций стального корпуса под нагрузкой. Особые требования жесткости предъявляют к корпусам аппаратов и емкостей, подле кащих защите футеровкой. По данным ВНИИкоррозии толщина обечайки корпуса с учетом защиты наружной поверхности от атмосферной коррозии независимо от результатов расчета для аппаратов диаметром 2—6 м необходимо принимать не менее 6 мм. Для больших диаметров толщина обечайки корпуса определяется по расчету, но не менее 8 мм — при диаметре до 6 м 10 — до 10 12 — до 14 14 — до 18. [c.88]

Для суждения о возможных погрешностях данного метода он был использован при расчете экспериментальной модели, выточенной из стальной заготовки, состоящей из цилиндрической обечайки (Д = 150 мм, /1=2,1, / = 159 мм), к которой приварено дно в виде кольцевой пластины (Ь =2 мм), зажатой на плите по радиусу Го=60 мм. Свободный край оболочки возбуждался с помощью электродинамического вибратора радиальной нагрузкой. На противоположном конце этого диаметра был установлен пьезоакселерометр, измеряющий радиальные колебания оболочки. Результаты измерений фиксировались самописцем. На рис. 4 против резонансных пиков указано число волн по окружности, определенное с помощью пьезоакселерометров, которыми измеряли радиальную составляющую ускорения вдоль окружности. Форма резонансных колебаний определялась также датчиками, расположенными вдоль образующей цилиндра. [c.130]

Замораживание модели оболочки под действием внутреннего давления проводилось по вышеизложенной методике. К торцам модели оболочки приклеивались заглушки, через которые передавалась комненсируюш,ая нагрузка Ркомп- Таким образом, витая часть модели представляла собой обечайку с заваренными торцами. [c.276]

Можно полагать, что гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в каналах сложной формы (продольнообтекаемые пучки стержней) является функцией следующих параметров а) суммарного расхода двухфазного потока б) паросодержания в) давления (физических свойств фаз на линии насыщения) г) удельной тепловой нагрузки д) шероховатости поверхности канала е) геометрических размеров исследуемой системы (гидравлический диаметр канала, относительный шаг стержней, характер упаковки, размер и форма обечайки и т. п.). [c.147]

На рис. 7.11 приведено распределение интенсивностей деформаций е (отнесенных к деформации предела текучести еу) в зоне сопряжения патрубка с обечайкой при уровне номинальных кольцевых напряжений в оболочке сгеп/<Тт = 0,5 (кривая 1). При пульсирующей нагрузке с постоянным уровнем максимальных мембранных напряжений Ц0 /Цт = 0,5 полная стабилизация процесса деформирования наступала после 5—6 циклов (в исследуемой зоне устанавливались условия жесткого нагружения). Распределение в этой зоне стабилизировавшегося размаха интенсивности деформаций Ае показано кривой 2. [c.146]

В котельной 15 лет работали два четырехбарабанных котла типа Гарбе — Юмт поверхностью нагрева по 400 м , рабочим давлением 21 кГ/см -, котлы питались конденсатом с добавлением воды, умягченной в содо-известковой установке. В 1952 г. в связи с расщирением котельной была введена в эксплуатацию натрий-катионитовая водоочистка. Эксплуатация котлов была неудовлетворительна из-за неиалаженности топ-ливоподачи имели место частые снижения нагрузки, были неоднократные случаи упусков и перекачки воды. Котлы не имели устройств для растопочного разогрева нижних барабанов ввод и распределение питательной воды в барабанах были несовершенны. В 1954 г. при исследовании одного из котлов при помощи ультразвуковой и магнитной дефектоскопии в его переднем ижнем барабане обнаружено значительное количество трещин, в том числе сквозных, главным образом в местах сопряжения продольного шва с днищем — в накладках, обечайке и днище барабана (рис. 46). Профилактическое обследование котла позволило, таким образом, предотвратить тяжелую аварию. [c.100]

Регенератор (рис. 3-40) выполнен гладкотрубным. Диаметр трубки 44,5 мм, толщина стенки 2,5 мм средняя длина трубки 6590 мм, число трубок 900. Степень регенерации 60%. Газ проходит внутри трубок. По воздушной стороне регенератор выполнен восьмиходовым с поперечным обтеканием трубок. Трубный пучок имеет возможность свободно расширяться в осевом направлении. Трубки воспринимают нагрузку от давления, действующего на трубные доски. Весь трубный пучок заключен в тонкую цилиндрическую обечайку, предотвращающую протечки [c.89]

Если изгибающий момент со.эдается действием поперечной нагрузки на обечайку (собственный вес конструкции, вес жидкости, заполняющей горизонтальный цилиндрический резервуар, ветровая нагрузка и т. д.), то формулы пп. 1 и 3 табл. 15, а также пп. 1 и 3 табл. 16 применимы при условии, когда касательные напряжения в расчетном сечении не превышают величины [c.425]

Вывод уравнений для алгоритма численной реализации задачи о температурных напряжениях в корпусе. Для построения алгоритма численного решения полученной системы воспользуемся тем обстоятельством, что внешние нагрузки , ( , г) и температура /( ь 2) в силу осесимметричности обечайки могут рассматриваться как периодические функции координаты 2 с периодом 2я и, следовательно, могут быть представлены в виде рядов Фурье, т. е. в виде суммы (вообще говоря, бесконечной) отдельных гармоник [c.258]

Давление наддува создает разгружающую осевую силу N , действующую на участке обечайки бака между передним и задним днищами. Для цилиндрического бака Np = для конического несущего участка Np р кг , где —радиус цилиндра г — текущий радиус окружности сечения конуса. Распределенные и сосредоточенные внешние и массовые силы приводят к выбраннымч ечениям корпуса ракеты. Для этого сосредоточенные нагрузки распределяют на два соседних сечения обратно пропорционально плечам [c.285]

При расчете на прочность днища рассматриваются как безмомент-ные оболочки вращения, нагруженные осесимметричной нагрузкой. Напряжения от изгиба в местах соединения днища бака с обечайкой и в зоне крепления фланцев, как правило, в расчет не принимаются. Изготовляют днища обычно из пластических материалов, для которых местный изгиб не является причиной разрушения. В зоне фланцевых соединений люков и трубопроводов происходит перераспределение мембранных напряжений. Расчеты показывают, что фланцы влияют на напряженное состояние лишь локально. Не учитывают также составляющие нагрузки от массы конструкции бака. [c.305]

В численном экспернмеите рассматривалась шаринрно опертая цилиндрическая оболочка, испытывающая действие равномерного внутреннего давления (р). Предусмотрена возможность учитывать равномерно распределенную массу обечайки (Qy). Толщина подкладной плиты принималась постоянной, а внешняя погонная нагрузка на нее — кусочно постоянной (см. рис. 15.7, о) [c.533]

Под действием внешней нагрузки на шток 2 он смещается, причем происходит деформация эластичной части обечайки, являюш ейся неотъемлемой частью корпуса, а также упругой мембраны 3. На более высоких частотах входного вибросигнала (более 50 Гц) основную функцию в диссипации энергии колебаний выполняет эластичная обечайка. На низких частотах процесс диссипации меха- [c.28]

Испытания прочности адгезии заключались в следующем. К узлу гидроопоры, состоящему из обечайки и присоединенных к ней корпуса и опорной платы, прикладывались разнополярные нагрузки с последующим плавным увеличением разрывного усилия. Проведенные испытания показали, что для обечайки, рассчитанной на статическую нагрузку 900 Н, разрывное усилие составляет 4500 Н, причем происходил разрыв обечайки без нарушения адгезии. При действии на опорную плату и корпус гидроопоры сил, направленных встречно, разрыва обечайки и ее отслоения от металлических деталей при усилии до 6000 Н не наблюдалось. [c.66]

Показано, что низкая динамическая жесткость относительно статической жесткости без потери последней достигается в широком диапазоне частот, так как реологическая гидроопора может обеспечивать шестнадцать дискретных частот настройки, создавая виброизоляцию при узкополосном случайном возбуждении. Электрореологическая гидроопора, работающая на эффекте изменения вязкости электро реологической жидкости, описанная в [17], имеет три рабочие камеры, заполненные электрореологической жидкостью. Верхняя и нижняя камеры имеют эластичные обечайки, дроссельные каналы выполненные в жестких перегородках из магнитострикционного материала, неподвижно закреплены на штоке, который воспринимает внешнюю нагрузку. [c.101]

Обечайку ролика рассчитывают по условной схеме как двухопорную балку от равномерно распределенной нагрузки, равной в сумме N, на прочность при [а ] = 120 МПа (для стали СтЗ) и жесткость при допустимой стреле прогиба /об — 0,002В. [c.297]

При навивании каната возникает радиальная деформация сжатия обечайки барабана и поперечная деформация сечения каната. После наложения нового слоя каната обечайка барабана получает дополнительное сжатие, однако часть радиального усилия воспринимается первым слоем жаната, который представляет как бы вторую трубу. При наложении третьего слоя радиальное усилие воспринимается слоем каната, который воспринимает часть нагрузки, а другую часть передает на первый слой, который также воспринимает часть нагрузки, передавая основную ее часть на обечайку барабана. При наложении последующих слоев процесс передачи радиального усилия на обечайку барабана аналогичен. [c.102]

Изложен общий метод расчета подкрепляющего патрубка и обечайки на прочность, даны рекомендации по назначению величины запаса прочности для вырезов и деталей их подкрепления при статических и повторностатических нагрузках. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...