Термическая обработка превращение аустенита при

Диафаммы превращения аустенита при непрерывном охлаждении. Несмотря на огромное значение диаграмм изотермического превращения аустенита, он-и все же не могут полностью дать точной количественной характеристики наиболее часто встречающегося в практике термической обработки превращения аустенита при непрерывном охлаждении, например при обычной закалке, отжиге или нормализации. [c.209]

Более точные результаты можно получить, использовав диаграмму превращения аустенита при непрерывном охлаждении. Такие диаграммы могут дать точные количественные характеристики процесса превращения для практических случаев термической -обработки. Но получение их связано с определенными трудностями. [c.134]

С успехом дилатометрический метод применяется и для исследования превращения аустенита при непрерывном охлаждении, т. е. в условиях, отвечающих обычной заводской термической обработке. [c.178]

Отметим, наконец, еще одну важную особенность термической обработки легированной стали. При закалке большинства сталей часть зерен высоколегированного аустенита мартенситного превращения не претерпевает, и в структуре стали сохраняется некоторое количество остаточного аустенита. Так как аустенит имеет невысокую твердость (НВ 170—220), закаленная сталь обладает несколько меньшей твердостью и пониженной износоустойчивостью. Значительного превращения остаточного аустенита в мартенсит отпуском добиться не удается. [c.145]

Отметим, наконец, еще одну важную особенность термической обработки легированной стали. При закалке большинства сталей часть зерен высоколегированного аустенита мартенситного превращения не претерпевает, и в структуре стали сохраняется некоторое количество остаточного аустенита. Так как аустенит имеет невысокую твердость (НВ 170 -Ь 220), закаленная сталь обладает несколько меньшей твердостью и пониженной износоустойчивостью. Значительного превращения остаточного аустенита в мартенсит отпуском не удается добиться. Исследования, проведенные советскими учеными, показали, что превращения остаточного аустенита в мартенсит можно достигнуть глубоким охлаждением до минус 65 —минус 70° С. После выдержки изделий при низких температурах в течение [c.122]

Отметим наконец еще одну важную особенность термической обработки легированной стали. При закалке большинства сталей в части каждого зерна аустенита мартенситного превращения не происходит, и в структуре стали сохраняется некоторое количество остаточного аустенита. Так как аустенит имеет невысокую твердость (Я5 170-н 220), закаленная сталь обладает несколько меньшей твердостью и пониженной износоустойчивостью. Значительного превращения остаточного аустенита в мартенсит отпуском не удается добиться. Исследования, проведенные советскими учеными, показали, что превращения остаточного аустенита в мартенсит можно достигнуть не отпуском, а охлаждением в зонах глубокого холода, т. е. при температуре минус 65 — минус 70°. После выдержки изделий при низких температурах в течение 1—2 ч в их структуре происходит полное превращение остаточного аустенита в мартенсит, и твердость, а вместе с ней и износоустойчивость изделий, повышаются . [c.148]

Влияние величины аустенитного зерна на термическую обработку следует рассматривать в соответствии с диаграммой изотермического превращения аустенита. При перлитном (диффузионном) превращении образование центров превращения происходит по границам зерен мелкозернистой стали, поэтому петля кривых начала и конца превращения сдвигается влево и превращение аустенита в такой стали начинается гораздо раньше. Следовательно, мелкозернистая сталь в соответствии с верхней частью диаграммы изотермического превращения отличается меньшей устойчивостью аустенита. Чтобы избежать перлитного превращения и получить мартенсит с высокой твердостью, требуется более высокая скорость охлаждения таких сталей, что обеспечивает сохранение аустенита в интервале его наименьшей устойчивости, т. е. при 450—600°. [c.193]

Превращение аустенита при непрерывном охлаждении. Термическая обработка стали обычно осуществляется не при постоянной температуре, а путем непрерывного охлаждения после нагрева с получением аустенита. Так как построение кривых охлаждения производится в тех же координатах температура—время , что и диаграмма изотермического превращения аустенита, то для рассмотрения превращения аустенита при непрерывном охлаждении нанесем кривые охлаждения на диаграмму изотермического превращения переохлажденного аустенита эвтектоидной углеродистой стали (рис. 29). [c.26]

Для обоснования технологии термической обработки необходимо возможно широко пользоваться диаграммами изотермического превращения аустенита, причем для процессов, происходящих при непрерывном охлаждении, являющихся наиболее распространенными в современном производстве, желательно пользоваться диаграммами превращения аустенита при непрерывном охлаждении, которые иногда называют термокинетическими кривыми. [c.46]

А. А. П о п о в, Л. В. М и р о н о в. Превращение аустенита при непрерывном охлаждении. — Сб. Термическая обработка металлов . Машгиз, 1952, стр. 65—77. [c.304]

М. П. Б p а у H, Б. Б. В и н о к у р, Ф. И. И в а н о в. Превращение аустенита при непрерывном охлаждении некоторых конструкционных сталей, применяемых для изделий крупных сечений. — Металловедение и термическая обработка металлов, № 7, 1959, стр. 58—60. [c.305]

Отжиг — термическая обработка, при которой сталь нагревается выше Лсз (или только выше Ad — неполный отжиг) с последующим медленным охлаждением. Нагрев выше Лсз обеспечивает полную перекристаллизацию стали. Медленное охлаждение при отжиге обязательно должно привести к распаду аустенита и превращению его в перлитные структуры. Нормализация есть разновидность отжига при нормализации ох- [c.307]

Кинетика распада аустенита, как мы видели в гл. X, определяет поведение стали при термической обработке. Влияние же легирующих элементов на кинетику превращения аустенита очень велико. [c.355]

Для разработки технологии термической обработки исиользуют, кроме диаграмм изотермического распада аустенита, необходимых для различных изотермических методов обработки, термокинетические диаграммы. По этим диаграммам можно получить точные данные о температурных интервалах протекания фазовых превращений при непрерывном охлаждении и об образующихся при этом структурных составляющих. [c.183]

Отпуск при 560° С приводит к интенсивному распаду остаточного аустенита, превращению его во вторичный мартенсит и значительному повышению твердости первого слоя (с 500—600 кгс/мм перед отпуском до 850—925 кгс/мм после отпуска), в то время как микротвердость исходной структуры сохраняется равной 780 кгс/мм (кривая 2, рис. 5). Таким образом, отпуск быстрорежущей стали, подвергнутой нагреву лучом ОКГ, при температуре 560° С приводит к некоторому упрочнению ее по сравнению с исходным состоянием стали, полученным в результате стандартной термической обработки. Повышение микротвердости составляет 70—100 кгс/мм [c.17]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Механические и физические свойства этих сталей зависят от количества аустенита, превращенного в мартенсит, и ряда дополнительных процессов, связанных с образованием интерметаллидных или карбидных фаз, оказывающих дополнительное влияние на упрочнение. Термическая обработка, способствующая повышению требуемых прочностных свойств, состоит из ряда операций нормализации при 950— [c.42]

Термокинетическая диаграмма превращения аустенита стали 20 приведена на рис. 4. Фактически при всех режимах термической обработки (кроме закалки [c.93]

Отечественными металловедами разработаны проблемы связи между свойствами сплавов и диаграммами состояния. Современная теория закалки и особенно исследование процессов изотермического превращения аусте-нита творчески разработана советской научной школой металловедения. В результате этих работ машиностроение располагает тщательно исследованным механизмом и кинетикой превращения аустенита. Новым словом является обработка при температурах ниже 0° С, широко внедряемая в отечественную практику термической обработки. [c.476]

Критические точки, соответствующие температурам превращения, указаны на диаграмме /li(727° ) точка Аз, понижающаяся с увеличением содержания углерода по линии GS и точка Лс , изменяющаяся по линии SE. Смещение критических точек относительно температур, соответствующих равновесному состоянию сплавов, происходящее вследствие теплового гистерезиса, в реальных условиях нагрева и охлаждения условно обозначакзт так A i, Асз — при нагреве, Аг- , Аг — при охлаждении. Для практики термической обработки стали изучение механизма и кинетики образования аустенита имеет большое значение, поскольку превращение аустенита при [c.112]

Рис. 91. Превращение аустенита при непрерывном охлаждении стали 20Х2Н4А. Диаграмма построена с применением электронного вакуумного дилатометра с автоматическим программированием заданного режима. Скорость нагрева до 800° С—100° С/с, выдержка 5 мин. Образцы охлаждали в аргоне, скорость охлаждения от 0.036 до 22° С/с. Образцы предварительно подвергались ложной цементации и термической обработке [94]

Рассматриваемые низко- и среднелегированные жаропрочные стали по структуре (после охлаждения на воздухе) могут быть классифицированы как перлитные феррито-бейнитные бейнитные мартенситиые ферритные, упрочненные термически устойчннымп интерметаллидными фазами. Ниже для ряда сталей приведены термокинетические диаграммы превращения аустенита при непрерывном охлаждении, позволяющие правильно решать вопрос о выборе режима термической обработки для детали любого размера, поковки, трубы и т. д. [c.91]

Сталь 16М претерпевает превращение аустенита при непрерывном охлаждении (рис. 6) с малыми скоростями и при охлаждении на воздухе, главным образом, в фер-рито-перлитной области. При этом структура состоит преимущественно из феррита и небольших участков перлита. Только при охлаждении со скоростью, превышающей охлаждение на воздухе, в структуре могут появиться бейннтные участки. Соответственно от количества в стали перлитной и бейнитной составляющих, зависящего от режима термической обработки, механические свойства могут измениться. [c.94]

В большинстве случаев превращение аустенита при термической обработке на производстве происходит в условиях непрерывного охлаждения, например при закалке в воде, и с очень большой скоростью, которая затрудняет его исследование и требует применения безынерционных приборов. Изотермическое превращение аустенита, хотя сравнительно реже встречается на практике, но значительно меньшая скорость этого превращейия позволяет более подробно и надежно его исследовать, поэтому оно и рассматривается в начале этого раздела. [c.191]

Изменение объема стали ХВГ при закалке вызывается структурными превращениями, так как мартенсит, содержащий около 1 % С, занимает больший объем (примерно на 1 %), чем исходный перлит. Для устранения увеличения объема и вызываемой им деформации при закалке инструмента необходимо, чтобы при его исходной (до закалки) перлитной структуре структура после закалки состояла не только из одного мартенси га, имеющего больший удельный объем, чем перлит, но и из остаточного аустенита, имеющего меньший удельный объем. Сохранение при закалке некоторого количества остаточного аустенита компенсирует увеличение объема стали ХВГ, закаливающейся в масле. Величина деформации при закалке зависит от химического состава стали, но она может быть уменьшена еще предварительной термической обработкой — закалкой в масле и высоким отпуском при 700°С. Такая термическая обработка уменьшает деформацию при окончательной закалке с низким отпуском. [c.371]

В целях сокращения цикла термообработки и улучшения качества инструмента в последнее время получила распространение термическая обработка режущих инструментов при температурах ниже нуля. Сушность метода обработки при отрицательных температурах заключается в следующем. Структура нормально закаленной быстрорежущей стали состоит из мартенсита, остаточного аустенита и карбидов. Известно, что отпуск быстрорежущей стали помимо снятия внутренних напряжений преследует также цель превращения остаточного аустенита в мартенсит и выделения из раствора карбидов. Обычная термическая обработка быстрорежущей стали не обеспечивает полного превращения остаточного аустенита в мартенсит. Только применение многократного отпуска способствует большему распаду аустенита в мартенсит. [c.218]

Превращение аустенита при непрерывном охлаждении. Термическую обработку стали обычно осуществляют не изотермическим процессом (при постоянной температуре), а непрерывным охлаждением после нагрева с получением аустенита. Так как кривые охлаждения строят в тех же координатах температура—время, что и на диаграмме изотермического превращения аустенита, то для рассмотрения превращения аустенита при непрерывном охлаждении нанесем кривые охлажденнл на диаграмму изотер игческого превращения переохлажденного аустенита эвтектоидной углеродистой сталн (рис. 7.9). [c.71]

Основоположником теории термической обработки стали является Д. К. Чернов, установивший наличие в стали при нагреве критических точек а и 6. В настоящее время эти точки обозначают A i и Асз- Д. К- Чернов впервые установил, что при нагреве стали ниже точки A i ее структура и механические свойства не меняются, с какой бы скоростью ее потом ни охлаждали, и наоборот, они резко изменяются при нагреве выше точки Асз и быстром охлаждении. В течение почти 40 лет после открытия Д. К. Чернова исследования были направлены на изучение влияния химического состава на превращения, протекающие в стали. В последующие 20 лет изучались превращения, происходящие в стали в зависимости от скорости охлаждения. В последние десятилетия основное внимание было направлено на изучение превращения аустенита при постоянной температуре (изотермическое превращеиие аустенита). Наибольшее количество работ в этом направлении было проведено у нас С. С. Штейнбергом и его учениками, а за рубежом — Бейном, Давенпортом и др. А. А. Бочвар, Г. В. Курдюмов и другие советские ученые создали основы современной теории термической обработки стали. [c.113]

Применяемые в настоящее время методы оценки технологической прочности сталп в процессе превращений аустенита при сварке можно классифицировать по следующим приотакам по способу регулирования факторов, обусловливающих образование трещин, по характеру оценки полученных результатов и по назначению. По первому признаку они делятся на технологические пробы и методы, основанные на механическом испытании сварных образцов или образцов, подвергнутых термической обработке, с.тодной с тер.мическим воздействием прп сварке, по второму — на качественные п количественные (стр. 196 п 205), а по третьему — на лабораторные и отраслевые. [c.212]

При обработке более или менее крупных сечений не достигается важное условие, необходимое для построения диаграмм изотермического распада аустенита, — быстрое охлаждение до заданной температуры. Сохраняя большое познавательное значение, диаграммы изотермического превращения аустенита уступили ведущее место анизотермичес-ким (т. е. не изотермическим) диаграммам для практических назначений режимов термической обработки. [c.256]

Рис 46 Схема диаграмм состояний железо-легирующий элемент а- стали первой группы б- стали второй группы При содержании легирующих элементов больше в% или с% стали имеюг однофазную структуру аустенита или феррита и будут относиться к сталям аустенитного или ферритного классов. При нагреве фазовые превращения в них не происходят, он и не упрочняются термической обработкой (закалкой). [c.88]

Второе превращение - при охлаждении стали - состоит в превращении аустенита в перлит или перлитоподобные продукты. Третье превращение происходит при быстром охлаждении стали (закалка), когда аустенит превращается в мартенсит. Четвертое превращение заключается в разложении мартенсита при отпуске закаленной стали, при этом в зависимости от температуры отпуска получаются различные структуры, которые будут рассмотрены Р1иже. Любой технологический процесс термической обработки стали состоит из соответствующих комбинаций этих четырех превращений. [c.161]

Во всем многобразип превращений, происходящих при термической обработке стали, решающее значение имеют твердые растворы углерода в у- и а-железе (называемые, соответственно, аустенит и феррит), а также тот факт, что растворимость его в ГЦК у-железе значительно больше, чем в ОЦК -модификации. Поэтому при охлаждении, приводящем к у -превращению, появляются пересыщенные углеродом мартенситные фазы [15], имеющие, как было отмечено выше, пскалченпую тетрагональную решетку, или продукты распада аустенита — феррит и цементит, нредставляющий собою карбид нсе-леза. [c.16]

Ре)заСо и обеднение -твердого раствора углеродом и хромом, вследствие чего сильно уменьшается стабильность аустенита. Точка мартен-ситного превращения (Мн) повышается. Когда сталь подвергают дальнейшему старению при 500—550° С, для полноты превращения ее рекомендуется охлаждать до комнатной температуры с выдержкой при этой температуре в течение 30 мин. После такой термической обработки ЮО кПммР, кПм.л (рис. 15). Если [c.141]

Превращение остаточного аустенита в мартенсит при длительном хранении и особенно ко время работы подшипника при отрицательных температурах сопровождается значительным увеличением его линейных размеров. Это происходит в том случае, когда фактическая температура закалки оказывается выше 1070° С, Для стабилизации размеров и повышения контактной усталостной прочности применяют дополнительную обработку стали холодом. Мартенситное превращение при закалке в практически применяемом интервале закалочных температур заканчивается при 70° С. Оптимальный режим термической обработки стали 9X18, позволяющий получить высокую степень стабильности геометрических размеров деталей подшипников в интервале рабочих температур от —200 до + 150 С и обеспечивающий наилучший комплекс механических свойств, состоит из предварительного (до 850° С) и окончательного нагрева (до 1050—1070° С), охлаждения в масле, а затем замедленного охлаждения до —70° С и отпуска при 150—180° С. [c.376]

Вероятно, такого типа стали целесообразно разрабатывать для крупногабаритных поковок высокий температурный интервал мартенситного превращения обеспечивает простую и надежную термическую обработку, отсутствие опасности местной стабилизации аустенита из-за неравномерности охлаждения. Отсутствие б-феррита в структуре способствует уменьшению анизотропии, отсутствие титана и низкое содержание углерода уме11ьшает опасность образования карбидной сетки при охлаждении поковок. [c.134]

Термическая обработка для получения ковкого чугуна типа 4 заключается в полном проведении первой стадии графитизации, последующей закалке и отпуске при температуре 650—700° С (фиг. 103, е). После проведения первой стадии графитизации устанавливается равновесие аустенит — углерод отжига. При последующем быстром охлаждении в основной металлической массе происходят превращения, анало--гичные превращениям в стали при её закалке. В зависимости от условий охлаждения (температура закалки, охлаждающая среда) могут быть получены следующие структуры основной металлической массы мартенсит с остаточным аустенитом, мартгнсит, мар- [c.551]

Отпуск литого мартенсита и превращение остаточного аустенита в бейнит или мартенсит при термической обработке исключают резкие объемные изменения аустенита в процессе эксплуатации и улучшают усталостные показатели деталей из нихарда, особенно работающих в условиях динамических нагрузок, например шаров шаровых мельниц (рис. 5 и 6). С этой целью применяют однократную термообработку — отпуск при 250—275° С в течение 4—6 ч или (для деталей, подвергающихся ударным нагрузкам), двукратную термообработку — нагрев до 475°С или 750—780°С (4 ч), охлаждение на воздухе с последующим отпуском при 275° С (4 ч). [c.186]

С затвердеванием металла шва структурные превращения в нем не заканчиваются. Например при сварке стали первичные кристаллиты сразу после их образования состоят из аустенита - твердого раствора углерода и легирующих элементов в у-железе, существующего при высоких температурах (750...1500 °С ). В процессе охлаждения аустенит распадается, превращаясь в зависимости от состава стали и скорости охлаждения в другие фазы пластичный феррит, более прочный перлит и прочный, но малопластичный мартенсит. Скорость охлаждения зоны сварки обычно велика, и структурные превращения не успевают произойти до конца. Следовательно, меняя скорость охлаждения сварного соединения, подогревая или искусственно охлаждая его, можно в некоторых пределах управлять вторичной кристаллизацией металла шва и его механическими свойствами. Теплота, выделяемая источником нагрева, при сварке распространяется в основной металл. Его участки нагреваются до температуры плавления на границе сварочной ванны и имеют температуру окружающей среды вдали от нее. Это не может не сказаться на структуре металла. Зону основного металла, в которой в результате нагрева и охлаждения металла происходят изменения структуры и свойств, называют зоной термического влиянця (ЗТВ). Каждая точка в ЗТВ в зависимости от расстояния до оси шва достигает различной максимальной температуры, нагревается и охлаждается с различными скоростями. Изменение температуры данной точки во времени KdiZUbdiKiX термическш циклом. Каждая точка ЗТВ имеет при сварке свой термический цикл. Значит, металл в ЗТВ подвергается в результате сварки нескольким видам термической обработки. Поэтому в ЗТВ наблюдаются четко выраженные участки с различной структурой и свойствами. [c.29]

В процессе термической обработки стали часто превращение переохлажденного аустенита происходит ие при изотермической выде1ржке, а при непрерывном охлаждении. Так как диаграмма изотермического распада аустенита построена в координатах температура — время, то на нее можно наложить кривые охлаждения стали (рис. 73). [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...