Волны давления на преграду

При встрече с преградой (конструкцией) волна сжатия отражается, что приводит к увеличению давления на преграде по сравнению с давлением в проходящей волне. Одновременно вследствие перемещения конструкции под действием этой волны происходит снижение давления на конструкцию в зоне охваченной волной. В итоге результирующее давление, которое действует на точки конструкции (см. рис. 1.7), [c.9]

По мере распространения в направлении преграды интенсивность ударной волны убывает из-за радиального течения приблизительно обратно пропорционально пройденному расстоянию. Через время t = 0.054 мс с начала истечения ударная волна достигает преграды и скачком повышает давление на ней до величины р = 0.185 (120 МПа). Затем на преграду начинает натекать струя, и давление на преграде увеличивается. Максимальное давление около р = 0.9 (580 МПа) наблюдается через время = 0.156 мс, которое соответствует времени установления параметров на преграде, рассчитанному по начальной скорости истечения струи = 2Цщ). График изменения давления в обших чертах повторяет график изменения скорости истечения струи с соответствующим запаздыванием по времени. После сгорания пороха давление быстро уменьшается, стабилизируясь на заключительной стадии. Пульсации давления и скорости потока на этой стадии истечения связаны с отражением волн от границы раздела пороховые газы - вода. [c.36]

Если торец канала закрыт диафрагмой с соплом, критическое сечение которого мало по сравнению с сечением канала ("отражающее сопло ), то после отражения ударной волны от торца в окружающем пространстве возникает импульсная сверхзвуковая струя, перед которой распространяется пусковая ударная волна. Воздействие на преграду ударной волны, выходящей из открытого конца канала, сравнивалось с воздействием импульсной струи с использованием отражающего звукового сопла в торце канала [3]. Исследования проводились при одинаковых числах Маха падающей ударной волны и начальных условиях в канале. В [10] изучалась струя, сформированная после отражения ударной волны от торца ударной трубы со звуковым соплом при условиях, позволяющих считать параметрами торможения струи параметры за отраженной ударной волной. Число Маха Мд падающей ударной волны составляло 2.7. Установление отражающего сопла в торце канала способствует понижению давления и увеличению температуры на преграде при выходе из канала сильной ударной волны [10]. [c.194]

Предварительные расчеты выхода ударной волны из частично перекрытого канала показали, что импульс давления на преграде может быть как больше, так и меньше, чем в случае выхода из открытого канала, в зависимости от числа Маха падающей ударной волны [12]. Для слабой ударной волны (М = 1.15) из частично перекрытого канала импульс давления на преграде оказался больше, чем при выходе из открытого канала. [c.194]

Фиг. 1. Распределения давления на преграде в центральной точке потока при Ь = 1Л 1,2 - эксперимент, открытый и частично перекрытый каналы 3 - расчет для частично перекрытого канала а, б - Мд = 1.14, 2.15 / - безразмерное время, отсчитываемое от момента отражения ударной волны от преграды

Изменение во времени давления на преграде, полученное из эксперимента и численного расчета, сравнивалось для случаев выхода ударной волны из открытого и частично перекрытого каналов для ударных волн с числами Маха Мц = 1.14 (слабая ударная волна, поток за которой дозвуковой) и 2.15 (поток сверхзвуковой). Расстояние между выходом из канала и плоской преградой варьировалось от 0.5 до 2i/ (фиг. 1). [c.196]

При взаимодействии с преградой слабой ударной волны экранирование диафрагмой способствует увеличению амплитуды давления и продолжительности воздействия на преграду. В отличие от дифракции из открытого канала давление на преграде возрастает в основном не при отражении дифрагированной волны, а на более поздних стадиях при торможении спутного потока. Аналогичный ход изменения давления на преграде наблюдается при всех исследованных расстояниях до преграды. [c.200]

Заключение. Геометрия канала влияет на воздействия ударной волны на преграду. Частичное перекрытие выхода приводит к уменьшению давления на преграде в случае сильной ударной волны (Mg > 2.2) и к его увеличению для слабой ударной волны (Mq = 1.1-1.7). На основе полученных результатов могут быть развиты пути управления импульсом воздействия ударных волн на преграды. [c.200]

При внедрении в преграде можно выделить три области область внедрения, область возмущенного состояния и область покоя (рис. 49), размеры и конфигурация которых зависят от скорости внедрения, массы и геометрической формы внедряющегося тела, свойств преграды и других факторов. Большая часть кинетической энергии внедряющегося тела переходит в тепловую, при этом в области внедрения развиваются высокие температура и давление, материал преграды сильно разогревается и при наличии большого давления находится в жидком или газообразном состоянии в условиях ударного сжатия. Ударное сжатие характеризуется ударной адиабатой р = р (р), которая предполагается известной. Покажем, каким образом по известной ударной адиабате материала среды можно определить ру (У), Г и Г, знание которых важно при изучении процесса внедрения тела в преграду. При ударном сжатии состоянию среды соответствуют давление р и объем V, его начальному состоянию — давление Ро и объем Уд причем для сильных ударных волн (что имеет место при внедрении) давлением Ро Р можно пренебречь. Единице массы среды сообщается работа р (Уд — У), половина которой превращается в кинетическую энергию (1/2) р (Уд — У) = где V — скорость частиц на фронте ударной волны. Остальная работа идет на повышение удельной внутренней энергии (1/2) р (Уд — V) = Е—Ед. Приращение внутренней энергии Е — Ед складывается из тепловой составляющей (/1, характеризующей энергию колебания частиц около их положения равновесия, и упругой составляющей Цд, которая ха- [c.158]

Вопрос о величине амплитуды звукового давления в плоской волне на твердой преграде рассматривался в [22]. В линейной акустике, как известно, на полностью отражающей преграде звуковое давление удваивается в стоячей волне конечной амплитуды (см. далее) узлы (а следовательно и пучности) давления смещаются в пространстве звуковое давление на твердой преграде в результате этого меняется во времени. Отношение этого давления к давлению в волне при отсутствии преграды, таким образом, зависит не только от амплитуды волны, но п от времени. [c.85]

В результате многократных отражений волн в преграде формируется волна разрежения со ступенчатым профилем давления — рис.1.3в. Продолжая анализ далее можно увидеть, что после выхода ударной волны в преграде на ее свободную тыльную поверхность образуется отраженная центрированная волна разрежения. В области взаимодействия встречных волн разрежения в преграде движение среды уже не описывается простой волной и изменение состояния частиц вещества не совпадает ни с одним интегралом Римана. В этом случае значения давления и массовой скорости отыскиваются на пересечении Римановых траекторий изменения состояния вдоль и С -характеристик, проходящих через рассматриваемую точку в данный момент времени. В частности, вдоль хвостовой характеристики отраженной волны разрежения в преграде изменение состояния происходит по траектории с положительным наклоном, проходящей через точку ы = 2ы,, р = 0. Вдоль хвостовой характеристики падающей волны разрежения в преграде изменение состояния происходит по траектории с отрицательным наклоном, проходящей через точку ы = О, р = 0. Из рис. 1.36 видно, что пересечение этих двух фазовых траекторий имеет место в области отрицательных давлений. [c.20]

Так как поверхность преграды не зафиксирована, свободна, то область повышенного давления внутри нее не может существовать достаточно долго. На поверхности образуется волна разрежения, в которой происходит спад давления. С другой стороны, сама зона повышенного давления внутри преграды порождает волну сжатия, которая затем распространяется вглубь преграды. [c.22]

До момента начала влияния свободной поверхности преграды давление на контактной поверхности связано с давлением в падающей волне соотношением [c.96]

В случае = 2Ь/с профиль давления на контактной поверхности имеет треугольную форму. Волна разрежения в преграде отражается от более жесткого образца в виде волны разрежения же. Если бы на контактной границе были возможны отрицательные давления, то после завершения отражения ее состояние достигло бы точки Р)1< О (рис.3.12). Так как преграда не имеет сцепления с образцом, то процесс отражения волны разрежения в ней завершается в момент падения давления на контактной поверхности до нуля. В результате длительность заднего фронта импульса давления на контактной поверхности 2 оказывается меньшей В данном случае [c.96]

Отметим еще ряд работ по изучению разлета вещества после прохождения по нему мощных ударных волн [60, 66, 67]. В [60] получены две точки на адиабатах расширения плазмы урана и меди в воздух атмосферного давления. На основе этих данных сделана корректировка полуэмпирического уравнения состояния. Результаты по отражению от мягких преград ударных волн в пористой меди представлены в [69], где авторов интересовали главным образом вопросы двухфазной газодинамики. [c.367]

На рис. 3 для разных высот столба приведены зависимости максимального давления, достигаемого на преграде за все время, от высоты падения. Видно, что максимальное давление превосходит гидростатическое давление для соответству-юш,ей высоты столба. На рис. 4 приведены зависимости отношения максимального давления к гидростатическому. Уменьшение максимального относительного давления с ростом высоты столба вызвано увеличением потерь на трение при прохождении волнами большего расстояния между отражениями. Заметный нелинейный [c.213]

Видно, что на начальном участке средние значения и совпадают, но при удалении ударной волны от преграды давление на подложке падает значительно сильнее. Так на расстоянии го 1к в свободной струе давление еще не успевает значительно уменьшиться и в среднем равно давлению вблизи среза сопла, а в условиях натекания на подложку на этом расстоянии оно уже примерно вдвое ниже, чем на срезе сопла. Такая картина характерна не только для расчетного режима, но и для нерасчетных режимов истечения. Таким образом, введение подложки вносит некоторые изменения в структуру потока, хотя на участках 2о < 4/2 и > 15/г значения р и р совпадают. [c.66]

Рис. 2.19. Зависимость максимального давления на поверхности преграды, установленной под углом 90° к оси струи, и за прямой ударной волной от расстояния до преграды при натекании воздушной расчетной струи (Го = 300 К, 1,4 МПа), истекающей из сопла (Л = 3 мм, Н Ь = 3,3, М = 2,5)

В работе [46] рассмотрена также задача об отражении сферической волны напряжения от жесткой преграды, концентричной сферической полости. Давление на границе полости радиуса г = Го подобрано так, чтобы волна отражения от жесткой преграды была также пластической волной. Решение на отраженной волне строится аналогично решению для падающей волны. Решения в остальных областях также не вносят новых качественных элементов. Установлено, однако, что влияние упрочнения материала в окрестности жесткой преграды более существенно, нежели в окрестности границы полости радиуса го. [c.183]

Отметим, что если бы на преграду падала плоская волна с таким же эффективным давлением р , то падающая акустическая мощность [c.471]

При встрече проходящей волны с неподвижной преградой ограниченных размеров происходит отражение волны и обтекание сооружения волной (рис. 1,3). В момент отражения волны от преграды давление, действующее на преграду, скачкообразно возрастает по сравнению с давлением в проходящей волне, а затем при обтекании уменьшается. График изменения давления во времени на переднюю стену преграды показан на рис, 1.4, Характеризующие этот процесс параметры приведены ниже. [c.6]

Тепловое и динамическое воздействия на преграду ударной волны являются одной из интересных и практически важных задач газодинамики. Исследование взаимодействия ударной волны, дифрагированной из открытого канала круглого сечения, с плоской преградой было выполнено экспериментально и численно в [1-3]. Взаимодействие слабой дифрагированной ударной волны с преградой исследовано в [4] для определения оптимальной формы глушителя. Амплитуда звука, излучаемого глушителем автомобиля, пропорциональна градиенту изменения давления в нем [5]. [c.193]

Задача о дифракции ударной волны рассматривается для условий, не требующих необходимости учитывать изменение состояния в канале в ходе дифракции. Более общим случаем является режим, при котором происходит изменение параметров как вне канала, так и внутри него. В случае, если канал открыт не полностью, ударная волна частично проходит в окружающее пространство и отражается от торца канала [11]. Воздействие дифрагированной ударной волны на преграду может быть сильнее, так как давление на выходе из канала выше - промежуточное между давлениями за падающей и отраженной волной. В то же время уменьшение выходного диаметра приводит к увеличению относительного расстояния от выхода из канала до преграды. В этом случае имеем дело с неисследованными ранее режимами, при которых взаимодействие волн разрежения и скачков уплотнения может привести как к увеличению, так и к уменьшению воздействия дифрагированной волны на преграду. Для этого необходимо решать задачу о взаимодействии волн разрежения и скачков уплотнения в двухсвязной области различной геометрии. [c.194]

Экспериментальная установка. Экспериментальный стенд состоял из ударной трубы с сечением 40 х 40 мм, соединенной с цилиндрической вакуумной камерой диаметром 80 см и длиной 120 см. На торце ударной трубы был установлен фланец с каналом, располагающимся внутри, длиной 100 мм и с круглым сечением диаметром d = 20 мм. Торец насадка мог экранироваться диафрагмой с отверстием диаметром 0.5d. В камере размещалась плоская преграда с координатным механизмом, позволяющим варьировать расстояние L от среза насадка до преграды. Плоскость преграды располагалась перпендикулярно оси истечения струи. В качестве толкающего газа использовался воздух. Канал низкого давления и вакуумная камера были соединены с атмосферой. Измерение скорости ударной волны проводилось базовым методом. Использовались два одинаковых датчика давления на кристаллах ЦТС-19. Время между первым и вторым импульсами измерялось осциллографом С9-8. Относительная случайная погрешность значения скорости составляла не более 1%. [c.195]

Фиг. 4. Зависимость отношения импульсов давления 1 1 от числа Мд при воздействии на преграду ударной волны, выходящей из частично закрытого (Д) и открытого торца канала (/,) -3 -1 = 0.44 1.5 4.4 (Т = 30 100 300 мкс соответственно) а-в - L = 0.5

Пусть в преграду толщины к по нормали к свободной поверхности ударяется тело длины I и среднего диаметра к = 2г со скоростью Ос- В результате удара образуется отверстие. Экспериментально установлено, что при ударе тела длины /> 2/ о в преграду толщины /г > 2го отверстие имеет цилиндрическую форму [12], [27], поэтому можно пренебречь краевым эффектом и считать, что диаметр отверстия определяется только радиальным расширением. В этом случае расчет радиуса отверстия сводится к решению следующей задачи. В момент времени i = О в срединной поверхности преграды образуется отверстие й = 2го, в котором действует давление р , равное давлению за фронтом ударной волны в момент начала соударения и распространяющееся по срединной поверхности с образованием ударной волны. Требуется найти закон расширения отверстия и его диаметр по окончании процесса соударения, предполагая материал преграды за ударной волной жидким или идеально-пластическим. Плотность среды за ударной волной считается постоянной и определяется из условий, имеющих место на ударной волне в момент взаимодействия. Предполагается, что за время движения среда перед ударной волной находится в покое. Задача обладает цилиндрической симметрией и рассматривается в полярных координатах. Уравнения движения и неразрывности принимают вид [c.193]

Расчет воздействия на твердое тело взрыва накладного заряда ВВ. Изменением плотности и массы накладного заряда ВВ можно варьировать давления, достигаемые при нагружении образца, а также реализующиеся за счет взрыва скорости метаемых пластин. Детонационная волна после выхода на контактную границу с инертным материалом инициирует в нем 5 дарную волну, интенсивность которой зависит от динамических жесткостей преграды и ВВ. В обратную сторону в продукты детонации идет отраженная от контактной поверхности ударная волна сжатия или волна разрежения в зависимости от соотношения динамических жесткостей материала преграды и продуктов детонации. Во всех рассматриваемых ниже задачах динамическая жесткость инертного материала больше динамической жесткости продуктов взрыва ВВ, и поэтому в зоне контакта происходит возрастание давления с торможением, а затем и разлетом ПД от контактной границы. [c.271]

При детонации ГВС в окружающей среде образуются воздушные ударные волны. Давление на фронте ударной волны превышает давление при дефлаграцион-ном горении ГВС в замкнутом объе.ме. Кроме того, при взаимодействии ударной волны с преградами может произойти дальнейшее повышение давления в пределах от 2 до 8 раз. [c.30]

Выполнены экспериментальное и численное исследования развития во времени и пространстве структуры течения за ударной волной, характеризуемой различными числами Маха (М = = 1.15-3.0), из открытого и полузамкнутого торцов канала, изучено воздействие дифрагированной волны на преграду на различных расстояниях. Получены теплерофаммы структуры потока, и измерено давление на преграде. Установлены закономерности взаимодействия ударной волны с пластиной, расположенной перпендикулярно оси канала. Обнаружено, что частичное перекрытие канала приводит к уменьшению давления на преграду при выходе сильной ударной волны (Мо > 2.2) и к увеличению давления при дифракции слабой ударной волны (Мц = 1.1-1.7). Получены зависимости динамического воздействия ударных волн на преграду, определяющие порог комбинации числа Маха ударной волны и расстояния до преграды для уменьшения или увеличения импульса давления на ней. [c.193]

При высоких числах Маха падающей ударной волны поток за скачком сверхзвуковой. При выходе ударной волны из осесимметричного канала сначала наблюдается автомодельное течение, затем, после пересечения центрированных волн разрежения, осуществляется нестационарная стадия течения и со временем формируется структура потока, подобная "бочке" в недорасширенной стационарной сверхзвуковой струе [6, 7]. В [8] показано, что затухание ударной волны происходит медленнее при выходе ее из осесимметричного канала, чем в случае трубы с установленной коаксиальной цилиндрической вставкой. Такая геометрия канала рекомендована для усиления воздействия ударной волны на обрабатываемые поверхности. Возможность управления давлением на преграду при выходе ударной волны из канала с помощью изменения формы его поперечного сечения дается в [9]. Давление на преграду при выходе ударной волны из канала круглой формы поперечного сечения больше, чем из канала квадратного сечения. [c.193]

Регистрацию изменения во времени давления на преграде проводили датчиком давления "Kistler - 603В". Градуировку датчика осуществляли в ударной трубе по измерению давления за ударными волнами с заданным числом Маха. Точность измерения давления составляла 5%. [c.195]

Нинче приведены результаты расчетов и их обсуждение для детонации накладного заряда (задача 2 в 2) гексогена на полу-бесконечный слой армко-железа и никеля. Видно, что максимальные давления в преграде, достигаемые на глубине 1—2 мм от контактной границы, обусловлены действием химпика, а на больших глубинах — давлением и разгрузкой за детонационной волной, причем затухание ударной волны в металле практически не зависит от толщины заряда Ь, но увеличение Ь замедляет падение давления на контактной границе, которое происходит из-за расширения ПД. [c.271]

Такое исследование было выполнено Ю. А. Шиман-ским еще в 1931 г. в статье Определенпе усилий от ударов волн , опубликованной в пятом выпуске Бюллетеня Научно-технического комитета У ВМС РККА . Важность вопроса определялась многими авариями судов, систематическими повреждениями различных портовых сооружений и неоднократными разрушениями плавучих средств судоподъема в условиях морского волнения (например, при подъеме броненосца Ростислав в 1927 г. и крейсера Олег в 1928 г.). Единичные измерения усилий от удара морских и океанских волн о неподвижнуЕо преграду, выполненные в разное время, показали, что соответствующие давления могут достигать 30 т на квадратный метр площади преграды. [c.49]

Распространение акустических воли (или поверхностей слабого разрыва) характеризуется постоянством скорости звука во всех точках среды, малостью изменения плотности по сравнению с плотностью невозмущенной среды ро, а также малостью скоростей частиц V по сравнению со скоростью звука Сд. Давление р, действующее на преграду, можно представить в виде р—р д-р2 РЪ, гдер - давление в падающей волне Р2 - давление в волне, отраженной от жесткой и неподвижной преграды р - да.адение излученных волн, связанное с деформированием преграды и движением ее как твердого те.ла. [c.513]

Пусть плоская нормальная детонационная волна п 1дает на преграду,по нормали к ее поверхности. В качестве преграды может выступать различная среда — начиная от твердого тела и кончая газом. Для определения результата распада произвольного разрыва на границе раздела ВВ — преграда необходимо знать зависимост между давлением и массовой скоростью ВВ — так называемую кривую торможения продуктов взрыва. Массовая скорость продуктов детонации, расширяющихся изэнтропически из состояния Жуге, для детонационной волны, распространяющейся вправо, и волны разрежения, бегущей влево, будет [c.125]

Пусть тонкая пластина-ударник, свободная от напряжений и имеюгцая скорость полета И д, тормозится на толстой щеподвиж-ной мишени-преграде. Возникаюш ее течение показано на Р, Л- и X, -диаграммах рис. 4.9. При соударении в плоскости контакта X — Хй мгновенно возникает область высоких давлений, и в обе стороны от этой плоскости распространяются ударные волны. Ударная волна, ВЫХОДЯЩАЯ на свободную поверхность ударника, отражается в виде простой центрированной волны разрежения. Голова волны разрежения распространяется со скоростью Л1 + С1 и догоняет фронт ударной волны в точке х , з- Область, заключенная между фронтом ударной волны и головой волны разрежения, представляет собой область постоянного течения с параметрами Р, Л, Рь Тщ. Выше характеристики х — х = Л +С ) I— ) лежит область нестационарного течения, ограниченная сверху крайней характЬристикой [c.131]

Значения И уд, вычисленные по формуле (8.2), несколько завышены по сравнению с опытными данными, полученными не в идеальной одномерной геометрии. Применение формулы (8.2) тем не менее полезно на практике для предварительного выбора параметров нагружающего устройства с последующим экспериментальным измеренйем величины- И уд. С помощью нагружающи.х устройств типа, изображенного на рис. 8.1, достигнуты скорости полета ударников до нескольких килбметров в секунду. По [9, 10], при длине заряда 180 мм стальная пластина толщиной 1.5 мм разгоняется до скорости И уд 5.6 км/с, пролетая путь длиной 90 мм. Путем торможения высокоскоростных ударников в материале мишени достигаются давления, в несколько раз превышающие давления при непосредственном падении детонационной волны по нормали к поверхности раздела ВВ — ударник. Например, если стальной ударник, имеющий скорость И уд = 5.6 км/с, тормозится на преграде из такого же материала, то давление в зоне стационарного течения составляет 190 ГПа, что примерно в 6 раз выше максимального давления в случае торможения продуктов взрыва тротила. [c.266]

На следующем этапе волна разрежения в ударнике частично переходит в преграду, однако, вследствие несовпадения динамических импедансов ударника и преграды, на поверхности их контакта происходит отражение. Разгрузка преграды происходит по траектории р, и, практически совпадающей с его ударной адиабатой. Из диаграммы видно, что при скорости вещества 2и - Ыд давление в преграде остается достаточно высоким. Отсюда можно сделать интуитивное заключение, что в результате отражения от контактной границы в ударнике образуется волна сжатия, распространяющаяся к его тыльной поверхности. При этом др/ди) < О —вещество ударника вновь тормозится. Состояние р, и на контактной границе после отражения волны разрежения описывается точкой пересечения траекторий изменения состояния преграды (в волне разрежения) и ударника (в переотраженной волне сжатия) —точка 2 на рис.1.36. [c.20]

Рис.8.2. Профиль детонационной волны в молотом тротиле плотностью 1,06 г/см- . Измерения манганиновым датчиком давления на границе с фторопластовой преградой.

Представленные в статье результаты следует рассматривать как первый шаг на пути изучения описанных здесь чрезвычайно интересных в теоретическом и очень важных в практическом аспекте газодинамических эффектов. Обозначим наиболее важные из задач, требующих своего решения. Применительно к обоим эффектам (свободная и натекающал на плоскую преграду струя) — это изучение нелинейной стадии развития колебаний и описание установившегося автоколебательного режима. В случае струи, натекающей на плоскую преграду, даже в линейном приближении остался неучтенным следующий важный эффект. Колебания диска Маха в неоднородном (осевое распределение числа М перед диском Маха) потоке представляют собой источник энтропийных волн, распространяющихся к преграде. Иначе их можно представить волнами полного давления ро. Достигая преграды, они вызовут дополнительные возмущения. Это обстоятельство должно каким-то образом выделить область течения между диском Маха и преградой. Однако в предложенной модели данный эффект не был учтен. Для его объяснения нужны дополнительные исследования как теоретического, так и экспериментального плана. [c.93]

В тот момент, когда датчик давления начинает показывать сильное дополнительное увеличение давления при выходе слабой ударной волны из частично перекрытого канала (фиг. 2), на теплерограммах процесса взаимодействия дифрагированной волны с преградой наблюдается резкое изменение структуры потока (фиг. За, 6). К преграде подходит сильно турбулизованная струя, которая не наблюдается при выходе как слабой ударной волны из открытого канала, так и сильной из открытого или частично перекрытого канала. Возникновение струи не связано с приходом из ударной трубы турбулизованного холодного газа за контактной поверхностью. Об этом свидетельствует оценка продолжительности горячей пробки в ударной трубе, а также тот факт, что появление дополнительного возрастания давления при истечении из полузамкнутого канала подтверждается численным расчетом, не учитывающим возможного ограничения рабочего времени в ударной трубе (фиг. 1, а, кривая 5). Сравнение осциллограмм измерения воздействия на преграду и теневых фотографий позволяет сделать вывод, что повышение давления на пластине вызвано его увеличением на выходе из канала после отражения ударной волны от торца канала. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...