Матрица косая

Рассматриваемая вихревая модель весьма удобна для расчета обтекания на электронно-вычислительных машинах. Это обусловлено, во-первых, достаточно простыми соотношениями, которыми описывается возмущенное течение около летательного аппарата, и, во-вторых, рядом важных свойств системы алгебраических уравнений, к которым сводится решение задачи. Одно из этих свойств состоит в том, что диагональные члены в матрице коэффициентов уравнений играют доминирующую роль сами же решения обладают большой устойчивостью по отношению к исходным данным. Существенной особенностью расчетов на ЭВМ является также и то, что использование косых подковообразных вихрей вместо обычных приводит к значительному упрощению вычислений и достижению более точных результатов. [c.222]

Рис. 16.28. К понятию групповых неизвестных а) упруго-симметричная рама б) симметричная основная система и элементарные неизвестные в) единичные состояния основной системы, соответствующие элементарным неизвестным (не обладают ни прямой, ни косой симметрией относительно оси симметрии рамы) г) групповые лишние неизвестные д) единичные состояния, соответствующие групповым неизвестным (обладают прямой или косой симметрией относительно оси симметрии рамы) е) матрица коэффициентов канонических уравнений, соответствующая групповым неизвестным, изображенным

Сложный оператор, представленный здесь матрицей операторов, симметричен в силу косой симметрии матрицы С. [c.8]

Коэффициенты теплоотдачи для матриц, каналы которых имеют поперечные или косые волны, рассчитываются согласно 7-9. Для матриц с гладкими каналами коэффициенты теплоотдачи определяются по указаниям 7-2, так как в этих каналах обычно имеет место ламинарное течение. [c.275]

Как было указано в п. 2, циркуляционные силы выделяются из группы сил, связанных со смещением ротора. Необходимым формальным признаком их присутствия является несимметричность матрицы коэффициентов жесткости, т. е. условие Су Ф Ф С,1, когда представляется возможность выделить силы, характеризуемые косо- [c.154]

Проверка размеров осуществляется предельными калибрами (шаблонами) или многомерным измерительным инструментом. Длина заклепок при косом срезе конца измеряется по короткой стороне стержня. Прямизна стержня проверяется вхождением заклепки в матрицу с отверстием, глубина которого должна быть не меньше длины заклепки. Диаметр отверстия матрицы должен соответствовать первой грубой сборке для диаметров до 16 мм включительно и по первой точной сборке для диаметров свыше 16 мм. Для промера окалины последняя отделяется от отобранных образцов и толщина ее слоя проверяется путем определения разницы в размерах заклепки до и после снятия окалины. [c.236]

Угол наклона в 55°, в свою очередь, обеспечивает надежное центрирование полой заготовки при установке ее на матрицу, исключает образование косых деталей при вытяжке и предотвращает заклинивание стенок заготовки в конусе матрицы, что приводит к повышению стойкости штампов [20 26]. [c.43]

Заметим, что, в силу свойств симметрии матриц Л и А и косой симметрии матрицы Г, имеем [c.188]

Следствие. Если К — нормального типа и символ а — косо симметричная матрица, то тй /С = 0. [c.171]

Обработка под сварку и подготовка к ней деталей из труб должны исключать коробление, появление трещин, надрывов и других дефектов. Сплющивание концов труб производят в горячем состоянии в призматических матрицах. Уклон боковых граней концов труб — 1 6, радиус сопряжения рабочих плоскостей — не менее 5 мм. Допускается другая форма сплющенных концов труб, если качество концов труб не ниже чем при сплющивании указанным выше способом. В некоторых случаях разрешается производить холодное сплющивание углеродистых горячекатаных труб по нормальным или косым сечениям при условии отсутствия расслоений, надрывов, изломов, трещин. Обработку концов деталей из труб производят газовой резкой (с разделкой или без разделки кромок) или механическим способом (фрезерованием, резкой дисковыми пилами или абразивными дисками в одной или нескольких плоскостях), а также рубкой на специальных штампах. При обработке деталей из труб под сварку предусматривают равномерный зазор, обеспечивающий полное проплавление корня шва. При толщине стенок труб 10 мм и более производят разделку кромок под определенным [c.71]

Рис. IV. 25. Примеры проведения частных операций а — заваривание паза в стальных деталях б — выход электрода на линию вырезки в — компенсация зазора между пуансоном и матрицей при изготовлении матрицы по сопрягаемой детали (пуансону) г — компенсация зазора между пуансоном и матрицей при изготовлении их по специальному копиру д — ввод электрода через косое отверстие

Начать вырезание сразу с линии контура невозможно, так как необходимо иметь в заготовке заправочное отверстие с диаметром, равным ширине реза. Для одновременного вырезания сочленяющихся деталей (пуансона и матрицы) применяется косое заправочное отверстие. Выход с периферии на линию контура производится с помощью ключей полуавтоматического цикла работы, включая выборочно направления движения координатного стола. Как только система подойдет к кромке копира и войдет в зону схватывания, включается автоматическое устройство и дальнейшее движение самостоятельно идет по линии контура. [c.198]

Обратим внимание теперь на свойства матрицы жесткостей S и на получение ее элементов некоторым упорядоченным путем. Произвольный элемент 8ц матрицы представляет собой усилие, соответствующее перемещению типа i, обусловленного равным единице перемещением типа /. Задавая единичные перемещения для каждой из координат перемещения (в каждый момент времени) и вычисляя соответствующие усилия, получим все такие усилия. На рис. 3.5, а и б этот процесс показан применительно к примеру 1 из предыдущего параграфа. На рис, 3,5, а задано единичное перемещение = 1 при этом считается, что Xj = О, Статические силы, необходимые для выполнения этого условия, обозначены через 5ц и S i (косые черточки на векторах усилий служат для напоминания о том, что эти усилия являются удерживающими). Обозначение относится к усилию типа 1, необходимому для создания единичного перемещения типа 1, а через S21 обозначено усилие типа 2, необходимое для создания единичного перемещения типа 1. Их величины + [c.198]

Уравнение Эйлера определяет симплектическое векторное поле на Од, с гамильтонианом Е = М, Й) = —- — М -Й) = 2 2 (Я,- + /)" — ограничением на Од, квадратичной формы от кососимметрической матрицы М = (т,у). Производная Е вдоль вектора т] (т] —косая матрица т] = —г]) [c.310]

Касательный к Од, в точке М вектор г) можно записать в виде т] = [Л1, ос], а —косая матрица. Уравнение Эйлера определяет касательное к Од, векторное поле уЙ = [уИ, 2]. По определению формы со [c.310]

Элемент 00 пространства назовем правым собственным вектором матрицы Л1 если он удовлетворяет соотношению ЛОС = KO , Я, Р( и левым собственным вектором если он удовлетворяет соотношению ООл = "кОС, [c.158]

При вытяжке без прижима с коэффициентом т > 0,8 следует применять матрицы с закруглениями (рис. 19, г и а ), а при т < 0,8 — матрицы с конической формой рабочей части (рис. 19, д). В последнем случае для первой вытяжки при 1005/ 1 > 3 принимают а = 60 ч- 70°, а при ЮОв/ х <3 а = 40 ч- 45°. Для последующих вытяжек принимают а = 60 -г- 70°. При этом следует иметь в виду, что угол наклона в 45° упрощает процесс изготовления штампа и обеспечивает его хорошую стойкость. С уменьшением угла наклона в случае применения прижима соответствующего профиля появляется возможность заклинивания полой заготовки в конусе матрицы под прижимом. Это приводит к образованию разрывов или сдиранию металла с поверхности участка заготовки, зажатого между матрицей и прижимом, и к уменьшению стойкости штампов. Угол наклона в 55° обеспечивает надежное центрирование полой заготовки при установке ее на матрицу, исключает образование косых деталей при вытяжке и предотвращает заклинивание стенок заготовки в конусе матрицы, приводит к повышению стойкости штампов. [c.292]

Обратимся к важному для приложений случаю, когда рассматриваемые тензоры имеют одну общую ось (плоское напряженпое состояние, плоская п антиплоская деформации и т. п.). Будем считать, что эта общая осг является третьей координатой. При этом матрица коси нусов угла поворота (1.24) принимает вид (2,9). Л тогда согласно выражениям (3.5) имеем [c.148]

Из этого определения следует, что гироскопическая сила перпендикулярна скорости q изображающей точки М. Линейная сила Г —Gq удовлетворяет этому условию, так как в силу косой симметрии матрицы G ггроил-ведение Г-д = —тождественно равно пулю (см. равенство (5.25)). [c.155]

Одна из наиболее трудных задач состоит в из.адерении количества продуктов реакции после отжига, поскольку желательно ограничить полную толщину реакционной зоны величиной приблизительно 2 мкм. В большинстве исследований были использованы методы оптической металлографии. Наиболее важен в этих работах этап приготовления образцов, так как необходимо получить плоскую поверхность шлифа и избежать появления ступеньки между твердым волокном и значительно более мягкой матрицей. В каждой лаборатории принята своя методика приготовления микрошлифов, но, по-видимому, основные условия состоят в следующем необходимо избегать излишнего нажатия при полировании и следует создавать хорошую опору для края образца в опрессовочном материале или использовать специальный держатель, Шмитцем и Меткалфом [38] разработана методика косых сечений, которая была использована в последующих исследованиях. Для определения местного увеличения в направлении скоса был использован расчет конического сечения разрезанного наискось волокна. Этот метод пригоден для толщин менее 0,3 мкм и становится не столь надежным при больших толщинах из-за ошибок, вызванных отсутствием плоскостности сечения. Электронная ]микроскопия с использованием метода реплик оказалась не впол- [c.103]

Изучая реакцию между никелем и окисью алюминия, Меган и Харрис [23] отжигали образцы на воздухе. При этом кислород поступал в систему и растворялся в никеле до насыщения. Насколько важно условие насыщения матрицы для выполнения параболического закона роста, показано в работе [35], которая уже обсуждалась в разд. В в связи с реакцией между карбидом кремния и титаном. Толщина реакционного слоя измерялась металлографически по косым сечениям. Ранее было установлено [26], что продуктом этой реакции является шпинель NIAI2O4, и обсуждались условия образования этого соединения. В частности, необходимым условием протекания реакции является присутствие достаточного количества кислорода. Давление кислорода над на- [c.125]

Для вязкого излома характерным является ямочное микростроение. При рассмотрении поверхности пластичного излома в электронный микроскоп видно ямочное, а в оптический — грубоямочное строение (см. рис. 5). Такое строение объясняется тем, что при достижении предельных состояний в локальных объемах на участках, представляющих собой препятствия для непрерывности деформации, зарождаются микропустоты. Часто это границы зерен, субграницы, частицы избыточной и упрочняющей фаз, границы фаза—матрица, участки скопления дислокаций, в гомогенных материалах — место пересечения плоскостей скольжения и т. п. По мере увеличения напряжений микропустоты растут, сливаются, что приводит к полному разрушению с образованием на изломе углублений в виде ямок, соединенных между собой перемычками. Если бы дефектов, вернее, неоднородностей в материале не существовало, то разрушение должно было бы наступить после того, как сечение образца приобретет вид точки. Надрыв у внутреннего дефекта облегчается образованием объемного (в неблагоприятных случаях — гидростатического) напряженного состояния. Подобные условия существуют вблизи надрезов или в области шейки растягиваемого образца. При высоком значении относительного сужения г изломы имеют, как правило, мелкоямочное строение, при малом значении ф и косом изломе — крупноямочное. При разрушении от чистого среза также может быть отрыв при наличии большого количества включений, расположенных вдоль плоскостей скольжения. [c.24]

Тогда все матричные элементы и элементы матрицы плотности, отвечающие косым электронным переходам, можно положить равными нулю Аа/З = Аьа == Ра0 = Рьа =0. Пренебрежем также недиагональными элементами матрицы плотности раа, Рьь, Раа И Р00, которыс НС актуальны, при рассмотрении влияния операторов Л и Л в гамильтониане (18.1) в первом неисчезающем приближении. Детализируя первое и второе уравнение системы (18.13), получаем следующую систему уравнений [c.259]

Порошковая наплавка в защитном газе сплавом типа 4 (см. табл. 7.8). Слева нетравленый шлиф, косое освещение серые, возвышающиеся угловатые кристаллы представляют собой карбобориды хрома (HV 0,02 = 2600 кгс/мм ). Справа травленый шлиф, (16) табл. 2.4. Темная составляющая структуры матрица, состоящая из твердого раствора Fe r. 200 1. [c.124]

Газо-порошковая наплавка сплавом тина 4 (см. табл. 7.12). Слева 1етравленый шлиф, косое освещение. Справа травленый шлиф, (16) табл. 2.4. 2етка боридов никеля и матрица, обогащенная никелем, HV 0.03 600 кгс/мм - . >00 1. [c.257]

Симметричные и кососимметрачные тензоры. У симметричного тензора второго ранга матрицы Т ) и (Тц) симметричны относительно главной диагонали, е. Т — и Tfj T i-Например, в прямоугольной декартовой системе координат Т у — Тух Tty, Ttx Txf Если той Ttj —Tf(, а тензор называется косо- [c.37]

ЭТОЙ точки зрения можно сослаться на работу Рэтлифа и Пауэла [21], в которой наблюдалось резкое изменение механизма диффузии для системы титан — карбид кремния при толщине реакционной зоны 100 ООО А. Толщину реакционной зоны измеряли методом оптической металлографии на косых и поперечных шлифах, в некоторых случаях использовали электронную микроскопию. На рис. 10 показаны результаты данного исследования для нелегированных титановых матриц. Константу скорости реакции определяли но толщине х и времени t, используя соотношение x k /t. [c.295]

Косые шлифы, приготовленные из этих лент, показали, что толщина образовавшегося в процессе производства слоя диборида равна 250—500 А. Эта величина значительно меньше показанных на рис. 5 и 6 критических значений. Однако, учитывая высокую скорость изготовления материала, предполагали, что остаточные напряжения в нем достаточно высоки. В соответствии с этим предположением установлено, что отнсиг для снятия внутренних напряжений повышает прочность и разрушающую деформацию и уменьшает разброс результатов. Впоследствии было показано, что отжиг в течение 30 мин при 1200° F (649° С) уменьшает коэффициент вариации от 8 до приблизительно 1 %, одновременно увеличивая среднюю прочность композиционных материалов с матрицей Ti (40А) и 25—28 об. % бора от 119 ООО до 125 ООО фунт/кв. дюйм (от 83,7 до 87,9 кгс/мм ). Более важрым фактом явилось увеличение разрушающей деформации от 5200 (0,5%) до 6000— 7000 мкдюйм/дюйм (0,6—0,7%). Прочность данной матрицы составляла 72 ООО фунт/кв. дюйм (50,6 кгс/мм ), так что было достигнуто весьма значительное упрочнение. Модуль упругости оказался несколько больше значения, рассчитанного по правилу смеси для соответствующего объемного содержания волокон. [c.305]

На автоматизированной пневматической установке для развальцовывания концов медных трубок по профилю, как на фиг. 180, а, трубка 1 (фиг. 180, б) пневматическим клиновым усилителем 2 зажимается в матрицах 3. Далее автомамтически включается силовой пневмоцилиндр 4 и щток 5 подает боек 6 (бойков два) на трубку. Бойки закреплены в подвижной каретке 7 (перемещается перпендикулярно плоскости схемы). Первый удар производится плоским бойком, образующим на конце трубы бочку . Затем шток 5 совершает обратный ход при этом косой срез штока утоп-ляет скошенный палец 8 и при помощи рычажного и храпового механизмов поворачивается кулачок 9, смещающий посредством рычага 10 каретку 7 (эти механизмы расположены в плоскости, перпендикулярной схеме) при этом с осью трубки совмещается конический боек 6. Снова срабатывает цилиндр 4, шток 5 давит на боек, и конец трубки получает законченную форму. Усилие Ро, не- [c.237]

Перпендикулярность опорной поверхности головки болта к оси стержня контролируется угловым шаблоном или щупом по просвету люжду опорной поверхностью головки болта и торцовой поверхностью контрольной матрицы. При установке в матрицу болт должен быть затянут гайкой. Уклон граней головки и отклонения по величине угла потайной головки проверяются угловым шаблоном. Длина болта в случае косого среза стержня измеряется по его короткой стороне. Радиус закругления под головкой болтов (за исключением болтов с квадратным подголовком) и прямолинейность стержня проверяются на свободное вхождение стержня болта в контрольную матрицу с отверстием, диаметр которого для чистых болтов не должен превышать диаметра соответствующего проходного отверстия по 2-й точной сборке, а для получистых и черных болтов по 1-й грз бой сборке. Допускается также проверка радиуса закругления соответствующим шаблоном. [c.190]

Главнью оси нумеруются так, чтобы в алгебраическом смысле выполнялись для главных значений следующие условия < 1 < 2 сгз. Матрица тензора папряжепий в главных осях принимает диагональный вид. Компоненты вектора напряжения на косой площадке (1.8) в главных осях следующие (без суммирования по г) [c.25]

По составлении системы трехчленных ур-ий (61) надлежит произвести подсчет коэф-тов сопряженной матрицы обычным порядком. После того как косо симметричные групповые усилия в поясах фермы будут определены, следует рассчитать основную статически определимую цепь, состоящую из трехщарнирных арок, добавив в нее усилия сжатия стоек от прямо симметричной части нагрузки. [c.130]

Наиболее производительным способом разрезания является рубка на прессе. Размеры поперечного сечения полос ограничиваются мощностью пресса. В настоящее время существуют прессы такой мощности, при которой полосы всех размеров, применяемые в производстве лопаток, могут подвергаться рубке. Припуск по длине заготовки оставляется равным 3—б мм, в зависимости от поперечного сечения полосы. Такой припуск необходим для последующего фрезерования торцов заготовки, которые после рубки на прессе имеют вмятины и часто получаются косыми. Рубка материала светлокатаного профиля производится в специальных штампах, имеющих профильные пуансон и матрицу, предохраняющие профиль от деформирования при рубке. Небольшая вмятина, образующаяся на профиле от нажимания пуансоном снимается при закруглении шипа. [c.109]

Здесь мы представим, с краткими доказательствами, хорошо известные (см., например, [16]) результаты о циркулянтных и косо-циркулянтных матрицах, использованные в данной работе. [c.272]

Косая матрица отличается от кососимметрнчной только тем, что не все элементы на ее главной диагонали равны нулю, [c.286]

Оценка (2.36) является неулучшаемой в следующем смысле. Для вектор-функции u= S Ax+B), где А — постоянная косо-симметрическая матрица, В — постоянный вектор, ф(х)=0 в Qr t )(x)=l вне шара Qzr. = х х < 2i i , Q2R. z t )e (R"), неравенства (2.36) выполняются в виде равенства с коэффициентом i R/Ri) при первом интеграле в правой части, если объем области Q имеет порядок R . [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...