Вектор усилия

Начертить схему червячной передачи, для которой даны в таблице направление резьбы червяка и направление его вращения показать векторами усилия, возникающие в полюсе зацепления при работе передачи, и показать стрелкой направление вращения червячного колеса. Необходимые данные приведены в таблице [c.183]

Введем расширенный вектор усилий [c.141]

Так как выражение для фиксировано, то в дальнейшем необходимо производить аппроксимацию лишь w. В связи с этим является целесообразным введение вектора усилий [c.151]

Дальнейшие преобразования проводятся так же, как и в предыдущем примере аппроксимируется поле перемещений внутри Ti и вектор усилий t на границе дТi с помощью какого-либо набора функций, например полиномиальных, и далее составляется линейная алгебраическая система уравнений. [c.211]

Проекция же главного вектора усилий, приложенных к поверхности 5, равна [c.197]

Таким образом, при решении задач кручения и изгиба стержней требуется знание лишь глобальных характеристик краевых условий на торцах (главный вектор усилий и главный вектор-момент). [c.258]

Докажем теперь, что главный вектор усилий в каждом сечении, в том числе и на основаниях, будет обращаться в нуль. Это является доказательством того, что из представлений (3.2) следует решение поставленной задачи кручения в постановке Сен-Венана. Равенство нулю проекции вектора усилий на направление оси 2 очевидно. Для проекции же на ось х имеем [c.267]

Дадим теперь физическую трактовку построенного решения. Рассмотрим половину сферы с центром в начале координат и определим главный вектор усилий Р Рх,Ру,Рг), приложенных к криволинейной части его поверхности. Из соображений симметрии следует, что отлична от нуля лишь составляющая вдоль оси X, и ее величина определяется интегралом [c.289]

Определим теперь главный вектор усилий Р(Рх, Ру,Рг), приложенных к сферической поверхности (из соображений симметрии следует, что его проекции Ру и Рг равны нулю). Величина [c.291]

Рассмотрим теперь дугу конечной длины с концами в точках /I и fl и определим вектор усилий Я + iPj/, приложенных к ней со стороны положительной нормали [c.372]

Считая компоненты главного вектора усилий заданными, найдем искомые выражения для произвольных комплексных постоянных Уй, и [c.374]

Начнем рассмотрение со второй основной задачи, причем предположим, что главные векторы усилий, приложенных к каждому из контуров обращаются в нуль ). Запишем краевые условия в виде [c.382]

Перейдем к их определению. Для совокупности штампов рассмотрим две постановки задач. В первом случае перемещение штампов осуществляется независимо и дополнительными условиями для определения постоянных служат величины главных векторов усилий, приложенных к каждому штампу. Во втором же случае известна лишь величина суммарного главного вектора усилий. [c.420]

Система (7.17) содержит лишь п—1 уравнений. Еще одно уравнение получается из условия на главный вектор усилий Рх + 1Ру, приложенных к совокупности штампов. Это условие можно непосредственно выразить через функцию Ф(г) [c.421]

Пусть в упругом теле имеется совокупность разрезов, границы которых представляют собой разомкнутые контуры Ь/ (/ = = 1, 2,. .., т). Обозначим концы этих контуров через а и Ь (определив тем самым положительное направление от а к Ьк и, следовательно, левую (-Р) и правую (—) стороны разрезов). На сторонах разрезов будем считать заданными напряжения ). Предположим, что главный вектор усилий, приложенных к каждому разрезу, обращается в нуль (в противном случае следует осуществить определенное преобразование краевых условий (см. 2). При постановке краевых условий первоначально будем пользоваться интегралами (2.9) и введем для краевых условий обозначения /+( +) и чтобы различать точки, имеющие [c.427]

Если область S, представляющая сечение тела плоскостью хз = О, многосвязная, мы обозначим, как и прежде, наружный контур Го, внутренние Г . В частности, контур Го может быть стянут к бесконечно удаленной точке, тогда область S представляет собой бесконечную плоскость с отверстиями, ограниченными контурами Гл. Пусть RiH и Лгл — составляющие главного вектора усилий, приложенных к контуру Г . Функции ф и if, голоморфные в области сечения S, должны обладать такими особенностями в области ограниченной контуром Г и не принадлежащей телу, чтобы при обходе контура выполнялось условие (10.2.1). В то же время напряжения и перемещения, а следовательно, правая часть (10.1.10), (10.1.11) и (10.1.9) должны оставаться однозначными. Примем [c.329]

Для удобного проектирования векторного равенства (3.61) на оси главного трехгранника А (М), представляющего собой подвижную систему осей, проведем преобразование производной df/ds. Главный вектор усилий [c.69]

Увеличенное рассеяние признака качества. Эта разновидность ненормальностей при механической обработке нередко состоит в уменьшении жесткости технологической системы станок—приспособление—инструмент—деталь, вследствие чего на признаке качества в большей степени сказываются дисперсии многочисленных случайных слагаемых вектора усилия обработки. Но нередко причиной могут оказаться нарушения допуска на припуски, загрязнение базисных поверхностей и др. Моменты возможного возникновения ненормальностей а) обычно возникает постепенно вследствие износа (засорения) станка или приспособления б) может возникнуть при наладке, например в результате использования пружинящих подкладок, установки резца с большим вылетом и пр. в) может возникнуть с доставкой очередной партии заготовок с чрезмерной дисперсией припуска. Форма проявления — увеличение среднего квадратического отклонения мгновенного распределения х, о чем судят по различиям между наблюденными значениями признака качества х в выборке (интуитивно или опираясь на математико-статистические методы). [c.33]

Вектор усилия (/ от момента Мк будет перпендикулярен радиусу-вектору, проведенному в данную точку шва. [c.43]

Из этого уравнения можно определить вектор усилий в разъемном соединении. Для любой из подсистем по методике, изложенной в работе [2], определим смещения Фр, Фр произвольной точки к от известных единичных внешних усилий Р и усилий в разъемном соединении F. Тогда смещение точки к определим из уравнения [c.81]

Аналогичным образом рассчитываются конструкции с произвольным числом п соединений, только вместо одного уравнения для определения вектора усилий в соединении получается система п уравнений для определения вектора усилий в каждом соединении. [c.81]

Введем обозначения (рис. 21.11) для вектора внутренних усилий (вектора усилий в узлах конечного элемента) [c.490]

В свою очередь суммарные векторы усилий в каждом узле равны [c.100]

Введение погонных усилий и моментов позволяет вместо равновесия элементов оболочки рассмотреть равновесие элемента ее срединной поверхности. Положительные направления векторов усилий и моментов показаны на рис. 2.2. Векторы моментов ориентированы по правилу правого винта. [c.31]

Уравнения равновесия элемента получим, приравняв нулю главный вектор и главный момент всех действующих на элемент сил. Запишем векторы усилий, действующих на площадках а = О, 3 = 0 [c.32]

Векторы усилий на противоположных площадках элемента соответственно [c.32]

М Мх, Му, Мг) — главный момент усилий, F Qx, Qy, Nz) — главный вектор усилий, гп Шх, Щ, т ) —главный момент внешней нагрузки на единицу длины, Jitx, fy, fx) —главный вектор внешней распределенной нагрузки на единицу длины. [c.87]

Знак + относится к верхним берегам разрезов, знак — — к нижним. По-прежнему будем исходить из представления (4.17), причем величины Рх и Ру будут иметь тот же смысл, что и ранее, т. е. они являются проекциями главного вектора усилий, приложенных к сторонам разрезов. Функция Ф(2), как и функция (г), является теперь аналитической во всей плоскости, исключая разрезы. Осуществим процедуру, называе.мую по аналопш также продолжением посредством сопряжения и заключающуюся теперь в построении во всей области функций Ф(г) = = Ф (г) и (г) = Ф (г). Образуем новую функцию [c.424]

Дифференциальные уравнения равновесия. Выделим из деформированного стержня элемент ds MM ) (рис. 33). Обозначим М(М , Му, главный момент усилий F (Q , Q , Л/J— главный вектор усилий, т т , т , ш ) —главный момент внешней нагрузки на единицу длины, f(/ , /J —главный вектор внешней распределенной нагрузки на единицу длины. [c.69]

Здесь всюду допущено пренебрежение величиной порядка т. е. принято 1 + z/Ri 1, 1 + z// 2 1, что вносит малую погрешность порядка hlRmm в сравнении с единицей. Теперь можно условно считать, что элемент срединной поверхности находится под действием усилий Ni, N , Qi, Qa и моментов Mi, М2, Mi-2, положительные направления которых показаны на рис. 18.8. Векторы усилий и моментов запишем в виде [c.429]

Вектор напряжения совпадает по направлению с вектором усилия АР. Отмстим, что напряжения в сечеиин элемента не могут [c.24]

При обобщенной плоской деформации колеса конечной ширины с торцовыми поверхностями, свободными от напряжений Д (Тзз= = 0, Дезз = onst, определим Авзз из условия, что приращения главного вектора усилий на торцах (а следовательно, и в любом сечении) обращается в нуль, то есть [c.127]

Из уравнений определяющих функцию напряжения, и ее граничных условий следует, что для одиосвязных тел из изотропных материалов при заданных усилиях на контуре функция напряжения не зависит от упругих постоянных, и, следовательно, в одинаково нагруженных телах одной и той же формы, но изготовленных из материалов, имеющих различные упругие постоянные, напряжения будут равны (теорема М.Леви). Для многосвязных изотропных тел функция напряжения не будет зависеть от упругих постоянных в том случае, когда главный вектор усилий, приложенных к каждому контуру, равен нулю. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...