М шаровые

В последующих работах [59, 61, 62] показано, что каждой толщине основного металла при заданной предельной относительной высоте усиления сварного шва соответствует строго определенная ширина шва, при которой можно выявить дефект минимальных размеров при одностороннем подходе к изделию. Выбор ширины сварного шва в зависимости от высоты усиления и толщины металла Л. А, Кашуба и А. М. Шарова предложили определять пО номограммам. Достоинством таких номограмм является учет раз- [c.19]

Для оценки влияния формы сварного шва на чувствительность магнитографического анализа А. М. Шаровой [59] предложено применять номограммы, характеризующие зависимость контраста записи, обусловленного дефектами разной величины, от радиуса кривизны усиления сварного шва. Из рис. 2.14 видно, что дефект [c.86]

Транспортер массой около 2700 т снабжен четырьмя гусеничными тележками. Грузоподъемность транспортера более 5000 т. Электропитание от собственных дизель-генераторов. Движение осуществляется по тщательно профилированному покрытию. Системы заправки компонентами топлива расположены на безопасном расстоянии относительно друг друга и стартового сооружения. Шаровая емкость заправки жидким кислородом объемом около 3500 м размещена на расстоянии около 500 м от стартового сооружения. С противоположной стороны размещены баки для хранения керосина емкостью 350 м Шаровая емкость включает более 3200 м жидкого водорода. [c.180]

Первая в СССР модель с ПРД была построена ленинградским моделистом М. Шаровым и испытана в полете в том же 1949 году. [c.187]

Топливо и замедлитель могут быть равномерно размещены в расчетной физической ячейке, и в этом случае такую ячейку или шаровой твэл считают гомогенными. Если топливо сосредоточено в определенной части шарового твэла — в топливной зоне, то такой твэл называют гетерогенны-м. [c.18]

Н. М. Жаворонковым была предложена несколько иная модель течения. Он исходил из предположения, что гидравлическое сопротивление шаровой укладки из частиц любой формы, в том числе и шаровой, зависит не только от потерь энергии на расширение и сжатие параллельных струек, но и от геометрии свободных зон между частицами. Характеристикой канала в этом случае будет эквивалентный диаметр da, определяемый как объемной пористостью т, так и величиной а , равной отношению поверхности элементов к объему насадки [38]. Тогда [c.41]

Скорость течения в шаровой ячейке в этом случае v = wlm а гидравлическое сопротивление 1 м насадки [c.41]

Результаты проведенного анализа конструктивных вариантов активной зоны с шаровыми твэлами показывают, что в реакторах подобного типа можно получить объемную плотность теплового потока 15 МВт/м при относительной потере давления в активной зоне менее 2% (при абсолютном давлении - 5 МПа) как в бесканальной активной зоне с беспорядочной засыпкой шаровых твэлов, так и в канальном варианте при Л =1,5 при сохранении той же объемной пористости. Однако при этом размеры твэлов в канальном варианте будут в 2,3— 2,8 раза меньше, чем в бесканальной. [c.105]

Богоявленский P. Г. Гидродинамика и теплообмен в высокотемпературных реакторах с шаровыми и призматическими твэлами (обзор).— В кн. Вопросы атомной науки и техники. Серия Атомно-водородная энергетика . Вып. 2(3). М., Изд. ИАЭ им. И. В. Курчатова, 1977, с. 67. [c.110]

Задача III—14. Шаровой сосуд радиусом / =0,4 м, заполненный водой, висит на тяге, прикрепленной к его верхней половине. Какое наименьшее давление в центре сосуда (показание пружинного вакуумметра 1 ) удержит свободную нижнюю половину сосуда массой гп == 150 кг [c.64]

Задача П1—16. Определить усилия растягивающие раст и срезающие Р рез болты диаметрального фланцевого соединения шарового сосуда радиусом R = 0,4 м, заполненного наполовину водой и находящегося под вну- [c.64]

Задача XI—8. Определить время опорожнения целиком заполненного шарового сосуда радиусом Я = 0,8 м чере.з отверстие, диаметр которого 50 мм (коэффициент расхода р = 0,62). Давление на свободной поверхности жидкости считать атмосферным. [c.317]

Шлюпка висит на двух шлюпбалках, причем вес ее, равный 9,6 кН, распределяется между ними поровну. Шлюпбалка АВС нижним полу-шаровым концом опирается на подпятник Л и на высоте 1,8 м над ним свободно проходит через подшипник В вылет шлюпбалки равен 2,4 м. Пренебрегая весом шлюпбалки, определить силы давления ее на опоры А В. [c.36]

Пример II. Шарику, находившемуся в вершине гладкой шаровой поверхности радиусом = 0,5 м, сообщена скорость w = 0,7 м/с. Определить, в какой точке шарик отделится от поверхности и начнет двигаться свободно. [c.72]

Из закона обратных квадратов можно вывести важное следствие сила, действующая на материальную точку с массой М (пробную массу), находящуюся на расстоянии г от центра однородного тонкого шарового слоя радиусом R, имеет при r >R (т. е. если эта материальная точка находится вне шара) такую величину и направление, как если бы вся масса слоя была сконцентрирована в его центре. Второе следствие сила, действующая на материальную точку, находящуюся внутри слоя, т. е. при г <.R, равна нулю. Эти следствия настолько важны, что мы дадим их вывод со всеми подробностями. Мы применим специальный метод решения, в котором используется геометрическая симметрия условий задачи. [c.269]

Рис. 9.2. Перспективный чертеж, показывающий, как шаровой слой разделяется на кольца. М — материальная точка, являющаяся пробной массой.

Непрерывно накладывая концентрические шаровые слои друг на друга, можно образовать сплошной шар, имеющий массу М [c.272]

Этот основной результат можно было бы получить также и непосредственным интегрированием элементов силы по поверхности шарового слоя, но наш путь решения математически более краток. Обобщая уравнение (19), легко можно убедиться, что сила взаимодействия между двумя однородными шарами с массами Mi и Мг равна силе взаимодействия между двумя материальными точками с массами М и М2, находящимися в центрах соответствующих шаров. Заменив один шар [c.272]

В проведении многих экспериментальных исследований большую помощь оказала А. М. Шарова. В разработке и промышленных испытаниях аппаратуры принимали участие В. И. Гутыря, [c.8]

М. рассеянного звездного скопления может быть онределена из подсчета звезд — членов скопления, и оценки М. каждой звезды по ее светимости. М. шарового звездного скопления трудно оценить путе.м подсчета звезд, если в центр, части сконления отдельные звезды сливаются в одно светящееся пятно. С у-ществует ряд методов, основанных на статистич. принципах, для оценки М. шарового скопления. Гак, напр., из еириала теоремы для изолированной стационарной системы 27 -j- Q == О, где Г — кине-тич., Q — нотенциальная энергия системы, следует ф-ла аК = 800(А1/) г, где Д1/ — отклонения лучевой скорости отдельных звезд от среднего ее значения (т. е. от лучевой скорости скопления как целого), (AV) — среднее квадратич. отклонение, г — радиус скопления в парсеках. Другой метод основан на подсчете числа звезд различных видимых (а следовательно, и различных абс.) звездных величий, т. е. на определении т. и. ф-ции светимости скопления ф(А7) и вычисления М. скопления как суммы произведении [c.152]

В 1949 г. летающая модель конструкции М. Шарова и А. Анисимова (Ленинград) с ПуВРД конструкции [c.4]

В. Метелицыным. С этим двигателем на модели конструкции М. Шарова и А. Анисимова в 1949 г. был установлен первый всесоюзный рекорд скорости полета кордовой модели, равный НО км/час. [c.52]

М. Э. Аэров на основании экспериментальных работ, проведенных Н. М. Жаворонковым и другими исследователями, предложил теоретическую зависимость для определения объемной пористости при засыпке шаровых элементов в цилиндрическом сосуде [29] [c.48]

Из наиболее ранних исследований можно отметить работу И. М. Федорова для шаровой насадки с т = 0,4 [31]. Им получена зависимость коэффициента сопротивления слоя для сме шанного режима течения [c.57]

В. М. Боришанским при определении сопротивления слоя шаров было обнаружено влияние расположения шаров при одинаковой пористости на гидравлическое сопротивление [27]. Им исследованы две шаровые укладки с /п = 0,27 при наличии сквозных каналов через весь шаровой слой тетраоктаэдриче-ской укладки и без них. При наличии сквозных каналов было-обнаружено уменьшение коэффициента гидродинамичеркого сопротивления слоя на 15—20%. Опыты проводились в диапа- [c.57]

В 1975 г. автором настоящей работы и Л. М. Минкиным были проведены эксперименты по определению коэффициента сопротивления цепочки графитовых шаровых элементов (от 10 до 36 штук) диаметром 70 мм в прямой трубе из нержавеющей стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 72 мм (Л =1,03). Опыты проводились на разомкнутой воздушной петле с давлением осушенного воздуха от 0,1 до 0,3 МПа и массовым расходом 0,02—0,07 кг/с. Шары закреплялись в трубе со стороны выхода воздуха стальным штырем диаметром 10 мм, измерение статического давления проводилось на расстоянии 10 диаметров шара до и после шарового слоя. Диапазон изменения чисел Re= (2,5ч-6) 10 . Полученные значения приведены в табл. 3.4. [c.61]

И. М. Федоров [31] провел исследование теплоотдачи между шаровой насадкой и газом на основании аналогии между диффузией и теплоотдачей, используя так называемую диффузионную методику. В опытах пропускали горячий газ через увлаж-ненную насадку постоянной пористости. Была рекомендована для диапазона изменения чисел Re= 16- 160 следуюшая зависимость [c.67]

В 1951 г. М. Э. Аэровым [29] были опубликованы данны экспериментального исследования среднего коэффициента теплоотдачи для насадки из стальных шаров и стальных колец в более широком диапазоне изменения чисел Re=l- -1900 и объемной пористости m от 0,365 до 0,463. В качестве геометрического параметра он принимал эквивалентный диаметр по теории канала [26]. При отсутствии влияния стенки на шаровую насадку (Л >10) da зависит только от объемной пористости [см. выражение (2.6)] [c.68]

Н. Э. Баумана В. А. Сулиным для различных укладок шаровых электрокалориметров в цилиндрических каналах [40]. На рис. 4.3 показаны результаты обработки для коридорной (М— = 1,4), шахматной (ЛГ=1,12 и 1,4) и кольцевой N=2,2) упаковок. Экспериментальные данные по теплоотдаче в шахматных упаковках (iV=l,4 m = 0,5) лежат примерно на 30%, а для Л =1,12 т = 0,5 на 20% выше подсчитанных по зависимости (4.21) для коридорной и кольцевой упаковок средний коэффициент теплоотдачи хорошо описывается предложенной зависимостью. При использовании предложенной методики влияние параметра N на критерий Nu исчезает. Можно найти количественную зависимость Nu=/(m, Re) в рамках внешней задачи, используя те же зависимости для двух областей чисел Re. Для чисел Re = 2-10 4-10 [40] [c.80]

Локальный коэффициент теплоотдачи в случае касания шаров друг с другом исследовался М. Э. Аэровым [41] на основе приближенного подобия процессов тепло- и массообмена методом испарения нафталина с поверхности шаровых элементов, упорядоченно расположенных в шестигранном канале. Каждый [c.80]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Тонкий прямолинейный однородный стержень длины I и массы М вращается с постоянной угловой скоростью со около неподвинсной точки О (шаровой шарнир), описывая коническую поверхность с осью ОА и вершиной в точке О. Вычислить [c.318]

Рис. 1.3. Схема конструктивных злеметпов шарового резервуара объемом 2000 м

Растрескивание сварного соединения корпуса шарового клапана ЛК8/ШКМ с хвостовиком произошло по истечении года эксплуатации в условиях ОНГКМ. Корпус и хвостовик изготовлены из стали А352СгКСС-М (% С <0,18 51 < 0,6 Мп < 1,2 Сг < 0,2 Си < 0,15 Р < 0,025 5 < 0,025 < 0,38 [c.42]

Сила, значение которой обратно пропорционально расстоянию в степени 2,1. Найти потенциальную энергию пробной частицы с массой Mi, находящейся внутри шарового слоя радиусом R на расстоянии г от его центра масс. Масса слоя равна AnaR . Предполагается, ч го между двумя материальными точками с массами М, и Мг действует сила Р = —G MiMa/r , где G — постоянная. Такой закон действия сил неизвестен в физике заметьте, насколько результат расчета чувствителен к отклонению показателя степени при г от величины 2,0, [c.295]

Однородный шар массы М и радиуса R подвешен на шаровом шарнире О. В точке D к покоящемуся шару приложен ударный импульс S, направленный по касательной к параллели, центр которой лежит па оси, проходящей через неподиилсиую точку О и центр шара С. [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...