Точка шаровая

Было обнаружено, что темпы охлаждения шаровых калориметров, помещенных в разных точках шарового слоя, не отличаются друг от друга более чем на 10%. Некоторые результаты опытов, обработанные в параметрах модели канала, представлены в табл. 4.1. Ими рекомендована и единая зависимость для диапазона чисел Re = 5-10 4-2-10 и изменения т от 0,33 до 0,673 [c.70]

В конструкциях широкое распространение имеют связи, которые называют шарнирами. Шарнир представляет собой подвижное соединение двух тел, допускающее только вращение вокруг общей оси (цилиндрический шарнир) или общей точки (шаровой шарнир). [c.16]

Отсюда следует, что если — не для всех точек шаровой поверхности [c.159]

За элемент массы возьмем массу шарового слоя радиусом р и толщиной ф. Выбор такого элемента массы объясняется тем. что расстояния от всех точек шарового слоя до его центра О равны р. [c.276]

Для доказательства найдем сперва потенциал сШ бесконечно тонкой шаровой оболочки с внутренним радиусом р и внешним р + ф. [c.299]

Совершенно очевидно, что без экрана каждая точка шаровой поверхности будет везде иметь одну и ту же яркость В, которая состоит, как всегда, из двух частей собственной яркости В и дополнительной яркости, возникающей в результате многократных отражений излученного потока. [c.179]

Когда водитель поворачивает рулевое колесо, то шаровой палец 5 смещает золотник /, после чего начинает двигаться вся продольная рулевая тяга вместе с корпусом клапана 2. [c.166]

На плоскости Н очерковой образующей шара служит проекция окружности, называемой экватором (рис. 237, б). Экватор делит шаровую поверхность на верхнюю и нижнюю части. На горизонтальной проекции видимы точки шаровой поверхности, расположенные выше экватора. [c.132]

Если точка шаровой поверхности не принадлежит его очерковым образующим, то проекции точки строят с помощью окружности. Окружность проводят на поверхности шара через заданную точку параллельно одной нз плоскостей проекций. [c.133]

В конструкции запорных и разрывных муфт много общего (рис. 20. 10,а,б). Работают муфты по следующему принципу. Когда рукава шлангов соединены, то шаровые клапаны 2 и 4 соприкасаются и отходят от своих гнезд. При этом масло может свободно проходить через прорези крестовин 6 клапанов. Если полумуфты разъединены, то клапаны 4 и 2 автоматически закрывают выход маслу из рукавов. [c.247]

ЛЕЖАНДРА ПОЛИНОМЫ (функции), получены им в 1784 г. при исследованиях, связанных с потенциалом (см.) точек шаровой поверхности, выражающимся при известных предположениях ф-лой [c.453]

Система блокировки поперечного равновесия крана обеспечивает возможность поворота главной балки крана без аутригеров при незначительной перегрузке колес ходовых тележек. При этом главная балка жестко опирается только на две точки шаровые опоры, установленные на восьмиосных платформах. Рядом с этими опорами на платформах размещены боковые упругие опоры. Упругость этих опор обеспечивается тарельчатыми пружинами, заложенными в стакане опоры. [c.163]

Решение. Из уравнения (122) для какой-либо точки шаровой части,, находящейся на расстоянии х от поверхности жидкости, имеем [c.106]

Наличие двух решений для искомых величин объясняется тем, что при одном и том же положении кривошипа t ведомая часть 2—3 может быть собрана двояко (рнс. 8.27). В этих двух сборках центр шаровой пары С располагается по разные стороны от точки N, [c.196]

В формулы (5) приложения 2 входит коэффициент S, имеющий одно из значений +1 или —1. В данном случае с помощью б мы выбираем то решение, которое отвечает принятой в механизме сборке шаровой с пальцем пары В. [c.197]

Топливо и замедлитель могут быть равномерно размещены в расчетной физической ячейке, и в этом случае такую ячейку или шаровой твэл считают гомогенными. Если топливо сосредоточено в определенной части шарового твэла — в топливной зоне, то такой твэл называют гетерогенны-м. [c.18]

Таким образом, в реакторах с движением шаровых твэлов через активную зону (реактор по принципу одноразового прохождения активной зоны) структура и объемная пористость в различных точках могут изменяться по сравнению с таковыми в номинальном начальном состоянии, что необходимо учитывать при расчете гидродинамического сопротивления и теплообмена. [c.51]

Более значительным является исследование среднего коэффициента теплоотдачи в шаровой насадке, проведенное В. Дентоном, Ч. Робинсоном и Р. Тиббсом (33]. Экспериментальное определение среднего коэффициента теплоотдачи от поверхности шарового твэла к воздуху было выполнено в условиях стационарного режима с использованием шаровых электрокалориметров. Диаметры электрокалориметров и стеклянных макетов твэлов в опытах менялись от 6,4 до 9,5 мм. Шаровой электронагреватель помещался в различных точках шаровой насадки. [c.69]

В работе Дентона и др. (33] изучалось распределение среднего коэффициента теплоотдачи от электрокалориметров, расположенных в разных точках шаровой укладки, в том числе вплотную к стенкам трубы, а также изменение этого коэффициента в процессе многократной перегрузки. Отклонение коэффициента теплоотдачи от среднего значения а во всех случаях не превышало 10% для заданного режима течения. Авторы определили объемную пористость в пристеночном слое и в объеме насадки после многократной перегрузки она оказалась равной соответственно 0,45 и 0,37. [c.88]

Д. А. Наринским и Б. И. Шейниным [43] была проведена экспериментальная работа по определению относительного коэффициента теплоотдачи в шаровом слое методом регулярного режима на сферических электрокалориметрах диаметром 45 мм в трубе диаметром 482 мм (iV=10) и модели зоны диаметром 1600 мм (yv = 35). По темпу охлаждения калориметров определялся средний коэффициент теплоотдачи в разных точках шаровой засыпки. Коэффициент теплоотдачи определялся также и [c.88]

Родственным вопросу об устойчивости цилиндрической трубы, подверженной действию внешнего давления, является вопрос о величине критического давления для тонкой шаровой оболочки. Этот вопрос рассмотрел Роберт Целли (Robert Zoelly) в своей уже упомянутой в 108 замечательной цюрихской диссертации 1915 г. Он предполагает, что шаровая оболочка испытывает деформацию (сплющивание), имеющую ось симметрии ). Рассмотрение самого общего случая деформации срединной поверхности шаровой оболочки с целью получить точное решение задачи представляет большие трудности вычислительного характера. Выражение критического давления имеет по Целли следующий вид [c.376]

Шарик веса Q и радиуса г занимает низшую точку шаровой впадины радиуса К. На шарик передается давление Р при помош и штифта, перемещаюш егося в особых направляюш,их по вертикальному радиусу шаровой впадины. Нужно исследовать вопрос об устойчивости этой формы равновесия шарика, если все поверхности идеально гладкие. Отклоняя шарик от среднего положения на весьма малый угол ф (рис. 36, б), мы видим, что центр тяжести шарика поднимается на высоту а груз Р опускается вниз на величину тп. Применяя основной критерий устойчивости, заключаем, что форма равновесия устойчива, если Qpq > Ртп, и неустойчива, когда Орд Ртп. [c.260]

Поясним различные свойства обоих типов течения еще следующим примером пусть в точке А неограниченного пространства, в котором движется жидкость со скоростью т, имеется очаг возмущения течения в виде точки. Мгновенное возмущение распространяется в жидкосги в форме шаровой волны, центр которой движется со скоростью гечения гу. Если скорость течения меньше с, то шаровая волна по истечении промежутка времени т после мгновенного возмущения занимает относительно точки А положение, изображенное на фиг. 70. Если возмущения исходят из очага возмущений все время, то их можно рассматривать как быструю последовательность мгновенных возмущений тогда в жидкости по-. учается семейство шаровых волн, изображенное на фиг. 70. Из этой фигуры видно, что действие возмущения сказывается во всех направлениях, но в различных направлениях—в различной степени. [c.122]

Если же скорость течения больше с, то шаровая волна, передающая возмуи1ение, через промежуток времени т займет относительно точки А положение, показанное на фиг. 71. При постоянном возмущении все шаровые волны, передающие возмущени/ , заполняют, как видно из фиг. 71, пространство, в форме конуса с вершиной в точке А. Таким образом область вне этого конуса совершенно свободна от действий очага возмущений. Из фиг. 71 видно, что отверстие этого конуса определчется соотношением [c.122]

Для бесконечно тонкой шаровой оболочки, рассмотренной в 5 гл. XI, мы имеем такой момент инерции относительно ее центра О б//о = 4яур р отсюда для однородного шара радиуса Н найдем [c.487]

Рис. 2.25. Схемы распространенных кинематических пар а) изображение нращателыюй пары со схематизированными конструктивными формами а ) схематическое изображение вращательной пары, применяемое на кинематических схемах 6) я б ) то же для поступательной пары в) и в ) то же для винтовой пары г) и г ) то же для цилиндрической пары д) ид ) то же для шаровой пары е) и в ) то же для шаровой с пальцем пары

Шаровая форма твэла позволяет добиться меньших температурных напряжений в оболочке по сравнению с напряжениями в цилиндрических стержневых твэлах при одинаковой объемной плотности теплового потока и равных геометрических размерах. Шаровая форма также допускает значительное уменьшение их размеров, поскольку обычно такие твэлы не являются конструкционными элементами активной зоны, а заполняют в виде шаровой насадки либо всю активную зону, как в реакторах AVR, THTR-300, либо какие-то ее части. [c.7]

Принцип измерения основан на изменении реактивности-физической сборки при прохождении шарового твэла с постоянной скоростью через измерительный участок. Время задержки исследуемого образца в активной зоне реактора ADIBKA не-превышадт 0,2 с, однако анализ измеряемых сигналов и управление всеми операциями может быть осуществлено только с помощью ЭВМ. Реактор с одноразовым прохождением активной зоны не требует такой сложной установки, поскольку достаточно контролировать лишь выборочно выгружаемые твэлы в целях определения их выгорания. Конструкция его должна обеспечивать выполнение условия равного выгорания всех проходящих через активную зону шаровых твэлов. Это может потребовать либо профилирования обогащением в свежих твэлак,. загружаемых в разные точки зоны, либо специальной конфигурации пода и расположения каналов выгрузки, обеспечивающих необходимую скорость и время нахождения твэлов в активной зоне [19]. [c.25]

Если к шаровым твэлам не предъявляют жестких требований ни по размерам при изготовлении, ни по изменению размеров в процессе эксплуатации, то прессованные твэлы являются более выгодными, поскольку стоимость их изготовления меньше, чем стоимость изготовления сборных твэлов, особенно при массовом выпуске. Шаровая форма твэлов, по сравнению со всеми другими формами, обладает еще одним важным преимуществом — возможностью использования твэлов одного и того же размера для бесканальных реакторов с разной тепловой мощностью. Шаровые твэлы крупных реакторов могут быть отработаны и всесторонне проверены на опытном реакторе небольшой мощности. Такой путь был использован в ФРГ на опытном реакторе AVR изучено поведение многих тысяч шаровых твэлов, в том числе твэлов промышленного реактора THTR-300, тепловая мощность которого в 15 раз выше опытного. Шаровые твэлы реакторов AVR и THTR отличаются практически только загрузкой топливного и воспроизводящего материала. В табл. 1.5 приведены основные расчетные характеристики шаровых твэлов этих реакторов и результаты испытаний на реакторе AVR [16]. [c.27]

Утечка продуктов деления в основном определяется все-таки повреждением какой-то доли содержаш,ихся в шаровом твэле микротвэлов. Радиационные исследования показали, что практически большинство используемых в качестве оболочек или матрицы марок графита при высоких температурах (1000° С) подвержены значительной усадке при интегральном потоке [c.28]

В случае использования прессованных шаровых твэлов в реакторе ВГР уменьшается температурный уровень ядерного топлива при сохранении неизменными энергонапряженности и параметров гелиевого теплоносителя. Это преимущество использовано при проектировании реактора THTR-300. Поскольку в прессованных твэлах оболочки тонкие и микротопливо диспергировано почти во всем объеме твэла, то это позволило увеличить тепловую мощность шарового твэла диаметром 60 мм более чем вдвое по сравнению с тепловой мощностью твэла реактора AVR, а температуру топлива снизить с 1250 до 1050° С. Использование прессованных твэлов в реакторе AVR позволило поднять температуру гелия на выходе из реактора с 850 до 950° С, а максимальную температуру топлива снизить на 100° С [16]. [c.29]

Возможен и вариант размещения в топливной зоне макро-твэлов — графитовых элементов с микротвэлами, диспергированными в графитовой матрице без оболочки. В обоих случаях ввиду малых размеров микро- или макротвэлов и развитой поверхности охлаждения можно было бы достичь весьма высокой энергонапряженности ядерного топлива по сравнению с энергонапряженностью бесканальной зоны, если бы удалось рационально организовать отвод тепла. Поскольку доля топливной зоны в расчетной ячейке будет всего несколько процентов, а остальное место в поперечном сечении займет замедлитель (графит), то использовать классическую схему теплоотвода за счет прохождения охладителя непосредственно через шаровую [c.30]

Слецифичностью шаровой укладки является наличие точек касания отдельных шлровых твэлов друг с другом и со стенка мл сосуда. [c.39]

Поскольку для вихревого режима течения невозможно применить гидродинамическую теорию теплообмена, то обычно расчетные зависимости в области гидродинамики и теплообмена получают на основе обобщения экспериментальных данных. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена в активных зонах с шаровыми твэлами реакторов FP оеу-ш,ествить весьма трудно, а на стадии проектирования просто и невозмфкно, поэтому обычно используют теорию подобия, которая позволяет установить, от каких безоазмерных параметров зависит гидродинамическое сопротивление при обтекании газом тепловыделяющих элементов и его нагрев за счет теплоотдачи от поверхности твэлов. [c.47]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...