Момент маховой расчет

Момент маховой расчет 102 [c.316]

Как видно из формулы (63), в расчете должны быть заранее приняты параметры, характеризующие гидромотор (скорость вращения вала, момент инерции маховых масс и т. д.). Предварительный выбор гидромотора может быть сделан из условия расчета потребного крутящего момента без учета момента маховых масс, но по значению крутящего момента гидромотора, соответствующего максимальному перепаду давления в нем. [c.94]

Продолжительность протекания неустановившихся процессов (пуска и торможения) определяется после предварительного расчета маховых моментов. Маховые моменты приводятся обычно к валу двигателя (табл. 182). [c.420]

После всех этих предварительных построений и расчетов можно определить и искомый момент инерции махового колеса по формуле (12.8), Избыточная [c.328]

В общем случае при расчете маховых масс следует учесть влияние приведенного переменного момента инерции выходных звеньев механизма. При этом уравнение (12.2) будет иметь вид [c.378]

Расчет маховика с электроприводом характерен определением момента инерции маховых масс при движущем моменте, зависящем от скорости. [c.383]

Выведите формулу для расчета маховых масс при постоянном приведенном моменте инерции машины. [c.398]

Иногда в динамических расчетах вместо приведенного момента инерции маховика используют произведение квадрата диаметра маховика В на его вес С, так называемый маховый момент — Значение махового момента определяют из условия, что момент [c.84]

I. Расчет колодочных тормозов. Проведем тепловой расчет колодочного тормоза ТК-300, установленного на механизме передвижения крюковой грузовой тележки мостового крана грузоподъемностью 125 т. Исходные данные для расчета тормозной момент /Иг = 50 кГм, момент сопротивления = 5,8 кГм. температура окружающей среды = +25°, номинальное число оборотов тормозного вала в минуту п = 785, приведенный маховой момент = 58,5 кГм , тормозная накладка — из вальцованной ленты, тормозной шкив — стальной. [c.660]

При решении задачи о расчете маховых масс и вычислении коэффициента неравномерности движения машинного агрегата приобретает важное значение вопрос об избыточной работе приведенного момента М (f, Т) всех действующих сил в тех или других режимах его движения. [c.186]

Расчеты динамики переходных процессов шахтного подъемника показывают, что в этой эквивалентной схеме возможны некоторые упрощения. Например, очень большая жесткость участка вала между барабанами позволяет объединить маховые массы и У,,. При этом теряется самая высокая частота системы, практически не влияющая на величину упругого момента в переходном процессе После такого упрощения эквивалентная схема подъемника получает [c.16]

Фиг, 55. К расчету махового олеса при приведенном движущем моменте, зависящем от угла поворота звена приведения, и при постоянном приведенном моменте Мс сил сопротивления. [c.102]

Вначале рассмотрим вал, на котором укреплено N одинаковых, удаленных друг от друга на одинаковое расстояние дисков, каждый из которых имеет момент инерции 0. На одном конце вала укреплено маховое колесо, момент инерции которого равен вг (фиг. 1П). Жесткость вала, расположенного между двумя соседними дисками, обозначим через k. Постоянное сечение вала простирается от сечения О до сечения 1. Маховому колесу соответствует участок вала длиной "Г2. Жесткость этого участка обозначим через kx2. Для упрощения расчетов введем вместо жесткости коэффициент деформируемости [c.276]

Рассмотрим колебания вала, состоящего из ряда одинаковых симметричных звеньев (фиг. 120) и из одного или нескольких маховых колес, размещенных на одном конце вала. На каждое звено вала действует гармонический момент с амплитудой М. Все моменты изменяются синхронно по закону функции Ме , где М — действительное число. Для упрощения расчета предположим, что демпфирование отсутствует. При расчете демпфированного вала можно поступить аналогично. [c.289]

Из этих уравнений можно вычислить углы закручивания Fq и Fn+2 в начале и в конце вала. Если имеется только одно маховое колесо, как изображено на фиг. 120, то матрица В определяется формулой (6. 24). Этот способ можно, например, применять при расчете неравномерности вращения махового колеса, вызываемой синхронно изменяющимися моментами, когда неравномерность будет наибольшей. [c.291]

Если приведенный маховой момент рабочего механизма значителен по сравнению с маховым моментом частей на валу двигателя, при расчете переходных процессов необходимо учитывать дополнительные потери в редукторе при передаче через него динамического момента рабочего механизма [c.423]

Во-первых, предположение о равномерном вращении ведущего звена на практике оказывается допустимым не для всех механизмов. Следует выделить группу силовых и энергетических механизмов, осуществляющих связь двигателя с рабочим органом производственной машины, при расчете которых в рамках корректно поставленной задачи вообще не может быть сделано априорного предположения о характере изменения угловой скорости механизма. Динамическая оптимизация механизмов этой группы должна проводиться совместно с решением обратной задачи динамики для рассматриваемой системы, т. е. с определением характера движения механизма при заданном моменте двигателя и силах сопротивления. К машинам этой группы относятся плоскопечатные, обжимные, резальные машины, кривошипные прессы и т. д. Другую большую группу образуют несиловые цикловые механизмы производственных машин-автоматов, которые потребляют незначительную долю общей энергии двигателя, и силовые энергоемкие механизмы, у которых с ведущим звеном связаны значительные маховые массы. При расчете этих механизмов скорость ведущих звеньев может полагаться известной и заданной, однако и в этом случае ее не всегда можно считать постоянной. [c.4]

Первое слагаемое уравнений (69) и (70) представляет собой статическую составляющую, обуславливаемую крутящим моментом, создаваемым приводом — Мст. Остальные слагаемые представляют собой динамическую добавку AM к статическому моменту, обусловленную инерцией маховых масс, участвующих в работе. Уравнения рассматриваются для предельных значений оптимальных передаточных чисел трансмиссии, определяемых расчетом. [c.101]

Однако при расчетной скорости вращения турбины моменты на лопатках не могут быть больше номинала плечо этих сил всегда меньше, чем плечо активных сил, поэтому при вращающейся турбине интерес представляет расчет режима выбега системы с большой маховой массой. В этом случае сложенные или почти сложенные лопатки будут нагружаться в основном центробежными силами. При расчете нагрузок на серводвигатель исходят из предположения, что за период складывания лопаток скорость турбины практически не меняется. Такое предположение можно использовать, когда приводимые маховые массы велики, а статическая часть нагрузки мала. В частности, это имеет место в случае привода центрифуги. [c.213]

Такие процессы имеют существенное влияние на работу и расчет гидроустановки, так как они определяют предельные значения колебания напора и оборотов турбины и такие важные параметры, как требуемый момент инерции (маховой момент) генератора и время закрытия регулирующего органа. Выбор холостого выпуска турбины или определение времени аварийного закрытия затвора также основывается на рассмотрении процессов гидравлического удара, не. зависящих от работы регулятора. [c.8]

Если по имеющимся данным маховой момент агрегата больше, чем получающийся по такому расчету, и следовательно, колебание оборотов будет меньше предельно допустимых, то можно время процесса регулирования несколько увеличить и благодаря этому снизить и предельное значение С. [c.183]

Обычно определение параметров регулирования, удовлетворяющих заданным условиям, производится рядом пробных подсчетов, пока не будет найдено наиболее приемлемое решение. Полученные при таких пробных расчетах значения С и р показывают, в каком направлении надо вести дальнейшие расчеты уменьшать или увеличивать время процесса регулирования, изменять маховой момент GD" или принимать какие-либо другие меры. При наличии колебания уровней воды в гидроустановке, в случае закрытия регулирующего органа, расчет должен быть произведен при максимальном напоре, а в случае открытия — при минимальном [c.183]

При расчете гарантий регулирования высоконапорных гидротурбин, имеющих значительную длину напорного трубопровода, иногда оказывается невозможным создать такие условия, при которых одновременно повышение оборотов и повышение напора лежали бы в практически допустимых пределах. Если для уменьшения оборотов гидротурбины при сбросе мощности быстро закрывать регулирующий орган, то получающееся при этом значительное повышение напора требует усиления трубопровода, а следовательно, удорожает стоимость гидростанции. Если же для этой цели искусственно увеличить маховой момент ротора генератора, то это оказывается часто конструктивно неудобно и также требует значительных дополнительных затрат. Поэтому в таких случаях оказывается выгодным применить специальное устройство, которое снижает повышение напора [c.199]

Общие выводи по расчету временной неравномерности и махового момента [c.221]

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАСЧЕТУ ВРЕМЕННОЙ НЕРАВНОМЕРНОСТИ И МАХОВОГО МОМЕНТА [c.221]

Все изложенное о существе временной неравномерности и хода турбины и о приемах расчета или ее, или необходимого гидроагрегату махового момента позволили нам сделать [Л. 179] такие выводы. [c.221]

Если расчет на неравномерность признать фиктивным, то можно при назначении махового момента ею и не задаваться, определяя последний по так преобразованной условной формуле [c.221]

Важной задачей является снижение количества материалов, идущих на изготовление турбин, — их веса вообще и веса дорогих цветных металлов в частности. Это вообще достигается уточнением способов расчета нагруженных деталей и отсутствием применения излишних запасов прочности, с одной стороны, и использованием новых материалов при новой технологии, — с другой. В последнем отношении очень показательна замена литых чугунных и стальных деталей сварными из прокатной стали. Это во многих случаях повело к большим снижениям как веса, так и трудоемкости изготовления. Однако при этом иногда увеличивается вибрация, с которой необходимо и возможно бороться. Более легкие сварные роторы генераторов имеют меньший маховой момент, чем имели литые, с чем должно считаться регулирование агрегатов. [c.239]

Чтобы получить аналитические выражения для сил и моментов, действующих на несущий винт, а также для коэффициентов махового движения, приходится сделать некоторые упрощения расчетной схемы обтекания винта. К этим упрощениям относятся пренебрежение эффектами срыва и сжимаемости, замена неравномерного распределения индуктивных скоростей равномерным (или простейшим линейным), пренебрежение вторыми и высшими гармониками махового движения и учет из всех форм изгиба лопастей только основной формы. Получаемое при этих предположениях аналитическое решение дает представление о работе винта и, кроме того, имеет приемлемую точность в широком диапазоне режимов полета. Если вертолет летает на экстремальных режимах (большая скорость полета, большие концевые числа Маха, большой полетный вес и др.), одно или большее число предположений становится уже неприемлемым, и требуется более близкая к реальности расчетная схема. Кроме того, даже на тех режимах, для которых простая схема позволяет надежно рассчитать аэродинамические характеристики и маховое движение, расчет нагрузок лопастей и вибраций следует проводить с использованием усовершенствованной схемы. [c.253]

Эту главу мы завершаем рассмотрением некоторых исследований, составивших основу для расчета сил и моментов, действующих на несущий винт, а также махового движения лопастей при полете вперед. Рассмотрены главным образом аналитические решения. Расчет характеристик винта изложен ниже, в гл. 6. Подробным численным решениям посвящена гл. 14. [c.254]

Выражения для изгибающих и крутящих моментов, действующих в сечении лопасти, были получены в гл. 9. Важная особенность расчета лопасти на прочность заключается в том, что обязателен учет нагрузок не только от основного тона движения лопасти, но и от упругих тонов изгиба и кручения. Аэродинамические силы хорошо определяются основными тонами, доминирующими в движении лопасти (например, жестким тоном махового движения шарнирной лопасти). Однако возбуждение упругих тонов высшими гармониками этих аэродинамических сил может вызвать большие нагрузки в сечении, даже если деформации по этим тонам невелики. Обычно для достаточно точного вычисления нагрузок на лопасть нужно учитывать по меньшей мере 4—б связанных тонов изгиба в плоскостях взмаха и вращения. [c.640]

Управляющее воздействие, необходимое для балансировки вертолета на заданном режиме полета, может быть определено путем анализа аэроупругости, как это описано в гл. 14. При проектировании системы управления для того, чтобы убедиться, что вертолет имеет нужные запасы управления, необходимо определить балансировочные положения рычагов управления для всех условий полета, особенно при различных скоростях, полетных весах и центровках. При расчете балансировки итеративно определяются положения рычага общего шага, ручек и педалей управления и углы тангажа и крена вертолета при условии, что сумма всех сил и моментов, действующих на вертолет, равна нулю. Для этого необходимо найти решение уравнений движения лопастей несущего винта по крайней мере для первой гармоники махового движения, а для определения балансировочных отклонений поперечного управления требуется олее точная модель несущего винта. Поэтому полный расчет балансировочных характеристик вертолета крайне сложен. [c.703]

Проводится расчет лопасти на крутильно-маховой флаттер. Необходимый запас по эффективной центровке па заданной скорости полета обеспечивается корректировкой массы противовеса. Если расчетные напрял ения превышают допустимые, корректируют моменты инерции сечения лопасти, [c.57]

Если углы фшах И ф щ (рис. 19.10, б), в которых угловые скорости равны (Отах И Штщ. соответствуют положениям Ь и g, то определение момента инерции махового колеса может вестить по одной из формул (19.23) и (19.24) или (19 2-5) в зависимости от требуемой точности расчета. При этом избыточная работа А, входящая в эти формулы, подсчитывается по диаграмме М = = М (ф) (рис. 19.10, б) , [c.392]

Расчет момента инерции маховых масс оказывается простым, когда допустимо пренебречь влиянием переменной приведенной массы выходных звеньев механизма, полагая У = сопз1 и считая, что экстремальные значения кинетической энергии соответствуют положениям механизма со скоростями о) акс звена [c.377]

II. Расчет ленточных тормозов. Приведем расчет тормоза Л-355, установленного на механизме передвижения грузовой тележки литейного крана грузоподъемностью 100 т. Исходные данные тормозной момент = 89 кГм момент сопротивления Мс = 7,5 кГм номинальное число оборотов тормозного вала п = 700 в минуту приведенный маховой момент = 38,6 кГм угол обхвата тормозного шкива лентой Р= 270° время торможения Т о= 0,77 сек критерий Фурье Foi о=7,7-10" критерий Пекле Рео= 21 -10 Ig Foi с= —4,111 IgPeo = = 5,322 тормозной шкив стальной, тормозная накладка на асбестовой основе. [c.662]

П1. Расчет дисковых тормозов. Проверим по нагреву дисковый тормоз электротали ТВ-2 при нормальной работе (в кожухе). Исходные данные тормозной момент 6,3 кГм момент сопротивления Мс = 0,5 кГм приведенный маховой момент GD = 7,8 кГм время торможения = 2,14 сек номинальное число оборотов тормозного вала в минуту п = 700 средний диаметр поверхности трения =0,17 М-, критерий Фурье Fojo = 10" Ig Fojo =—3,0 критерий [c.663]

Обращаясь к черт. 11, заметим, что в те моменты, когда существует избыток момента сил движущих над моментом сил сопротивления и когда вал машины начинает вращаться ускоренно, маховое колесо как бы вбирает в себя этот избыток движущей энергии, запасая ее в виде живой силы, и, наоборот, в те моменты, когда момент сил движущих меньше момента сил сопротивлений и когда вращение вала начинает замедляться, маховик отдает обратно запасенную им кинетическую энергию. Задача о расчете маховика, таким образом, сзодится к следующему требуется так подобрать момент инерции махового колеса, чтобы отклонения угловой скорости машины и ог среднего ее значения не превосходили значений, определяемых уравнениями (25) и (26). [c.29]

В работе [D.13] описывается экспериментальное исследование усиления изгибных колебаний модели лопасти несущего винта, в котором особое внимание уделялось изучению повторного влияния вихревого следа на аэродинамическое демпфирование таких колебаний по различным формам. Величина демпфирования махового движения лопасти на режиме висения определялась по ее вынужденным колебаниям при приложении моментов в плоскости взмаха и по переходным процессам. Получено хорошее соответствие с результатами теории Лоуи. Подтверждено получаемое расчетом уменьшение демпфирования гармоник с частотой, кратной частоте вращения винта, вследствие уменьшения определяющей нестационарную подъемную силу функции С. [c.466]

СИЛОЙ, которая, согласно нестационарной теории профиля, в свою очередь зависит от движения лопасти и величины циркуляции. Поэтому уравнение махового движения лопасти позволяет связать коэффициенты гармоник циркуляции с коэффициентами махового движения, что замыкает определяющую их систему уравнений. Решение ищется методом последовательных приближений, а индуктивные скорости подсчитываются при заданной циркуляции. После этого вычисляются коэффициенты гармоник нагрузки и махового движения, что позволяет уточнить циркуляцию. Процедура повторяется до достижения сходимости приближений. Поскольку высшие гармоники индуктивных скоростей в основном зависят от структуры вихревого следа, в качестве первого приближения можно использовать среднее для заданной силы тяги значение циркуляции. Миллер обнаружил, что гармоники нагрузок сильно зависят от шага винтовых поверхностей, и предположил, что для расчета влияния концевого вихря, приближающегося к лопасти, требуются нелинейная вихревая теория и представление лопасти несущей поверхностью. Он ввел также концепцию полужесткого следа, каждый элемент которого имеет вертикальную скорость, равную скорости протекания в соответствующей точке диска винта в момент схода этого элемента с лопасти. [c.665]

Вопросы регулирования машин и расчеты махового колеса занимали тогда преподавателей прикладной механики. Виктор Львович познакомил нас со знаменитой работой И. Вышнеградского ), которая положила начало теории регулирования в мировой литературе. Точный расчет махового колеса был дан тогда Ф. Виттенбау-эром ), и было показано, что такого рода расчет требуется в случае двигателей внутреннего сгорания. Наш преподаватель К. Э. Рерих ) заинтересовался маховым колесом с переменным моментом инерции и представил в кружке разработанную им теорию такого маховика. [c.680]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...