Данные для расчета соединений

Данные для расчета соединен ний 358 Двутавры 388 Детали узлов балок 102, 105-111, 221 колонн 135, 140, 171, 175, 201 [c.427]

По ГОСТу 8240-72 выбираем необходимые для расчета соединения данные для швеллера № 30 высота Ь=300 мм, ширина полки Ь=100 мм, толщина стенки 6 = 6,5 мм, площадь поперечного сечения Рш=40,5 см . [c.113]

Исходными данными для расчета являются параметры проектируемых сооружений. Поверхность каждого из трубопроводов, имеющих между собой технологические соединения, обеспечивающие электрический контакт, определяется по формуле (59) [c.75]

Прочность шва при сдвиге сварных соединений внахлестку при оптимальных условиях сварки ультразвуком достигает прочности основного материала прочность на отрыв "составляет 20— 40% [3]. Более детальных данных для расчета пока еш,е нет. [c.163]

Расчет допустимой монтажной расцентровки подшипников проведем на примере соединения роторов двухцилиндровых турбин паровой турбины ПТ-50-130 и газовой турбины ГТ 700-4 роторы обеих турбин связаны между собой жесткими муфтами. Исходные данные для расчета представлены в табл. 21. [c.141]

Раздел 8 в первом издании входил в третью книгу Тепловые и атомные электростанции . Перенос его в первую книгу второго издания обусловлен введением нового (девятого) раздела Расчет на прочность элементов конструкций теплотехнического оборудования . В этом разделе приводятся рекомендации и данные для расчетов на прочность обечаек, днищ и крышек, укрепляющих элементов сосудов и аппаратов труб и трубопроводов болтовых и сварных соединений и т. п. Нормы и методы расчетов даются в соответствии с действующими государственными и отраслевыми стандартами и многолетней практикой инженерных расчетов. С учетом предлагаемых здесь сведений будут пересмотрены соответствующие материалы прикладных разделов справочников, входящих в данную серию. [c.9]

Исходными данными для расчета являются геометрические характеристики и тепловосприятия элементов контура, давление в барабане и исходный недогрев воды. Гидравлическому расчету циркуляционных контуров предшествует анализ схемы циркуляции котла, включающий определение типа контуров (простые или сложные), их взаимосвязей, выделение элементов с общими коллекторами, составление расчетной схемы. При этом рассматривается возможность замены сложных контуров эквивалентными контурами с последовательным соединением элементов, расчет которых наиболее прост. Полезный напор в таких контурах равен сумме полезных напоров элементов, а расход циркуляции одинаков. [c.93]

Отсутствие отечественных установок большой производительности, а также данных для расчета таких установок затрудняло решение задачи, поставленной перед работниками Академии коммунального хозяйства. Эскизный проект предусматривал установку, состоящую из соединенных параллельно секций. Производительность каждой секции — 150 м-Чч. Секция образовывалась из пяти последовательно расположенных камер. Каждая из камер оборудовалась ртутно-кварцевой лампой типа ПРК-7. вставленной в кварцевый чехол. Потребление электрической энергии каждой лампой типа ПРК-7 составляло [c.37]

В рамках аналогичной расчетной модели исследовалось НДС трехопорного замкового соединения грибовидного типа с верховой посадкой (рис. 65). Исходные данные для расчетов угловая скорость диска Q = 3,14 10 рад/с центробежная сила пера лопатки — 2,066 10 Н число лопаток на венце диска — 153. Модули упру- [c.186]

Исходными данными для расчета параметров резьбы являются F — сила, действующая на соединение d — наружный диаметр резьбы — разрушающие напряжения ПМ и металла при срезе — коэффициенты запаса прочности при срезе для ПМ и металла. [c.304]

Расчет на прочность элементов соединения. Данные для расчета некруглых валов на статическую прочность приведены в табл. 19. При расчете на выносливость значения коэффициентов концентрации напряжений можно принимать по табл. 20. Значения коэффициентов, учитывающих влияние размеров и состояния поверхности, можно принимать такими же, как и для круглых валов. [c.673]

Исходными данными для расчета затянутого соединения служат предварительно выбранные длины и площади сечений стоек, траверсы, стола и болтов. Кроме того, задаются числом стоек т и болтов п. Цели рас- чета выбор усилия предварительной [c.365]

Исходные данные для расчета стянутого соединения Расчетная высота элемента /г. в см Приведенная площадь по периметру стоек Р в см .................. [c.367]

Следует, однако, заметить, что расчеты реакций с участием силиката закиси хрома требуют уточнения в связи с недостаточной надежностью данных для этого соединения. [c.76]

Основы расчета даны для штуцерных соединений с плоскими уплотнительными поверхностями с диаметром до 50 мм, не стандартизированных и подчиняющихся расчетной оценке (рис. 18). Прочные размеры штуцерных соединений других конструкций определяют опытно-конструкторским путем (см. п. 2). [c.56]

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных зависимостей длины усталостной трещины от числа циклов нагружения в исследуемых тавровых и стыковых соединениях показаны на рис. 5.28. Максимальная относительная погрешность по долговечности составляет около 25 %, что свидетельствует о достаточно хорошей сходимости результатов расчетов по разработанным методикам с экспериментальными данными. Для сравнения был проведен расчет долговечности исследуемых соединений без учета ОСН (рис. 5.28,6). Из рис. 5.28,6 видно, что ОСН оказывают существенное влияние на долговечность сварных соединений, причем это влияние тем больше, чем меньше уровень максимальных растягивающих напряжений в цикле. [c.324]

Размеры деталей и необходимые соотношения для расчета размеров деталей и соединений даны на рис. 21.11 и в [1]. [c.415]

Задача вычисления производных поляризуемости и дипольного момента облегчается для молекул, у которых соседние валентные связи слабо взаимодействуют друг с другом. В этом случае для расчета используется так называемая схема аддитивности, заключающая в том, что поляризуемость (дипольный момент) всей молекулы представляют в виде суммы поляризуемостей (дипольных моментов) отдельных связей. По схеме аддитивности например, были вычислены интенсивности линий в спектре комбинационного рассеяния ССЦ, которые оказались в хорошем согласии с экспериментальными данными. Однако схему аддитивности нельзя применить к молекулам, у которых соседние связи сильно взаимодействуют между собой, например к молекулам с сопряженными кратными связями и к ароматическим соединениям. [c.102]

Большинство соединений образуется из элементов с выделением теплоты и соответственно табличные величины стандартных теплот образования отрицательны и лишь для немногих эндотермических соединений, например N0 (A/"gj), — положительны. Стандартная теплота сгорания представляет собой изменение энтальпии при реакции данного вещества с элементарным кислородом, причем исходные веш,ества и продукты реакций должны быть взяты при стандартных условиях. Стандартная теплота какой-либо реакции может быть определена с помощью ряда таких реакций образования и сгорания, которые бы в сумме составили изучаемую реакцию. Стандартные эффекты реакций представляют собой изменение энтальпии реагентов в результате химической реакции до продуктов реакции в стандартных условиях. Обычно теплоты образования известны для неорганических соединений, а теплоты сгорания для органических. При расчете двигателей внутреннего сгорания воздушно-реактивных двигателей используют теплотворность то лива. [c.196]

Расчет напряженного болтового соединения, к которому после затяжки приложена внешняя осевая нагрузка. Рассматриваемый случай расчета характерен для большинства соединений (крепление крышек, фланцев). Такие соединения должны быть предельно плотными (крышки цилиндров), должны не допускать раскрытия стыка — появления зазора между соединяемыми деталями при приложении внешней нагрузки. Для выполнения данного требования предварительная затяжка болтов должна быть такой, чтобы после приложения рабочей нагрузки не произошло раскрытия стыка или нарушения плотности. [c.189]

Периодически повторяющийся элемент (рис. 6) представляет собой типичную модель, применяемую в микромеханике для определения механических свойств композитов. Используя данную модель и предполагая хорошую адгезию на поверхности раздела, можно на основе простого правила смесей [16] вывести выражения для расчета модуля Юнга композита и коэффициента Пуассона. На рис. 7 представлены расчетные и экспериментальные данные для эпоксидного композита с волокнами из Е-стекла. Хорошее согласие теории с экспериментом позволяет сделать вывод, что предположение о хорошей адгезии на поверхности раздела в композите вполне оправданно или что параметры, указанные на рис. 7, возможно, не чувствительны к нарушению адгезионного соединения. [c.49]

Определение напряженного состояния и концентрации напряжений в резьбовом соединении аналитическими методами теории упругости связано с математическими и техническими трудностями, обусловленными сложностью формы тел болта и гайки, а также граничных условий. Эффективность метода фотоупругости для определения концентрации напряжений в соединении, как показывает анализ работ [8, 13, 63] и др., невелика, что связано с внесением больших погрешностей в форму деталей (особенно по шагу резьбы) при изготовлении моделей эти погрешности искажают действительное поле напряжений в соединении. Поэтому до недавнего времени для оценки прочности соединений использовали в основном данные приближенных расчетов распределения нагрузки и сравнительных усталостных испытаний. [c.140]

В статье показано, что метод Л. П. Филиппова для вычисления критической плотности можно распространить на многие вещества, если произвести их разделение на группы. Произведено вычисление величины Рц для 140 веществ и распределение их по пяти группам в зависимости от величины отношения Рд/Рк- Состав полученных групп сравнивается с группами вязкости. Даны примеры расчета критической плотности для некоторых органических соединений. [c.107]

Ряд новых разделов содержит четвертый том. Дополнительно введены разделы по расчету муфт—порошковых, однооборотных, гидравлических и универсальных по подшипникам пластмассовым, графитовым, сегментным и с газовой смазкой. Новыми материалами дополнен раздел зубчатых передач. В разделе ременных передач даны сведения по передачам с зубчатыми ремнями и высокоскоростным передачам. Приведены данные по резьбовым соединениям для работы при высокой температуре, и в легких конструкциях и др. [c.599]

До сих пор внутренняя структура системы не принималась во внимание. Для нее задавали две функции распределения F(t) и в( ), которые характеризовали всю систему в целом. Это не значит, что она имеет простую структуру и содержит небольшое количество элементов. Такой подход во многом определяется методикой сбора и обработки статистических данных. Если в данных об отказах не указывается место их возникновения в системе, то результатом обработки могут стать только две функции распределения F(t) и Рв(0, какой бы сложной система ни была. С помощью этих функций в дальнейшем по аналитическим формулам находятся вероятность безотказного функционирования и другие характеристики надежности системы с временной избыточностью. Может возникнуть вопрос, зачем нужны приведенные формулы и нельзя ли получить характеристики надежности системы с временной избыточностью непосредственно по статистическим данным об отказах и восстановлениях. Действительно, так делать можно, если система выполняет всегда одно и то же задание и ей предоставляется всегда один и тот же резерв времени. Если же система выполняет различные функции и ей придается различный резерв времени, то целесообразно однажды провести статистическую обработку данных для получения функций F(t) и а затем уже по аналитическим формулам находить характеристики надежности в условиях временной избыточности. В том случае, когда сбор и обработка данных для различных устройств и подсистем производится отдельно, при расчете надежности всей системы необходимо учитывать способ соединения элементов. При введении в такие системы резерва времени необходимо, вообще говоря, составлять новые уравнения и новые расчетные формулы. Однако в некоторых частных случаях удается воспользоваться полученными результатами, определив функции F(t) и / в(О Для всей системы по известным функциям Fi(t) и FBi(t) для ее элементов. [c.30]

На рис. 6-13 приведены кривые вероятности значений коэффициента выявляемо-сти, построенные для клеевых соединений по данным расчета табл. 6-6 и по опытным данным табл. 6-5. Из рис. 6-13 видно, что теоретическая кривая и точки экспериментальных данных достаточно хорошо согласуются между собой. Это подтверждает предположение о распределении значений коэффициента выявляемости по нормальному закону. Кривая 2 (рис. 6-13) построена по экспериментальным данным для соединений с прослойкой на основе клея ВК-32-2 00, склеенных при тщательном соблюдении всех технологических требований. Эта кривая также описывается нормальным законом распределения, однако среднее квадратическое отклонение и математическое ожидание значения коэффициента выявляемости значительно ниже, чем для соединений на клее ВС-ЮТ (кривая 1). И наоборот, для соединений на том же клее ВК-32-200 (кривая 3), склеенных при явном нарушении технологического режима (без открытой выдержки), математическое ожидание и дисперсия наибольшие. [c.256]

Размер натяга определяют потребным давлением д на посадочной поверхности, при котором силы трения оказываются больше внешних сдвигающих сил. Исходными данными для расчета соединения являются характер и значение нагрузки, нОхМинальные размеры, ориентировочная точность соединения. По осевому уси- [c.374]

Расчет участка соединения крыла с фюзеляжем этого самолета потребовал около 7000 неизвестных переменных. Наличие столь большого количества неизвестных неудобно для обработки начальных данных и выявления возникающих при расчете ошибок. Поэтому на практике конструкцию обычно разбивают на части, или подконструкции (суперэлементы) (рис. 13), каждая из которых рассчитывается методом конечных элементов. На конечном этапе расчетов суперэлементы объединяются с помощью обычной конечно-элементной схемы. Исходные данные для расчета частично приведены в табл. 3. [c.78]

По изменению механических свойств сварных соединений вследствие коррозионного воздействия можно получить данные для расчета несущей способности конст-рукии, подвергающейся как общей, так и местной коррозии. Для этого проводят испытания на растяжение и на изгиб образцов до и после коррозионных испытаний. [c.172]

Расчет по пятичленной формуле не упрощает описываемый метод, а отсутствие таблиц, охватывающих данные для большинства соединений, не предвещает ему значительного распространения. [c.46]

Отличие этой формулы от основной, применяемой для расчета на выносливость деталей машин (стр. 13), заключается в том, что коэффициент отнесен не только к переменной, но и к постоянной составляющей напряжений. Это сделано потому, что по опытным данным для сварных соединений с умеренной концентрацией напряжений коэффициент гладких и надрезанных образцов одинаков и эффективный коэффициент концентрации, выч11сленный по подобным циклам, не зависит от асимметрии цикла. [c.85]

Не располагая стандартными термодинамическими параметрами минералов, мы, как и ранее, вычисляли константы равновесия предполагаемых реакций по данным для сходных соединений. Расчеты представлены ниже в табл. 35—37. В табл. 34 сравниваются константы нестойкости цианидных и роданидных комплексов, которые могут образоваться при цианировании руд. Вероятным лигандом надо признать и N0 , однако в литературе имеются сведения только о АдСКЮ (р/С=5) известно, что цианатные комплексы слабее роданидных и цианидных. Из табл. 34 видно, что у золота наиболее стоек ион Аи(СЫ) , а у серебра почти равноценна возможность образования Ад(СМ) , Ag( N) - и Ag (СМ) . Медь (И) нерастворимых и комплексных соединений с цианидом не дает, а из роданидов наиболее стоек Си(ЗСЫ)4 однако в случае возможности восстановления Си (II) до Си (I) образование Си(СЫ) или Си(СЫ)2-предпочтительнее. В цианистых растворах с максимальной концентрацией ЫаСМ (1 г/л=2-10-2 моль/л) активности Си(СЫ)4 и Си(СМ) приблизительно равны, как это видно из следующего [c.285]

При расчете линзовых беспрокладочных соединений типа сфера—конус вместо удельной нагрузки на площадь уплотнения выбирается удельная нагрузка на линии уплотнения Расчетные формулы и справочные данные для расчетов приведены вп. 2.13.4ив [20, 61]. Материал для прокладок выбирается исходя из их стойкости в эксплуатационных условиях. Сведения об уплотнительных прокладочных материалах приведены в табл. 2.13.39 [20, 61, 62] и содержатся в ряде стандартов. [c.508]

Рассматривавшееся ранее как один из методов изучения ползучести испытание на релаисацию в настоящее время получило самостоятельное значение как метод механических испытаний, дающий необходимые данные для расчета таких деталей, как болты, шпильки, клиновые соединения, плоские и винтовые пружины. Требования по релаксационной стойкости теперь включаются в технические условия на крепежные материалы. [c.114]

Пример 2. Учитывая высокую напряженность фланцевого соединения Dy 150 мм, Ру 160 кгс/см2 ГОСТ 12830—67 со спиральной прокладкой и ограничительным кольцом при разовой кратковременной нагрузке — предельном изгибающем моменте Мпреп == 705 000 см, см. табл. 21, для восприятия которого создается нагрузка болтов Q — 156 300 кгс, рассмотреть возможность восприятия Мпред при меньшей нагрузке болтов, с увеличением несущей способности фланцевого соединения при изгибе за счет частичного снятия реакции с ограничительного кольца. Размеры фланцев и общие исходные данные для расчета см. п. 34. [c.113]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

В связи с комплексностью поставленной задачи массив исходных данных для ее решений значительно увеличивается И содер-яит кроме статистических данных о нагружении и физико-механических характеристик материалов, данные о трудоемкости изготовления, ремонтопригодности, величинах критериев оптимизации. Разработан алгоритм машинного проектирования соединений с натягом. Блок расчета геометрических параметров позволяет получить нулевое решение о Конструкц ии соединения, которое впоследствии уточняется с целью получения оптимальных Нараметров. Блоки расчета напряженно-деформированного состояния ГНДС), давления автофрет фования, долговечности, ремонтопригодности и экономичности потребовали самостоятельного рассмотрения. [c.35]

Помимо требований к механическим свойствам, первым шагом при выборе материала волокна является, согласно Линчу и Бёрту [27], оценка изменения свободной энергии при возможных реакциях между волокном и матрицей. На рис. 1 приведена температурная зависимость изменения свободной энергии AF для некоторых реакций между окисью алюминия и металлами. Металлы, которые легко восстанавливают окись алюминия до алюминия с образованием окисла металла, имеют отрицательное значение А/ для соответствующей реакции. В этом предварительном анализе, однако, не учитываются такие важные реакции, как образование тройных соединений и интерметаллидных фаз, простое растворение волокна в матрице (или наоборот), а также изменение IS.F при образовании твердого раствора в матрице. Термодинамические данные часто оказываются непригодными для расчета именно по этой причине. [c.309]

Приведем пример экономической эффективности введения капролоновых линз для уплотнения трубопроводов взамен металлических. Исходные данные при. расчете экономической эффективности—часовая тарифная ставка рабочего 3-го (41,3 коп.) и 4-го (47,4 коп.) разрядов. Расчет ведется по трудоемкости изготовления деталей и их сборки. Стоимость изготовления одного соединения (ниппель, гайка, уплотнитель) в старом варианте рассчитываем, исходя из того, что токарь 4-го разряда изготовит эти детали за 5 ч. Следовательно, стоимость изготовления первого соединения в старом варианте 0,47-5=2,37 руб. Стоимость изготовления в новом варианте рассчитываем исходя из того, что токарь 3-го разряда изготовит эти детали за 4 ч. Стоимость изготовления в новом варианте равна 0,41-4 = 1,64 руб. Экономия при изготовлении первого соединения — 2,37— 1,64 = 0,73 руб. Грузоподъемные тяжелые машины имеют в среднем 120 соединений. Экономия при изготовлении 120 шт. соединений 0,73 X X 120 = 87,6 руб. [c.138]

При температуре 25 "С константа диссоциации Н3РО4 по первой ступени равна 1,1-10-, но второй ступени 2-I10 , по третьей 3,6-10 . Основным затруднением для расчета степени гидролиза фосфорнокислых соединений натрия, растворенных в котловой воде, является отсз тствие данных по константам диссоциации фосфорной кислоты при температурах, характерных для работающих котлов. Однако зависимость между константами диссоциации Jфo фop-ной кислоты (первой или второй ступеней) и температурой водной среды можно определить, используя степенной ряд Вант-Гоффа [c.140]

На рис. 9.21 приведены результаты сопоставления расчета по зависимости (9..5) и экспериментальных данных для двух типов соединений лобовыми и фланговыми швами из сталей СтЗсп и 09Г2С. При числах циклов 10 —10 запас по долговечности составляет не менее 5,0. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...