Начальная температура f(x). На поверхности нет теплообмена

II. Начальная температура v— Теплообмен на основаниях 2= 1. Поверхность г= а а среда имеют нулевую температуру ). В этом случае, как и выше, имеем [c.149]

В настоящем параграфе мы рассмотрим круговой цилиндр с начальной температурой /(/") и теплообменом на его поверхности со средой. Пусть [c.199]

IV. Ограниченный цилиндр 0< rначальная температура. Поверхность z = 0 поддерживается при постоянной температуре V, а z = l — npu нулевой температуре. На поверхности г а происходит теплообмен со средой нулевой температуры. [c.411]

Иногда в практических расчетах возникает необходимость в определении конечных температур рабочих жидкостей при проходе их через теплообменный аппарат. В этом случае известными величинами являются поверхность нагрева F, коэффициент теплопередачи k, условные эквиваленты Wi и W-2, и начальные температуры t и /а- Требуется найти конечные температуры t, 2 и количество переданного тепла Q. [c.491]

При стационарном теплообмене температуру проницаемой поверхности можно найти из условия теплового баланса, предполагая, что газ с начальной температурой после прохождения через пористую стенку нагревается до температуры этой стенки Тст- [c.467]

В процессе исследований было отмечено, что интенсивность теплового потока на одном и том же расстоянии от поверхности батона изменяется не пропорционально падающему (или результирующему) лучистому потоку, зависит еще от начальной температуры батона, т. е. продолжительности электрокоагуляции. Эти обстоятельства можно использовать для оптимизации режима стабилизации поверхностного слоя, под которой понимается минимальный теплообмен с остальной массой фарша при соблюдении заданной прочности корочки и ее товарного вида. [c.164]

Начальная температура конструкции 293 К. Лучистым теплообменом пренебречь. Вычислить температуры стенки и поверхности покрытия в моменты времени 5, 15, 25 с после начала полета. Расчет выполнить на сетке с числом узлов в слое покрытия, равным 9, при шаге по времени 0,5 с. Считать что распределение температуры поперек металлической стенки корпуса является однородным (Big [c.202]

Влияние нео бо грев аемо го начального участка. В этом случае имеет место неодновременное развитие гидродинамического и теплового пограничного слоев, что влияет на коэффициент теплоотдачи. Наличие поверхности, не участвующей в теплообмене, соот-ветствует особому случаю изменения температуры поверхности пластины по ее длине. [c.188]

Рассмотрим сначала теплообмен, не осложненный массообменом, в теплообменнике любого типа (поверхностном или контактном) независимо от его конструктивных особенностей, схемы движения газа и жидкости (прямоток, противоток, перекрестный или смешанный ток). Будем считать постоянными расходы, начальные температуры и давления газа и жидкости, а также их теплоемкости. Представим ряд теплообменников с различной поверхностью контакта, в которых коэффициент теплообмена а является одинаковым. Построим для этого ряда зависимость средних за весь процесс температур сред от площади поверхности контакта F. Для определенности рассмотрим случай охлаждения жидкости газом. Первым в ряду будет такой (мысленно представленный) теплообменник, в котором / =0. В этом случае, естественно, теплообмена не происходит и температуры газа и жидкости равны их начальным значениям и ж. к. Средний за весь процесс температурный напор, равный в данном случае разности этих температур = — [c.52]

На боковых поверхностях диска осуществляется теплообмен, характеризуемый коэффициентом Oi и температурой Предполагается, что начальная температура диска равна температуре среды, омывающей боковые поверхности диска = tb- [c.310]

Если в условиях свободной конвекции механика газов зависит от взаимного расположения горячих и холодных поверхностей и, таким образом, при данных температурах определяется геометрическими характеристиками системы, то в условиях вынужденной конвекции механика газов является средством для управления процессами конвективного теплообмена. Как уже отмечалось, при вынужденной конвекции решающее значение имеет скорость и характер расположения поверхности нагрева по отношению потока. Из табл. 6 следует, что при нагреве тел вытянутой формы (трубы, прутки и т. д.) поперечное омывание эффективнее продольного, причем шахматное располол<ение тел в садке имеет некоторое преимущество перед коридорным. По этой причине при нагреве тел вытянутой формы теплоноситель с помощью перегородок заставляют двигаться зигзагообразно, с тем чтобы обеспечивалось поперечное обтекание поверхности нагрева. Отчасти по этой же причине конвективный теплообмен лучше происходит при поперечном движении потока относительно движения поверхности нагрева (перекрестный ток), чем при противотоке или прямотоке. По значению среднего температурного напора противоток предпочтительнее прямотока, вследствие чего последний в конвективных печах применяется реже, только в тех случаях, когда начальная температура теплоносителя такова, что его нельзя направлять непосредственно на нагретый материал. [c.284]

Легко видеть, что в данном случае при завершенном теплообмене температура материала достигает начальной температуры теплоносителя а теплоноситель при любой величине поверхности нагрева не сможет отдать свое тепло материалу и выходит из слоя с относительно высокой температурой. [c.293]

Решение задачи начнем с плоской стенки (плита). Как и прежде, будем считать, что стенка имеет полную толщину, равную 2Хо, теплообмен на обеих поверхностях стенки соответствует граничному условию первого рода (температура поверхности стенки в момент t=0 становится равной температуре окружающей среды и затем сохраняется на этом уровне в течение всего процесса). Начальная температура стенки равна о. [c.64]

III. На поверхности г=а происходит теплообмен со средой нулевой температуры. Начальная температура и = /(г). В этом случае берем [c.132]

V- Теплообмен на поверхности г —а со средой нулевой температуры. Начальная температура i =fr,b). В этом случае раскладываем в ряд Фурье функцию /(г, 6), как в IV [c.133]

III. Начальная температура v = i. На основании z = l и на поверхности г=а теплообмен. Основание z=—I и среда имеют нулевую температуру ). В этом случае мы исходим из частного интеграла [c.149]

Случай полого шара можно разобрать этим же способом. 65. Шар. Теплообмен на поверхности г = а со средой нулевой температуры. Начальная температура / (г). В этом случае уравнения теплопроводности следующие [c.152]

Это решение можно применить к проблеме температуры земли, полагая, что начальная температура постоянна, а радиус шара очень велик Таким же образом из результатов этого параграфа можно получить распределение температур в полуограниченном теле, на поверхности которого происходит теплообмен, начальное распределение температур в котором произвольно ). [c.156]

Неограниченный цилиндр радиуса / = Теплообмен на поверхности со средой нулевой температуры- Начальная температура f r, Й). Исходим из выражения для линейного источника в (г, 6 ) и преобразуем его, как это делали раньше, к виду [c.206]

Полуограниченный стержень ж > 0. Теплообмен на поверхности ж = 0. Температура среды а os ш . Начальная температура равна гулю. В данном-случае берем г в виде интеграла [c.226]

Слой А плотно прилегает к слою Е, и между слоями имеется надежный тепловой контакт, не изменяющийся в процессе нагревания. Передача тепла в месте соприкосновения слоев осуществляется за счет теплопроводности. Начальная температура во всех точках стенки одинакова и равна Т . С одной поверхности (левой) стенка омывается горячей средой с температурой Гг, а с другой (правой) —холодной средой с температурой Тв. Теплообмен поверхностей стенки со средами происходит согласно граничным условиям третьего рода. [c.253]

Oi, 6i. Между слоями имеется совершенный тепловой контакт, не изменяющийся в процессе нагревания. Начальная температура слоев одинакова и равна Гн. В начальный момент времени одна (левая) поверхность стенки омывается горячей средой с температурой Гг, а другая (правая)—охлаждается средой с температурой Тв. Теплообмен стенки со средами происходит согласно граничным условиям третьего рода. [c.273]

Рассмотрим процесс теплопередачи через трехслойную стенку в двухмерной постановке. Пусть две поверхности такой стенки нагреваются средами Гг и Тв.т, одна охлаждается средой с температурой Гв и одна теплоизолирована. Теплообмен со средами происходит согласно граничным условиям третьего рода. Начальная температура всех слоев постоянна и равна Тн=Тв. При принятых условиях процесс нестационарной передачи тепла в трехслойной стенке описывается следующей системой уравнений [c.306]

Существуют следующие способы охлаждения лопаток ГТ. При относительно невысоких начальных температурах газа применяют систему с внутренним конвективным воздушным охлаждением и продольно-петлевым движением воздуха. После перемещения по внутренним каналам лопаток воздух выпускается через их выходные кромки (рис. 4.34). Такой способ позволяет обеспечить снижение температуры наружной поверхности стенок лопаток на 150 °С. Аналогичные результаты могут быть достигнуты при организации так называемого отражательного охлаждения стенок лопаток. Конструкция с применением дефлекторов и поперечным течением охлаждающего воздуха позволяет интенсифицировать теплообмен. Воздух подается в хвостовик лопатки с выпуском его через щели в выходной кромке и далее в проточную часть турбины. [c.112]

Если v — F x, у, Z, X, t) соответствует температуре в момент времени t в точке х, у, z) твердого тела, начальная температура которого равна нулю, а на поверхности происходит теплообмен со средой, имеюш,ей температуру p(x, у, z, X), то решение задача в случае начальной температуры, равной нулю, и температуре среды, равной ср(х, у, Z, t), записывается в виде [c.37]

Если v — F x, у, Z, t) соответствует температуре в момент времени t в точке (х, у, г) твердого тела, начальная температура которого равна нулю, а поверхность поддерживается при температуре, равной единице (или в случае теплообмена поверхности с окружающей средой последняя имеет температуру, равную единице), то решение задачи при условии, что поверхность поддерживается при температуре ср(/) или что происходит теплообмен со средой, имеющей температуру ср( )), записывается в виде [c.37]

Эти результаты имеют практическое значение, так как они позволяют очень легко получать численные значения температур в упомянутых выше твердых телах, если их начальная температура постоянна, а с поверхности, происходит теплообмен в среду с постоянной температурой [95, 96]. [c.41]

Полуограниченное твердое тело. Теплообмен на поверхности в среду с нулевой температурой. Начальная температура постоянна ) [c.75]

IV. Ограниченный стержень — I <. x начальной температурой, равной V. На боковой поверхности стержня и. на его концах происходит теплообмен со средой нулевой температуры. [c.145]

V. Ограниченный стержень 0<х<1 с начальной температурой, равной / (х). На боковой поверхности стержня и на его концах происходит теплообмен [c.145]

До какой температуры нагреется внутренняя поверхность графитового вкладыша сопла двигателя за 7 с, если считать стейку вкладыша плоской стенкой неограниченной протяженности толщиной 20 мм, а температурное поле — одномерным Адиабатная температура стенки сопла 2500 С, коэффициент теплоотдачи от газов к стенке а — = 3500 Вт/(м К), начальная температура вкладыша 20 °С. Теплоотдачей с внешней стороны вкладыша и лучистым теплообменом пренебречь. Теплофизические характеристики графита к = 147 Е5т/(м К) а— ПО 10 м с [c.187]

Допустим, что f = F х, у, г, t)- температура в момент времени t в точке (х, у, г) твердого тела, начальная тем-Нёратура которого равна нулю, и на поверхности происходит теплообмен т средой температуры Решение задачи, в которой начальная температура равна нулю, а температура среды равна [c.25]

Полуограниченйое твердое тело. Теплообмен на поверхности. Температура с еды равна нулю. Начальная температура постоянна ). Когда начальная температура постоянна и равна Гд, уравнения для v имеют вид [c.60]

Полуограниченное твердое тело. Теплообмен на поверхности. Температура среди /(<). Начальная температура равна нулю. В этой аадаче температура и должна удовлетворять уравнениям [c.63]

Отисанная схема обезвоживания позволяет за счет осуш,ествления многократного распыления раствора резко увеличить расход распыляемой жидкости и тем самым увеличить поверхность калель, участвующих в теплообмене, а следовательно, и интенсивность процесса. Как показали опыты, проведенные на экспериментальной сушке, при кратности циркуляции, равной 10 (отношение количества раствора, подаваемого на форсунки, к производительности сушки), и начальной температуре теплоносителя 150° С объемное напряжение составляет 25 кг1м -ч, при температуре 400° С — свыше 45 кг1м ч. Дальнейшее повышение температуры теплоносителя и кратности циркуляции соответственно приводит к росту объемного напряжения. Продукт при этом получается качественным и подсушенным до необходимой влажности. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...