Характеристика детонационная

Технические характеристики детонационной установки Днепр-3 , разработанной ИПМ НАН Украины [c.370]

Техническая характеристика детонационных установок для нанесения покрытий [c.429]

Для характеристики детонационной стойкости бензинов ее сравнивают с детонационной стойкостью эталонного топлива, представляющего собой смесь нормального гептана и изооктана. Детонационная стойкость нормального гептана условно приравнивается к нулю, а изооктана— к 100 единицам. В эталонном топливе может содержаться от О до 100% изооктана. [c.273]

Другая важная характеристика топлива для карбюраторных двигателей — октановое число, по которому оценивают детонационные качества топлива. Как уже указывалось, при детонационном сгорании скорость распространения пламени достигает 1500—2500 м/с, т. е. скорости взрыва. При этом в двигателе появляются резкие стуки, черный дым, повышается расход топлива, снижается мощность. Наличие резких скачков давления приводит к быстрому выходу из строя кривошипно-шатунной группы двигателя. [c.167]

Полученные зависимости позволяют определять оптимальные значения технологических параметров детонационного напыления окиси алюминия, корреляцию между техническими характеристиками покрытий, производительностью, степенью проплавления, позволяют судить об особенностях детонационного метода, а при изменении методики напыления или напыляемого материала предсказывать на основании теории подобия значения параметров напыления, близкие к оптимальным. [c.92]

В монографии на основе разработанной авторами классификации рассматриваются методики определения механических, физических и специальных свойств материалов с защитными и износостойкими покрытиями, нанесенными струйно-плазменным, детонационно-газовым и другими прогрессивными способами. Особое внимание уделяется исследованию малоизученных характеристик износостойкости, усталости и трещиностойкости композиции основной металл — покрытие . [c.2]

В работе [118] на примере окиси алюминия показано, что электрическая прочность покрытий слабо зависит от толщины, а определяется способом нанесения и, следовательно, структурой (2 кВ/мм — у газопламенного порошкового покрытия 30 кВ/мм—у детонационного при автоматическом напылении). Уменьшение пористости спеканием, пропиткой нитратом алюминия в 1,5—2 раза повышает электрическую прочность. Особенно важно уменьшение доли крупных пор, так как пробой в покрытиях обусловлен пробоем газа в наиболее крупных порах [15, 117, 118]. Результаты изучения электроизоляционных характеристик наиболее распространенного плазменного покрытия из окиси алюминия показали [136], что электрическая прочность в практически используемом диапазоне толщин 0,1 — 1,0 мм при нормальных температурах имеет значения в пределах 6—12 кВ/мм, а с ростом температуры плавно уменьшается до значений 1—2 кВ/мм при 1250°С. [c.86]

Для исключения появления детонации авиационные поршневые двигатели в зависимости от их технических характеристик могут эксплуатироваться на бензине с определенной детонационной стойкостью. [c.482]

Технические характеристики автоматического детонационного комплекса ЛДК-1М [c.370]

Техническая характеристика наиболее известных детонационных установок приведена в табл. 1.9. [c.429]

Детонационный комплекс "Азов", специализированный для упрочнения и восстановления коренных и шатунных шеек коленчатых валов, использует в качестве рабочих газов пропан-бутан, кислород, сжатый воздух. Техническая характеристика комплекса "Азов" приведена ниже. [c.430]

Однако возможность повышения степени сжатия ограничена возникновением детонационного горения топлива. Чем выше степень сжатия, тем большей антидетонационной стойкостью, (октановым числом) должен обладать бензин и тем совершеннее должен быть двигатель. В случае применения алюминиевых сплавов, обладающих высокой теплопроводностью, степень сжатия может быть повышена. Кроме того, чем меньше диаметр поршней, тем выше может быть степень сжатия при прочих равных УСЛОВИЯХ. Если опережение зажигания недостаточно или чрезмерно велико, то это вызывает снижение мощности и ухудшение экономичности двигателя. Мош-ностная характеристика двигателя в зависимости от угла опережения зажигания приведена на рис. 19. [c.41]

Компрессоры, приводимые в движение от газовой турбины, применяются в двигателях как с внутренним, так и с внешним смесеобразованием. В последнем случае ухудшаются детонационные характеристики двигателя. Компрессоры в карбюраторных двигателях чаще всего располагают за карбюратором. Однако известны схемы наддува карбюраторных двигателей с расположением компрессора перед карбюратором. [c.105]

В силу теоремы существования, кривая может быть продолжена до оси = 0. В точках этой оси, как следует из выражения (10), Уп = а, так что соответствующий луч, замыкающий в плоскости течения волну разрежения, является характеристикой, и, следовательно, волна разрежения может быть склеена вдоль него с поступательным потоком. Указанная интегральная кривая соответствует сверхзвуковому обтеканию точечного поджигающего источника с образованием детонационной волны. [c.47]

При = О ширина зоны разрежения становится наибольшей, а замыкающий ее скачок вырождается в характеристику. Последний случай, который описывает распространение детонационной волны от точечного поджигающего источника, можно так же трактовать как описание асимптотического поведения потока за произвольным телом конечного размера на больших расстояниях от тела при возникновении детонационной волны. При обтекании конуса конечного [c.49]

Если точка расщепления не находится в области влияния зоны дозвукового течения за детонационной волной, то при расчете обтекания сферы с расщеплением детонационной волны течение перед начальной характеристикой волны разрежения, идущей из точки расщепления, очевидно, сохранится тем же, что и без расщепления. Поэтому расчет такого течения может быть осуществлен обычными методами. Если же точка расщепления находится в [c.60]

Рассмотрим выражения для параметров газа за детонационной волной в случае, когда ее интенсивность лишь немного превосходит интенсивность волны Чепмена-Жуге. Для характеристики отклонения интенсивности волны детонации от интенсивности волны Чепмена-Жуге введем параметр е = 1 — q/qJ. Используя его, придадим выражениям (2) вид [c.64]

Будем искать решения системы уравнений (10) за детонационной волной в окрестности точки О. Система (10) имеет три семейства характеристик. Вдоль характеристик двух первых семейств (акустических) выполняются соотношения [c.68]

Наиболее полно научные основы детонационно-газового напыления покрытий изложены в первой отечественной монографии по этому вопросу [14]. К несомненным достоинствам труда М. X. Шоршо-рова и Ю. А. Харламова следует отнести применение специального математического аппарата при рассмотрении основных характеристик детонационного сгорания горючих газовых смесей и выявлении закономерностей взаимодействия детонационных волн и сопутствующего им импульсного потока продуктов детонации с порошком распыляемого материала. [c.12]

Детонационная стойкость топлива выражается октановым числом, которое чнсленно равно содержанию по объему в процентах изооктана (2, 2, 4-трнметилпентана) в смеси с нормальным гептаном, обладающей эквивалентной данному топливу детонационной стойкостью. В зависимости от условий проведепия опыта получают различные характеристики детонационной стойкости топлив. Для определения октанового числа имеется несколько стандартных режимов работы двигателя (исследовательский метод и моторный метод ). [c.144]

Для характеристики детонационной стойкости топлив, лучших, чем изооктан, применяется шкала сортности. Сортность показывает мощность двигателя в процентах, которую он развивает при работе на данном топливе, сравнительно с мощностью при работе ня явооктане. [c.431]

В статье рассмотрены особенности технологии детонационного напыления оксида циркония. Выявлены характеристики технологического процесса, влияющие на качество покрытия из порошковой смеси ггОг—Сг. Электронно-микроскопические исследования и рентгено-спектральный анализ позволили определить модель формирования покрытия на основе оксида циркония. Приведены свойства покрытия. [c.243]

В последнее время отмечается повышенный интерес к механизму разрушения при данном методе испытания покрытий, так как, несмотря на недостатки, штифтовый метод наиболее распространен, а что касается детонационных покрытий, то он остается единственным при определении одной из основных эксплуатационных характеристик — прочности соединения. Если раньше данные, полученные на основе штифтового метода, рассматривались в качестве первого приближения [94], то сейчас, благодаря работам, проделанным в различных институтах [94—98 и др.[, может идти речь о повышении воспроизводимости и стабильности получаемых результатов. Прояснилась картина событий, происходящих при разрушении покрытия, появилась возможность обеспечения отрывного характера разрушения усовершенствована методика проведения испытаний. [c.59]

Измерения удельного электрического сопротивления детонационного покрытия из твердого сплава ВК15 в направлениях, перпендикулярном и параллельном оси напыления, выявили анизотропию электропроводимости. Численные значения удельного электросопротивления в двух взаимно перпендикулярных направлениях отличаются в 2—3 раза [16, 139]. Наличие границ между слоями и деформированными частицами в направлении, перпендикулярном оси напыления, значительно уменьшает проводимость, в то время как проводимость в направлении, параллельном оси напыления, приближается к этой характеристике для спеченного твердого сплава,, так как в этом случае определяющую роль играет проводимость отдельных слоев [16, 139]. [c.87]

Повышение ресурса деталей может быть обеспечено и применением покрытий, нанесенных на поверхность деталей, например детонационным напылением или ламинарной высокоэнтальпийной плазменной струей. Совместно с Институтом гидродинамики СО АН СССР были изучены условия формирования пересжатой детонационной волны в каналах различного сечения и формы, что обеспечило повышение более чем в 2 раза импульса силы и КПД энергоносителя за счет формирования пересжатой волны в стволе установки. Использование установки для детонационного напыления (рис. 8) позволяет увеличить ресурс и надежность деталей в 2—3 раза. Перспективными направлениями улучшения технических характеристик оборудования для детонационного напыления являются создание системы контроля процесса напьшения и управления установкой с помощью ЭВМ замена ацетилена природным газом, а также применение технологии нанесения размерных покрытий без последующей механической обработки поверхности. Внедрение установок нового поколения позволит увеличить номенклатуру обрабатываемых деталей в 8-12 раз, добиться окупаемости оборудования не более чем за полгода, а также обеспечить достижение следующих показателей [c.79]

В зависимости от вида источника тепловой энергии, затрачиваемой на нагрев и диспергирование напыляемого материала, различают следующие основные виды напыления (ГОСТ 28076-89) электродуговое, газопламенное, детонационное и плазменное. Плазменное напыление, в свою очередь, подразделяется на индукционное и плазмен но-дуговое. По виду защиты рабочей зоны напыления различают процессы без защиты, с местной защитой и в герметичной камере. Характеристика распространенных видов напыления приведена в табл. 3.62. [c.339]

Детонационные покрытия наносят с помощью установок Днепр-2 , Днепр-3 (разработчик - Институт порошковой металлургии (ИПМ) НАН Украины, сокращенно ИПМ НАН Украины) и Катунь (разработчик - НПО Анитип , г. Барнаул). Модели установок - АДК, АДК-1, ДНП-5, АДУ-СП и др. Технические характеристики некоторых установок приведены ниже. [c.370]

В зависимости от знака А уравнение (1.19) в полуплоскости г > О может быть эллиптического или гиперболического типа. Если плотность газа с удалением от поверхности слабого разрыва возрастает 9г = 1 (например, слабый разрыв за нор мальной детонационной волной), А < О и уравнение (1.19) при г > О — гиперболического типа. Наоборот, при убывании плотности (когда слабый разрыв движется по покоящемуся газу, захватывая новые массы газа ) 0г = А > О и уравнение (1.19) будет эллиптического типа. В обоих случаях линия г = О, на которой Ф = = О (Ф = onst), будет линией параболического вырождения для уравнения (1.19), одновременно являясь характеристикой, так как при dr = О, Ф = О условия ха рактеристической полоски (см. [8])для уравнения (1.19) выполнены. Отметим, что данные Коши (1.11) также определяют характеристическую полоску, а линия г = О является линией параболичности для уравнений (1.1) и (1.2). [c.90]

Рассмотрим случай нормальной детонации. Постановка краевых задач для системы (1.1), когда течение за нормальной детонационной волной принадлежит классу пространственных двойных волн, была осуш ествлена в [4]. Было показано, что для построения течений необходимо решать систему (1.1) с начальными данными на линии II,2 = f ui), которая является линией параболичности, но не является характеристикой, а сама система (1.1) в окрестности линии и.2 = / ) гиперболического типа. Задача эта, вообще говоря, является корректной и в классе двойных волн можно найти единственное решение, соответствующее движению нормальной детонационной волны, которая является развертывающейся поверхностью для любого t. [c.122]

Газораспределительный пульт служит для подачи и контроля расхода компонентов детонационной газовой смеси. Независимо от конструкции пульт включает контрольно-измерительные приборы (ротаметры, манометры) и регулируюшие устройства (редукторы, вентили, регуляторы перепада давления). Техническая характеристика газораспределительного пульта АДК "Прометей" приведена ниже. [c.429]

Детонационная установка "Перун-С" — высокопроизводительная стационарная установка, промышленное использование которой особенно эффективно при массовом или крупносерийном производстве изделий с покрытиями. Техническая характеристика установки "Перун-С" приведена ниже. [c.430]

Ионная имплантация — один из наиболее эффективных способов легирования титана и его сплавов. Известно, что титановые сплавы, имея высокие прочностные характеристики, плохо работают в качестве элементов подвижных сочленений машин и механизмов. При умеренных нагрузках и скоростях наблюдается интенсивное схватывание с последующим разрушением контактирующих поверхностей. Модификация структуры поверхности посредством ионной имплантации позволяет повысить износостойкость. Анализ нескольких десят ков различных технологических процессов обработки поверхностей сплавов Ti —6А1—4V показал, что ионная имплантация бария, приводящая к возникновению преципитатов BaTiOs, образующих когерентную границу с TiO и эффективно препятствующих диффузии кислорода, по эффективности повышения износостойкости уступает лишь детонационному и газопламенному напылению. Однако нанесение покрытий приводит к увеличению размеров на единицы и десятки микрометров. [c.107]

Решение задачи многотопливности связано прежде всего с проблемой организации процесса сгорания, позволяющего сжигать заряд таким образом, чтобы в нем не успели образоваться очаги подготовленной к детонационному воспламенению смеси. Можно назвать ряд путей решения этой проблемы, подлежащей тщательному изучению. Это форкамерно-факельное зажигание, поздний впрыск топлива непосредственно в цилиндр двигателя, значительное ускорение процесса сгорания за счет улучшения турбулентных характеристик и некоторые др. [c.376]

Уже в первом патенте , относящемся к детонационному способу нанесения покрытий, рекомендуется в качестве исходных порощков широкий круг материалов металлы, сплавы, керметы, индивидуальные химические соединения, прежде всего твердые и тугоплавкие. В более поздних патентах круг материалов был еще расширен. Так, для работы в условиях высоких температур рекомендуется материал, состоящий из, % (по массе) 70 УС, 24 СгцС.2 и 6 N1. Для повышения прочностных характеристик покрытий такого типа вместо никеля может быть использован сплав состава 80% N1 и 20% Сг. [c.355]

В реальных условиях процесс метания деформируемой трубы хротекает значительно сложнее. В связи с истечением продуктов [етонации и прохождением вслед за детонационной волной волны )азгрузки различные сечения по длине трубы подвержены воздей- твию различных по форме, и длительности импульсов. В результа- е этого скорости движения различных сечений по длине трубы азличны. Часть взрывной энергии расходуется на работу дефор-1ации трубы, величина которой зависит от геометрических разме-)ов и прочностных характеристик материала трубы, что снижает корость радиального перемещения трубы. [c.57]

Сущест венная неодномерность детонационных процессов в зарядах малого диаметра затрудняет разработку последовательной теории явления. Извлечение кинетической информации из измерений критического диаметра осложняется также тем фактом, что скорость и давление детонацим уменьшаются с приближением диаметра заряда твердого взрывчатого вещества к критической величине [1, 2]. Исследования прекращения детонации в зарядах малого диаметра гомогенных (жидких или газообразных) и негомогенных взрывчатых веществах [2] продемонстрировали качественное различие в механизмах явления для этих двух типов ВВ. Вследствие сильной зависимости времени реакции от температуры ударного сжатия в гомогенных В В наблюдаются явления срыва реакции вблизи критического диаметра за )яда. В негомогенных ВВ изменение параметров детонации с уменьшением диаметра заряда происходит более плавным образом. С учетом этих обстоятельств измерения критического диаметра детонации можно использовать скорее для полуколичествен-ной оценки кинетических характеристик или в качестве тестов для проверки расчетным путем кинетических моделей взрывчатого превращения. [c.277]

Как и в случае обычной ударной волны, для точек скорость газа за детонационной волной сверхзвуковая (исключая весьма малую окрестность точки В), а для точек N - дозвуковая. При обтекании клина свободным потоком детонирующего газа будут осуществляться режимы детонации, соответствующие точкам т.е. более слабым детонационным волнам. При уменьшении угла клина в до совпадения точки М с точкой 7, т.е. при в = вJ, как уже говорилось, детонация является детонацией Ченмена-Жуге, в которой нормальная к волне составляющая скорости сгоревшего газа равна скорости звука, так что волна совпадает с прямолинейной характеристикой сверхзвукового течения за ней. Если и дальше уменьшать угол клина, то волна детонации остается прежней, соответствующей детонации Ченмена-Жуге, а от прямолинейной характеристики, совпадающей с волной детонации, начнется течение разрежения Прандтля-Майера, в котором поток поворачивается от угла вJ до направления в < всоответствующего обтеканию стенки клина. В предельном случае, когда = О, [c.28]

При уменьшении угла конуса до значений, меньших J, между волной детонации, остающейся неизменной и соответствующей детонации Ченмена-Жуге, и течением сжатия вблизи поверхности конуса возникает коническая зона разрежения, которая замыкается скачком уплотнения. При уменьшении угла конуса ширина зоны разрежения возрастает, а интенсивность замыкающего скачка сначала увеличивается, а затем вновь начинает уменьшаться. При значении = О ширина зоны разрежения становится наибольшей, а замыкающий ее скачок уплотнения вырождается в характеристику. При этом за конической зоной разрежения поток остается поступательным, и направленным вдоль оси симметрии. Такой предельный случай соответствует распространению детонационной волны от точечного поджигающего источника и описывает также обтекание произвольного тела конечных размеров, в том числе конуса при в > тах, потоком ДСТОНИ-рующего газа на больших расстояниях от тела. В соответствии с тем, что в конической волне разрежения Уп > а, возмущения, идущие от поверхности конуса вдоль характеристик, не могут проникнуть в эту [c.32]

Пусть теперь угол клина уменьшается. Точка В смещается при этом в сторону точки 7, интенсивность детонационного фронта постепенно ослабевает. При угле клина, соответствующем совпадению точек В ж Т, интенсивность детонационной волны становится наименьшей из возможных - реализуется детонация Ченмена-Жуге. Чтобы установить, что произойдет при дальнейшем уменьшении угла клина, напомним, что при детонации Ченмена-Жуге нормальная составляющая скорости газа за фронтом волны равна скорости звука, т.е. направление такой волны совпадает с направлением акустической характеристики. Поэтому при дальнейшем уменьшении угла клина за остающейся без изменения волной детонации Ченмена-Жуге возникает центрированная волна разрежения. В ней поток непрерывно поворачивается от направления О7 за фронтом детонации до требуемого направления. В пределе, когда угол клина становится нулевым, течение за центрированной волной приобретает направление набегающего потока, и поток в целом можно рассматривать как обтекание с детонационной волной прямолинейного источника поджигания газа. Разворот потока в волне разрежения можно продолжить и дальше. Это будет соответствовать сверхзвуковому обтеканию горючей смесью выпуклого угла, вдоль ребра которого имеется источник поджигания, обеспечивающий возникновение детонационной волны. [c.40]

При уменьшении угла конуса до значений, меньших J, за волной детонации, остающейся для всех углов 62 < вJ неизменной и соответствующей детонации Ченмена-Жуге, образуется волна разрежения, замыкаемая скачком уплотнения с последующим течением сжатия вблизи поверхности конуса. С уменьшением угла конуса ширина зоны разрежения возрастает, а интенсивность замыкающего ее скачка сначала увеличивается, а затем вновь уменьшается. При наличии конической волны разрежения г п > а, и возмущения, идущие от поверхности конуса вдоль характеристик, не могут проникнуть в эту область и повлиять на положение детонационной волны. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...