Расчет Коэффициент материала

Метод сечений для приближенного расчета коэффициента интенсивности напряжений. Предел трещиностойкости /с как характеристика материала и критерий разрушения в хрупком и пластическом состояниях К h [c.483]

С увеличением шероховатости поверхности нагрева начало развитого кипения смещается в сторону более низких значений плотности теплового потока. Однако объем полученного к настоящему времени опытного материала не дает еще возможности определить в обобщенной форме границы переходной области и построить зависимость для расчета коэффициента теплоотдачи в этой л-Зт/ м .к) области. гп > [c.193]

Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидко стей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенкн труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение. [c.204]

Геометрические свойства рассмотренной структуры материала 40, определенные единым углом пересечения волокон разных семейств 9 и необходимостью касания волокна с тремя другими волокнами из разных семейств, еще не достаточны для однозначного расчета коэффициента армирования. Существенное влияние на значение последнего оказывает плотность распределения волокон каждого направления. В изложенном подходе неявно принималось условие одинаковой плотности распределения волокон всех четырех направлений. [c.77]

II ступени КНД проводили до длины трещины от очага разрушения примерно в 24 мм но представленной на рис. 9.16 аппроксимирующей кривой зависимости шага бороздок от длины трещины. В соответствии с этой кривой число усталостных бороздок щ до указанной длины трещины составляло примерно 12800. Несоответствие шага бороздок СРТ при смешанных механизмах разрушения материала учитывалось при расчете коэффициентом = 0,625, а степень повреждения материала в каждом ПЦН — коэффициентом пгш 0,2. В результате расчета было получено, что живучесть диска составляла примерно 1600 ПЦН. [c.484]

В связи с таким характером разрушения необходимо изучение трещиностойкости материалов (предназначенных для изготовления резьбовых соединений) при продольном и поперечном сдвигах. В работах [4—6] приведена подробная библиография работ, выполненных советскими и зарубежными исследователями по оценке трещиностойкости и методом испытаний в условиях продольного и поперечного сдвига. Вопросы расчета коэффициентов интенсивности напряжений применительно к крепежным изделиям энергетических установок рассмотрены в работе [7]. В зависимости от протекания процесса разрушения поле напряжений в вершине трещины определяется тремя коэффициентами интенсивности напряжений. Вид излома образца с трещиной является объективным критерием смены одного механизма разрушения другим. В работе [4] приведены возможные схемы разрушения образцов материала с наклонными боковыми трещинами в условиях хрупкого (обобщенный нормальный обрыв) и квазихрупкого (смешанное разрушение и продольный сдвиг) разрушений. [c.388]

В табл. 42 приведены значения коэффициента Пуассона и модуля упругости материала алюминиевый сплав 1100 — волокно борсик диаметром ПО мкм. Расчет коэффициента Пуассона производили по диаграмме напряжение—деформация. Поскольку на полученной кривой имеются две области линейная (в пределах упругой области) и нелинейная (область, где матрица пластически деформируется), в таблице даны значения коэффициента Пуассона для обеих областей. Б табл. 43 приведены типичные свойства 204 [c.204]

В реальных конструкциях толщина клеевой прослойки достигает 1 мм, что составляет 1,8—25% от толщины обшивок. Диэлектрическая проницаемость клея (е = 3,5-н4,5) намного отличается от е среднего слоя и незначительно от диэлектрической проницаемости материала обшивок, так как в качестве клея используется смола, входящая в состав обшивок. При таком соотношении толщин клеевой прослойки и обшивок конструкция будет многослойной и численный расчет коэффициента прозрачности практически невозможен. [c.141]

Экспериментальное определение коэффициента вязкости, основанное на обработке зависимости сопротивления деформированию от скорости деформации, полученной по результатам испытания образцов из исследуемого материала на растяжение, сжатие или кручение (сдвиг), обеспечивает возможность изучения зависимости коэффициента вязкости от состояния материала (с учетом его зависимости от истории нагружения) и скорости деформирования. Наряду с указанным методом, вязкость определяется из анализа закономерностей распространения упруго-пластической волны или пластических течений материала как характеристика использованной для расчета модели материала, которая обеспечивает наилучшую корреляцию результатов расчета с экспериментально установленными закономерностями [76]. Необходимость использования для таких расчетов априорной модели материала и зачастую численных методов расчета существенно усложняет получение достоверных данных. [c.132]

Формулы для расчета коэффициента использования материала при штамповке из полосы, ленты и листа [c.817]

Процесс теплообмена в зоне нагрева ЦТТ изучался лишь некоторыми исследователями в узком диапазоне тепловых нагрузок и ускорения поля центробежных сил, поэтому рассмотрим работы, посвященные определению влияния центробежных сил на процесс кипения в других системах. Авторы работ [85, 86] сделали попытку систематизировать имеющийся материал по изучению процесса кипения в поле центробежных сил, но противоречивость экспериментальных данных не позволила дать надежные количественные соотношения для расчета коэффициентов теплопередачи. [c.85]

Коэффициенты конвективного теплообмена между газами и трубами в теплообменниках или насадкой в регенераторах определяются по формулам, приведенным в справочниках и специальных руководствах. Ряд их приведен в соответствующих разделах этой книги. Во всех случаях для повышения интенсивности конвективного теплообмена надо стремиться к наибольшей равномерности омывания всех поверхностей агрева газами, уменьшать до оптимальных размеров сечения каналов, образованных материалом в слое, через который протекает теплоноситель, увеличивать скорость потока до величин, оправдываемых технико-экономическими расчетами. Если материал не теряет качества от высокого нагрева, то направление движения газов и нагреваемого материала выбирается противотоком, так как в этом 116 [c.116]

При расчете коэффициента теплопередачи обычно учитывают следующие термические сопротивления (помимо сопротивлений теплоотдаче со стороны теплоносителя и рабочего тела) материала стенки трубы, оксидной пленки и отложений примесей. [c.214]

В соответствии с ЛМР процедура определения условий роста трещины предусматривает расчет коэффициентов интенсивности напряжений вдоль контура (края) трещины при заданных нагрузках, нахождение из специальных экспериментов характеристик трещиностойкости материала (выражаемых в терминах критических значений этих коэффициентов или некоторой их функции) и, наконец, сравнение на основе критериев ЛМР расчетных и экспериментальных величин и установление допустимых критических параметров трещин. Практическая реализация этой процедуры Во многом определяется тем, располагают ли специалисты представительным банком данных по трещиностойкости конструкционных материалов и достаточным набором решений задач теории упругости о трещинах различной конфигурации в элементах конструкций разной геометрии. В последние годы интенсивного развития механики разрушения постоянно накапливаются экспериментальные данные по трещиностойкости, пополняется запас решенных задач о трещинах, разрабатываются принципы и правила моделирования реальных трещин, обнаруживаемых в конструкциях средствами дефектоскопии и расчетными методами. [c.5]

Для расчета коэффициента использования материала и нормы расхода материала используют формулы, приведенные выше. Принимают угол наклона 0, при котором обеспечивается максимальный коэффициент использования материала Лгаах- [c.298]

В АЭ ГЛ-201 теплоизолятор также двухслойный, но в качестве внутреннего слоя использовался материал из полых микросфер марки Т . Для определения внешнего и внутреннего диаметров слоев теплоизоляторов использовалась известная формула из теплофизики для расчета коэффициента теплопроводности цилиндрических тел [199] [c.53]

Для расчета коэффициента проницаемости пористого материала, в котором каркас и поры образуют структуру с взаимопроникающими компонентами (поролон, волокнистые материалы и т. д.), можно использовать формулы (2.7)— (2.9). Если остановиться на формуле (2.8), то для коэффициента фильтрации к получим [c.85]

Однако следует иметь в виду, что использование в расчетах коэффициента 023 подразумевает такие условия работы, которые характеризуются равенством Цс Ри Р) - b PJP) 2b- Если фактическое значение параметра Ц PJP) ДЛя реальных условий работы подшипника ниже или выше значения [т1с( и/ )]2з, то расчетный ресурс кажется соответственно завышенным или заниженным. Иначе говоря, условия работы подшипника с тяжелыми нагрузками и большим загрязнением смазочного материала или с легкими нагрузками и повышенной чистотой масла не могут быть учтены с помощью коэффициента гз- [c.364]

При изучении оптических характеристик пыли в промышленных агрегатах частицы пыли принимают шаровыми. Возникающие в связи с этим неточности устраняют с помощью эмпирических коэффициентов, получаемых на основе опытных данных. Кроме того, и сами результаты, полученные на основе расчетов коэффициентов ослабления, поглощения и рассеяния отдельных частиц/ следует применять к расчету запыленной среды с известной осторожностью. Поэтому чрезвычайно важно накопление опытного материала по оптическим характеристикам запыленной среды. К сожалению, таких материалов в настоящее время совершенно недостаточно. [c.119]

Примером может служить расчет коэффициента К для толщины стенки корпуса аппарата. В процессе работы аппарата появляется коррозионный износ (воздействие на металл агрессивной среды). Величина коррозионного износа зависит от агрессивности среды и химической стойкости материала. Коррозионный износ детали берется равным скорости v проникновения коррозии в см в год, помноженной на продолжительность срока службы аппарата t. Срок службы t, определяющий долговечность работы аппарата, принимается равным 10—12 годам [3]. Скорость проникновения коррозии устанавливается на основании данных коррозионных испытаний, проводимых в условиях, аналогичных или максимально приближающихся к условиям работы проектируемого аппарата. Для изготовления аппаратов обычно применяют материалы, у которых t> = 0,14-0,5 см в год. При таких скоростях коэффициент запаса точности [c.7]

Производительность. При движении скребок перемещает перед собой порцию материала, объем которой зависит от размеров скребка и от свойств перемещаемого груза. Принимают (для упрощения расчетов), что материал располагается ровным слоем по длине желоба, а фактическую неравномерность заполнения последнего учитывают коэффициентом 1 . [c.257]

Предварительно необходимо коротко остановиться на следующем. Конструктор должен исходить из общих размеров сечения. Так как известно, что почти у всех гальванически осажденных металлов механические свойства, особенно модуль упругости, отличаются от соответствующих свойств основного материала (например, стали или легких металлов), то недопустимо при толщине покрытия, превышающей 50 мкм, исходить в расчетах на прочность из общих размеров. По условиям надежности детали в работе следовало бы всегда вводить в расчет сечение материала без покрытия. Однако в расчете может быть учтено различное сопротивление основного материала и покрыт Я, но для этого необходимо знать коэффициенты, характеризующие их прочность. У гальванических покрытий таких коэффициентов нет, так как некоторые свойства изменяются в условиях осаждения, а частично и в результате еще мало изученного влияния собственных напряжений. Поэтому при изучении данных испытаний необходимо уточнить, к каким сечениям относятся показатели прочности. Чтобы более полно учитывать зависимость между прочностью и состоянием внутренних напряжений, для отдельных покрытий приведены характерные величины, относящиеся к собственным напряжениям. [c.185]

Наиболее просто, расчетом, коэффициент использования материала определяется для деталей простой геометрической формы — круглых и прямоугольных. Для деталей сложных форм раскрой выполняется построением. [c.62]

Пусть, например, требуется определить теплопроводность твердого материала, состоящего из непрерывной компоненты, в которой хаотически распределены невытянутые включения. При составлении модели такого материала можно имитировать форму включений шарами, кубами, различными пирамидами сами включения можно распределить хаотически или упорядоченно. Упорядоченное распределение, в свою очередь, также допускает несколько вариантов шахматное, ряд над рядом и т. д. Читателю при этом неясно, какой модели отдать предпочтение и насколько сильно будут отличаться результаты, полученные для разных моделей. В литературе встречается математическое описание почти всех комбинаций, которые можно составить на основе приведенного примера. Обилие формул и моделей для одного и того же реального материала вызывает норой недоумение и растерянность, мешает дальнейшему поиску, затрудняет отделение главного от второстепенного. Задача значительно упрощается, если известны рекомендации, позволяющие выбрать при прочих равных условиях простейший вариант модели, а также указать приемы, дающие возможность с единых позиций подойти к исследованию смесей, различных по своей природе и структуре. Прежде чем переходить к этому вопросу, сформулируем общие требования к физической модели и к полученным на ее основе формулам для расчета коэффициентов обобщенной проводимости. [c.14]

Р == 30° и произвести поверхностную закалку зубьев шестерни горелкой или т. в. ч. до твердости, например Н ННС 45, то получим = 3,2 согласно примечаниям 6 и 7 к табл. 15 коэффициент материала для расчета зубьев на изгиб = = 1,11 -0,67 -1,2 = 0,89 при п Г = = 912 ООО имеем (Ь 1 = 0,5 X = 1= 3,2 -0,57 = 1,82. При нарезании шевронных зубчатых колес без [c.88]

В отличие от модулей упругости и сдвига расчет коэффициентов Пуассона по различным методам, изложенным в 5.1, приводит к большим расхождениям их численных значений (рис. 5.7). Поэтому выбор приближенной модели материала для наиболее приемлемой оценки этой деформатнв-ной характеристики особенно важен. Рассмотрим три класса кривых, соответствующих трем моделям материала. Коэффициенты Пуассона имеют наибольшие значения для слоистой модели в случае объемного напряженного состояния — кривые 1, 2, 3. При этом в поперечных к слоям плоскостях [c.140]

Г. Уоллис [5.2, с. 351] на основании большого экспериментального материала (в основном по водо-воздуш-ным смесям) составил простое уравнение для расчета коэффициента трения при кольцевом течении и турбулентном потоке пара [c.152]

При трении приходится учитывать поверхностную температуру и объемную температуру, ппскольку мы делаем различия между объемными и поверхностными свойствами материала. Кроме того, под влиянием температуры возникают глубокие структурные изменения, пооисходят химические реакции, в результате чего получаются новые вещества. Поэтому вряд ли можно рассчитывать, что уравнение для расчета кинетического трения получится столь же простым, как уравнение для расчета коэффициента трения покоя. [c.84]

Фсм см (1 Фсм) Внесли материал имеет начальную пористость, то при расчете результирующих теплофизических свойств ее можно учесть, если соответствующим образом изменить теплофизические характеристики одной из компонент, например связующего (см. гл. 4). При расчете коэффициента теплопроводности ко определяющим параметром является не массовая доля компонент, а их объемное содержание, которое связано с массовой долей через отношение плотности смеси к плотности данной компоненты см= (фсмРо)/рсм, Н= (фнРо)/рн. В первом приближении коэффициент теплопроводности композиционного материала можно представить в виде суммы [c.238]

Я ми — коэффициент материала для расчета зубьев на изг1, б (табл. 69) /7 — коэффициент перегр зки (табл. 42) под числами второй графы следует понимать отношение кф— коэффп- [c.435]

Зная опытные коэффициенты /к и /а, а также и Нт характеризующие изнапшваемую чистую металлическую или окисленную поверхность, можно рассчитать коэффициент абразивности относительно изнашиваемого материала. Таким образом, прогнозный расчет коэффициента абразивности при наличии исходных данных может быть выполнен по уравнению (1.7), [c.15]

Исследования, выполненные в ИТМО применительно к задаче конструирования и расчета самотечных перетоков материала, описаны в гл. 6. Там же приведены и расчетные формулы. Упомянем здесь, что для расчетов истечения материала при отсутствии перепада давления газа на переток можно пользоваться известной формулой Рауша (в [Л. 141] в этой формуле допущена опечатка — пропущен коэффициент 0,19 в правой ее части). [c.43]

В псевдоожиженном слое благодаря большой объемной концентрации сравнительно мелких частиц,несмотря на небольшие эффективные коэффициенты теплообмена, тепловое равновесие (выравнивание средних температур газа и материала) достигается уже на небольшом расстоянии от низа псевдоожиженного слоя. Так, по И. М. Федорову, даже для сравнительно крупных частиц (й э = 3 мм), при толщине слоя, соответствующей нагрузке на решетку 80 кГ/м , газы, выходящие из псевдоожиженного слоя, имеют температуру материала. В лабораторных опытах Ричардсона и Эрса [Л. 1002] с мелкими частицами 114- 550 мк) при непрерывных подаче и разгрузке материала из слоя тепловое равновесие достигалось на высоте 2,5 мм от решетки. Поэтому для псевдоожиженных слоев высотой более 20—30 диаметров частиц, по-видимому, нет необходимости в кинетическом расчете теплообмена материала со средой, а можно ограничиться статическим балансовым расчетом, принимая, что температура газов, выходящих из псевдоожиженного слоя, будет равна температуре материала в слое, если исключить случаи плохого, неполного псевдоожиження. Значительную высоту слоя в существующих конструкциях сушилок с псевдоожиженным слоем выбирают иногда с тем, чтобы легче избежать комкования материала и нарушения псевдоожижения, возникающего, если в каком-либо месте слоя скопляется только влажный подаваемый материал, склонный к слипанию. При тонком слое труднее избежать подобного скопления (особенно 306 [c.306]

На четырехшариковой машине, предназначенной для оценки противоизносных свойств, определяются величина износа и коэффициент трения. Три нижних неподвижных шарика связаны с устройством, которое позволяет измерить вращательный момент, передаваемый им верхним вращающимся шариком, и использовать полученный результат для расчета коэффициента трения. Испытания проводят при постоянных температуре, нагрузке и скорости шарики изготовляют из металлов определенного состава. В конце испытания под микроскопом на нижних трех шариках измеряют диаметр пятен износа. Записывают средний диаметр в мм, который и является мерой износа в данных условиях. Фиксируют также внешний вид пятен износа, что позволяет установить вид износа. Испытания проводят при самых различных условиях, поскольку стандартные условия испытания не разработаны. Обычно в этих испытаниях варьируются нагрузка, действующая на шары, рабочая температура, скорость вращения, длительность испытания, материал, из которого изготовляют шарики, внешняя среда и испытуемая жидкость [118]. [c.72]

В уравнении для расчета коэффициентов проводимости в поперечном направлении вместо реальных физических величин, характеризующих отдельные компоненты композиционного материала, и вместо переменных параметров, согласующих экспериментальные и расчетные данные, можно ввести коэффициент объемной проводимости совокупности или системы волокон, который учитывает не только физические свойства, но и геометрические особенности композиционного материала. Такой подход не является новым волокнистые и вористые изоляционные материалы обычно характеризуются их объемными свойствами. [c.295]

Следующим этаном расчета выпарной установки является определение коэффициентов теплопередачи по аппаратам, которые для заданного состояния и материала поверхности нагрева, режима циркуляции определяются плотностью теплового потока и физическими свойствами жидкости. На современном этапе расчет коэффициентов теплоотдачи при конденсации пара и кипении жидкостей а2 производится на основе критериальных уравнений, полученных путем обработки результатов экспериментальных исследований методами теории подобия ss-ei, i29-i3i Ддд расчетов [c.121]

Контактное термическое сопротивление. С помощью ONDU T можно решить задачу для случая, когда два материала с разными значениями теплопроводности расположены вплотную. На практике, так как контактные поверхности не идеально гладкие, на стыке существует контактное термическое сопротивление в дополнение к термическому сопротивлению самих материалов. В большинстве случаев значения контактного термического сопротивления могут быть найдены из теоретических соотношений или экспериментальных данных. Программа ONDU T может быть изменена для включения заданных пользователем значений контактного сопротивления в расчет коэффициентов дискретных уравнений для соседних точек. [c.282]

Рассмотрим результаты численных расчетов для материала бор-эпоксид, который характеризуется угшугими константами = = 224,06-10 Н/м", 2 = 12,69-10 Н/м , = 4,43-10 H/м t< = = 0,256. Зависимости безразмерных коэффициентов интенсивности напряжений от времени представлены на рис. 7.1. Анализ этих зависимостей показьшает, что, как и в случае изотропных материалов, в орто-тропных материалах наблюдается некоторое увеличение динамических коэффициентов интейсивности напряжений A i(r) и A u(f)no сравнению со статическими значениями, которое обусловлено приходом в вершину волн Рэлея. Кривые K t) и А ц(0 в этот момент оказались сглаженными вследствие численного обращения преобразования Лапласа. Заметим, что более значительное (в 2. .. 8 раз) превышение динамических коэффициентов интенсивности напряжений значений А ](0 и А ц(0 над статическими значениями наблюдается в случае трещины на границе раздела разнородных материалов [110] (при условии, что сингулярность напряжений имеет порядок yJ7-, это имеет место, например, для комбинаций никель-железо, цинк-алюминий, никель-золото). [c.184]

Трещина за каждый цикл нагружения получает незначитель-Бое приращение, так что ее распространение можно считать ква-зистатическим, пренебрегая динамическими эффектами. Как показывают расчеты, коэффициент интенсивности напряжений Ки у вершины трещины вдоль ее траектории развития практически равен нулю. Поэтому при определении живучести можно использовать зависимость скорости распространения трещины от коэффициентов интенсивности напряжений, установленной экспериментальным путем на опытных образцах с трещиной при разрушении нормальным отрывом, когда /Сы=0. Зависимость, связывающая скорость роста трещины и наибольший коэффициент интенсивности напряжений Ki цикла /Стах или его размах А/С=(1—ЮКтах лри постоянном коэффициенте асимметрии цикла Я = Кт1п/Ктах и всех других условиях испытаний, дается диаграммой усталостного разрушения (см. рис. 12, где изображена схема типичной диаграммы усталостного разрушения в логарифмических координатах Igv—Ig/ max). По диаграмме усталостного разрушения устанавливают следующие основные характеристики циклической трещиностойкости материала [89] [c.42]

Таким образом, несовпадение макро- и микроскорости роста усталостных трещин следует связывать не с механизмом формирования усталостных бороздок в цикле нагружения, а с условиями протекания пластической деформации и разрушения металла вдоль фронта трещины [252]. Чем значительней эффекты макро- и микротуннелирования трещины, а также процесс формирования сферические частиц, тем больше различаются скорости развития трещины на одинаковом расстоянии от очага разрушения в средних слоях металла и вдоль боковой поверхности. Используемые при расчетах АД длины трещин характеризуют осредненно разрушение материала на рассматриваемой длине трещины, что отвечает средней скорости роста трещины на поверхности образца. С учетом эффекта макротуннелирования усталостной трещины номограмма величин шага усталостных бороздок в зависимости от ширины и толщины образца позволяет проводить соответствующую корректировку длины трещины (рис. 91), которую используют для расчета коэффициента интенсивности напряжений при построении кинетических диаграмм применительно к конкретной точке фронта трещины. [c.194]

Коэффициент расхода кр при сварке под флюсом и электрошлаковой сварке учитывает потери электродного материала (проволоки, пластин, плавящихся мундштуков) на угар, концевые отходы при заправке в автоматы и т. п. При расчетах коэффициент кр принимается для автоматической и электрошлаковой сварки 1,02 для полуавтоматической и сварки электрозаклепками 1,03 [12], [c.25]

Структура композиционного материала, а следовательно, и выбор модели и формул для расчета коэффициентов обобщенной проводимости определяются технологией, числом компонент и их объемной концентрацией. Если сведения о характере структуры композиционного материала противоречивы или вообще неизвестны, то следует оценить зону возможных значений коэффициентов обобщенной проводимости, используя качественно отличные модели структуры с вкраплениями (матричная система) [формула (1-21)] и с взанмопроникающими компонентами [формула (1-32)]. [c.123]

Ляликов А. С. Расчет коэффициента теплопроводности сухого сыпучего зернистого материала.— Известия Томского политехнического института , т. 110, 1962, с. 34—42 с ил. [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...