Коэффициент ослабления расчет

Во всех формулах, описанных в этом разделе, подразумевается энергетическая зависимость как источников, так и коэффициентов ослабления, а следовательно, и потоков у-излучения. Расчет обычно проводят для отдельных энергетических групп, учитывая фактор накопления рассеянного излучения, а затем результаты суммируют. [c.63]

Если расстояния между пустотами в этой задаче малы по сравнению с длиной свободного пробега излучения в материале среды, то при расчете компоненты натекания можно воспользоваться эффективным коэффициентом ослабления излучения [c.167]

Задачей расчета и является вычисление коэффициента ослабления К P/P(j амплитуды падающей волны. [c.105]

В качестве примера на рис. 10-10 приведены результаты расчетов по теории Ми коэффициентов ослабления К, поглощения Ка и рассеяния Кз 299 20 [c.299]

Если отверстия имеют различный диаметр, то при расчете коэффициента ослабления между ними принимается среднеарифметический диаметр. [c.406]

В работе [Л. 168] были проведены испытания на длительную прочность при растяжении также и трубчатых образцов при нагружении внутренним давлением. Таким путем получили прямую длительной прочности, показанную на рис. 7-22,6 (опытные точки относятся к тройникам). Затем были определены условные приведенные напряжения в тройниках при коэффициенте ослабления основной трубы ф. Эти напряжения и время до разрушения испытанных тройников послужили координатами опытных точек на рис. 7-22,6. Как видно из этого рисунка, предлагаемая методика расчета в подавляющем большинстве случаев обеспечивает длительную прочность тройника несколько выше расчетной. Выпавшая слева точка 2 относится к толстостенному тройнику с весьма толстостенным отводом. [c.419]

Определенные таким образом коэффициенты ослабления лучей различаются в четыре раза к = Акр, а поглощательные способности среды, как и ее оптические толщины, тождественно совпадают и, естественно, не зависят от способа расчета величины коэффициента ослабления. [c.19]

Расчет коэффициентов ослабления таких сред требует знания дисперсии оптических констант вещества и распределения частиц по размерам. [c.55]

На основании указанных данных были произведены расчеты эффективных спектральных коэффициентов ослабления рассеянием для трех указанных распределений частиц по размерам. Результаты этих расчетов приведены на рис. 2-7. По своему характеру они хорошо согласуются с асимптотическими решениями для предельно малых и предельно больших частиц. [c.59]

В ряде случаев при расчетах спектральных коэффициентов ослабления полидисперсных систем удобно воспользоваться методом осреднения размеров частиц, базирующимся на постоянстве величины относительного монохроматического рассеяния или поглощения. [c.63]

Приведенные данные по суммарному пропусканию запыленных потоков дают возможность определить суммарный коэффициент ослабления лучей к или полное эффективное сечение ослабления К. Однако эти данные недостаточны для расчетов собственного излучения запыленных потоков, так как поглощательная способность а численно совпадает с 1 — t лишь при отсутствии рассеяния (S = 0). [c.84]

Приведенные в первой главе данные показывают, что на величину и спектральный ход коэффициентов ослабления, а следовательно, и на зависимость степени черноты от температуры пламени большое влияние оказывают параметр дифракции р и дисперсия оптических параметров п(К) и х( )- Таким образом, для расчетов излучения частиц углерода в горящих факелах необходимо, наряду с размером частиц d, знать также их комплексные показатели преломления т Х) во всей области спектра теплового излучения промышленных пламен. [c.101]

В отличие от радиационных характеристик частиц углерода, приведенные здесь коэффициенты ослабления лучей частицами угольной пыли различных твердых топлив определены без учета дисперсии оптических параметров и и X- Расчеты спектральных коэффициентов ослабления проведены по формулам (1-10) и (1-11) при постоянных для каждого топлива значениях комплексного показателя преломления т. В соответствии с этим указанные данные отражают лишь влияние размера частиц и рода топлива на рассеивающую и поглощательную способности частиц угольной пыли. [c.116]

Приведенные данные о дисперсном составе сажистых частиц в пламени позволяют рассчитать для каждого установленного распределения N(x) величину эффективного сечения ослабления лучей сажистыми частицами. Необходимые для этих расчетов значения безразмерных спектральных коэффициентов ослабления лучей к Х,х) могут быть установлены из приведенных в [c.141]

При р>0,1 появляются заметные расхождения, в силу которых формула (5-13) становится уже неприемлемой для расчетов коэффициентов ослабления лучей частицами углерода. В этой области значений параметра р излучение частиц углерода, размеры которых прибли- [c.148]

Расчет по нормативному методу [Л. 31] степени черноты пламени каменных углей приводит к существенно завышенным значениям коэффициентов ослабления лучей, не отражает роли излучения коксовых и золовых частиц и сильно преувеличивает роль излучения сажистых частиц. [c.168]

При расчетах лучистого теплообмена в объеме обычно используется величина, называемая коэффициентом ослабления луча, которая характеризует относительное изменение интенсивности на единицу длины пути луча в поглощающей и рассеивающей среде. Эта величина по своему физическому смыслу аналогична логарифмическому декременту затухания в обычном уравнении затухающих механических или электромагнитных колебаний. [c.11]

Первый путь сводится к непосредственному расчету степени черноты сложного объема при заданном значении коэффициента ослабления луча k , как это было сделано в предыдущем параграфе для сферического объема. Обычно этот путь является весьма сложным, а решения, как правило, не могут быть доведены до конечного результата. [c.169]

Определение оптического диаметра частиц связано с необходимостью вычисления функции k (q, т) в зависимости от величины комплексного показателя преломления вещества частиц, данными по которым мы, к сожалению, еще не располагаем. Расчет этот весьма трудоемкий и требует точного знания т во всей области длин волн, в которой определяется спектральный коэффициент ослабления k- . [c.204]

Результаты расчетов коэффициента ослабления р [c.200]

Как было указано, при расчете излучения продуктов сгорания необходимо учитывать содержание в них углекислоты и водяного пара. Полагая независящими друг от друга акты поглощения энергии отдельными молекулами (это допустимо только при малой концентрации поглощающего вещества), заключаем, что каждый из газов имеет в слое заданных размеров коэффициент ослабления, пропорциональный числу молекул. В свою очередь это число при фиксированной температуре пропорционально плотности газа, а последняя пропорциональна его давлению. Таким образом, [c.213]

Подставив в уравнения (15-37) и (15-38) вместо Выражение (15-44), приходим к уравнениям, которые открывают возможность расчетного определения пропуска-тельной и поглощательной способностей полусферического объема газов по отношению к центральному элементу поверхности dF. Однако вследствие неполноты наших сведений по х спектральным коэффициентам ослабления результаты таких расчетов характеризуются малой точностью. Поэтому для определения поглощательной и пропускательной способностей газов используется экспериментальный путь. [c.255]

Для условий сажеобразования, характерных для топок паровых котлов при сжигании жидких топлив и твердых топлив, богатых летучими, практический расчет интегральной поглощательной способности светящегося пламени можно проводить по формуле (15-8), в которой коэффициент ослабления луча [c.239]

В некоторых случаях вместо линейного коэффициента ослабления гамма-лучей удобно использовать в расчетах массовый коэффициент ослабления, представляющий собой отношение [c.12]

Для определения выносливости при концентрации напряжений в практических расчетах можно вести вычисления по формуле (5.12). Характерные значения коэффициента ослабления концентрации для различных материалов будут даны в следую-ющей главе сводка их приведена в разд. 6.17. [c.131]

Как уже отмечалось выше, разрешав Ь(,ий угловой коэффициент излучения определяет долю энергии, переносимой из одной зоны в другую с учетом многократных отражений излучения от ограничивающих поверхностей и ослабления его на пути между зонами. Широкое применение для определения этих коэффициентов при расчетах теплообмена между зонами получил известный метод Монте-Карло. [c.212]

Известны многие работы, в которых выполнены расчеты коэффициентов ослабления на основании формул, полученных Ми для сферических частиц различных размеров с разными комплексными показателями преломления. Наиболее обстоятельны таблицы Кроми, в которых приведены коэффициенты рассеяния и ослабления для частиц с такими комплексными показателями преломления, в которых действительная часть не меньше мнимой. Однако для металлических частиц соотношение мнимой и действительной частей противоположное, поэтому для них эти таблицы неприменимы. [c.299]

Наряду с результатами экспериментальных исследований в книге приведены также данные теоретических расчетов спектральных коэффициентов ослабления лучей твердыми частицами в зависимости от параметра дифракции р и комплексного показателя преломления т в характерных для котельных установок областях спектра теплового излучения дисперсной системы и распределений частиц по размерам. Они позволяют сделать ряд общих выводов, касающихся влияния электромагнитных свойств вещества на рассеивающую и поглощательную способности частиц, а также могут быть использованы для расчетов радиационного поля в различных дисперсных системах. Для удобства и наглядности многие из данных по спектральным коэффициентам ослабления лучей твердыми частицами представлены в виде графиков. Из них отчетливо виден экстремальный характер зависимости ксэффици-ентов рассеяния и поглощения от параметра дифракции р. Видны области, в которых справедливы асимптотические решения для предельно малых и больших частиц, а также изменения в зависимости от р и п соотношения между рассеянием и поглощением. [c.6]

Интересно сопоставить приведенные на рис. 1-21 кривые зависимости от % коэффициентов ослабления рассеянием /срасс и поглощением /спогл на частицах с результатами расчета отражательной г (ф = 0 п = ) и по- [c.46]

Приведенные ниже данные о спектральных коэффициентах ослабления различных твердых топлив относятся к негорящим частицам заданного элементарного состава с постоянным комплексным показателем преломления т. Естественно, что эти данные являются недостаточными для расчетов излучения горящих факелов, так как не учитывают изменения состава частиц по мере выгорания топлива и дисперсии их оптических параметров. Однако они в общих чертах дают представление [c.100]

Интересно сравнить применительно к частицам углерода приближенную зависимость (5-13) для малых частиц, учитывающ,ую только первое парциальное электрическое колебание, с результатами расчета спектральных коэффициентов ослабления на ЭВМ по формулам (1-10) и (1-11), в которых суммирование бесконечных рядов производится по всем основным парциальным волнам электрических и магнитных колебаний. Такое сравнение наряду с оценкой сходимости расчетов позволяет установить также предельное значение параметра р, до которого справедлива зависимость (5-13) для малых частиц углерода, дисперсия оптических параметров которых описывается формулами (4-3) и (4-4). [c.148]

Приведенные на рис. 5-23 данные показывают, что при всех значениях параметра р 0,1 определенные по формуле (5-13) коэффициенты ослабления лучей частицами углерода практически совпадают со значениями, рассчитанными на ЭВМ по формулам (1-10) и (1-11) во всей интересуюш,ей нас области спектра длин волн теплового излучения пламени. Таким образом, формула (5-13) может успешно использоваться для расчетов излучения сажистых частиц в светящихся пламенах при значениях параметра р 0,1. [c.148]

Наоборот, в случае сжигания тощего угля рассчитанные по нормативному методу [Л. 31] значения коэффициентов ослабления лучей оказываются значительно меньшими, чем это следует из опыта. В данном случае такое расхождение связано с тем обстоятельством, что, как уже отмечалось выше, расчетом для полусветяще-гося пламени не учитывается излучение коксовых частиц, содержащихся в факеле пламени. [c.168]

Расчет степени черноты пылеугольного факела с учетом излучения коксовых частиц лучше согласуется с опытными данными, чем расчет по нормативному методу [Л. 31], игнорирующий эту составляющую теплового излучения пламени. При этом коэффициент ослабления лучей для полусветящегося пылеугольного пламени каменного угля заметно уменьшается по сравнению с коэффициентом ослабления лучей, рассчитанным в предположении, что такое пламя является чисто сажистым светящимся пламенем. Наоборот, учет излучения коксовых частиц при сжигании тощего угля приводит к увеличению коэффициента ослабления лучей по сравнению с расчетом по излучению одних лишь трехатомных газов и золовых частиц. [c.169]

Рассмотрим, некоторые приближенные методы расчета коэффициента ослабления нелинейных волн. При этом ограничимся случаем из энтропических колебаний и силой трения Ф , возникающей в результате только деформации среды вдоль волны. [c.62]

Приведенные выражения и соответствующие выражения для более высоких грамоник могут быть использованы для расчета интегрального коэффициента ослабления (см. работу [31) [c.63]

Измерение коэффициента ослабления р в изотермических условиях методом трех датчиков было проведено на экспериментальной технически гладкой трубке диаметром 10 мм и длиной 15 м [5]. В качестве рабочего тела использовалась вода и смесь воды с глицерином. Возмущения давления создавались посредством сильфонного клапана с электромагнитным приводом, частота колебаний изменялась в пределах 50—3000 Гц, что соответствовало безразмерной частоте колебаний 2 = 10 -5-0,6-10 . Расчетное значение фазовой скорости составляло 1410—1365 м/с. Результаты опытов представлены на рис. 105, из которого следует, что при малоамплитудных колебаниях результаты квазистацио-нарного расчета по трехслойной модели удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. [c.220]

В более поздних работах [10, 11, 12] методика экспериментального исследования теплообмена при высокочастотных колебаниях газа в канале была усовершенствована. Схема экспериментальной установки представлена на рис. ПО. На этой установке одновременно исследовались как гидродинамика колеблющегося потока (коэффициенты гидравлического сопротивления и коэффициент ослабления амплитуды колебания давления Р), так и процессы теплообмена. Несколько расширен диапазон изменения амплитуды колебания скорости, частоты и размеров канала dg = = 12 19,6 мм). Для расчета распределения амплитуд колебания скорости по длине канала была использована методика, приведенная в гл. II, основанная на экспериментальном измерении коэффициента ослабления. На рис. 128 приведено распределение относительной амплитуды колебания массовой скорости Д (ри)о/А (pu)omax по длине канала диаметром 19,6 мм для первой [c.241]

При расчетах теплообмена в корне пылеугольного факела, расчетах взвешенной сушки, газификации и прогрева пылевидного топлива также необходимо знание поглощательной способности запыленных потоков. Методика расчета излучательной и поглощательной способности запыленных потоков была разработана А. М. Гурвичем, А. Г. Блохом и А. И. Носовицким. Для оценки поглощательной способности запыленного потока в этом методе используется формула (19.18), определяющая спектральную поглощательную способность частично проницаемого тела. В этом случае коэффициент ослабления луча kx оказывается зависящим от отношения размера,частицы d к длине волны падающего излучения А, и от физических свойств поглощающего вещества, а переменная х — F[il, где F — средняя удельная поверхность пыли, — [c.408]

Поглощательная способность топочной среды а рассчитывается по формуле (15-8), в которой толщина излучающего слоя I [м] подсчитывается по (15-15), а коэффициент ослабления К[ /м] определяется в зависимости от вида пламени. Расчет К ведется по температуре и составу газов в выходном сечении топочной камеры. Величина К определяется для несветящегося пламени по (15-13) и по (15-14) или номограмме рис. 15-5 для полусветящегося пламени по (15-37), а также (15-14) и (15-38) или номограммам рис. 15-5 и 15-10 для светящегося пламени по (15-33). [c.243]

Анализ опубликованных результатов, касающихся усталостной прочности образцов описанного типа, снова показывает,, что уравнение (6.2) дает приемлемое описание свойств материала. Однако лучшее совпадение с экспериментом наблюдается при коэффициенте ослабления концентрации напряжений несколько меньшем, чем для образца с поперечным отверстием, а именно, при У а= АМав- Результаты расчета анализиру- [c.145]

Характерной особенностью выражений (5.32) и (5.36) является то, что они позволяют связать в единый комплекс параметры как ультраструктурного уровня (радиус элементарных фибрилл волокна, размер макрофибрилл, линейные коэффициенты ослабления гамма-излучения матрицей и волокном, объемную долю волокна в стенке ячейки), так и микроструктурного уровня (размер ячейки и толщину ее стенки). Результаты расчетов по (5.32) и (5.36) будут обсуждаться ниже. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...