Зубчатые Коэффициент точности

Коэффициент трения зависит от ряда факторов, а именно, от материала, качества обработки поверхности, скорости, вида смазочного материала, нагрузки зубчатого зацепления, точности изготовления и сборки. [c.102]

Зубчатые передачи обладают высоким коэффициентом полезного действия (до 0,95%), надежны, но требуют высокой точности изготовления. [c.287]

Для оценки плавности работы колес установлено восемь комплексов контролируемых параметров. Первый предназначен для проверки зубчатых колес со следующими степенями точности и коэффициентами осевого перекрытия [c.322]

Характер зацепления и точность обработки зубьев Коэффициент потери зубчатого зацепления % [c.353]

Теоретически нормальная работа зубчатой передачи будет обеспечена при е=1. Однако, учитывая неизбежные погрешности изготовления колес, величину этого коэффициента выбирают несколько больше единицы. Минимальные допустимые значения е зависят от точности изготовления колес. На основе опыта эксплуатации рекомендуют для колес 6 степени точности е = 1,05 7 степени—е=1,08 8 степени—е=1,15 9 степени — е=1,35. [c.62]

На основе длительных наблюдений над работой зубчатых передач установлены средние значения коэффициентов / и при различной смазке, степени точности обработки их рабочих поверхностей, при разных конструкциях опор и т. д. Их значения приведены в справочниках. [c.66]

Коэффициент динамической нагрузки йд зависит от точности изготовления зубчатых колес и окружной скорости (табл. 3.15). [c.293]

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ КОНИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ 106. Скоростной коэффициент для 7-й степени точности [c.381]

В соответствии с назначением зубчатых передач нормы точности этих элементов зависят от специфических требовании к передачам в эксплуатации. Эти требования характеризуют в основном пять групп передач, а именно а) силовые передачи больших мощностей и скоростей, при сохранении высокого коэффициента полезного действия б) силовые промышленные и транспортные передачи при средних скоростях, обеспечивающих надежность и спокойный ход в) силовые передачи в станкостроении с обеспечением постоянства передаточного отношения и плавности в работе г) передачи в автомобилестроении с обеспечением плавности, легкости хода и бесшумности и д) кинематические передачи в точном машиностроении при постоянстве передаточных отношений и отсутствии мертвого хода. [c.617]

Выбор параметров зубчатого венца. Исходные данные модуль, число зубьев и ширина зубчатого венца шестерни, вид и коэффициент смещения исходного контура, степень точности, максимальная окружная скорость и обозначение чертежа сопрягаемого зубчатого колеса. [c.96]

Зубчатые передачи малого модуля, применяемые в следящих системах различных устройств автоматики и телемеханики, должны отвечать ряду требований в отношении точности работы, обратимости хода, жесткости, инерционности, коэффициента полезного действия и величины мертвого хода. [c.91]

Вероятностные характеристики. Основным.ч вероятностными характеристиками являются среднее значение погрешности (размера), среднее квадратическое отклонение и закон распределения погрешностей, который дает возможность полностью характеризовать точность измеряемых параметров и определить коэффициенты относительной асимметрии и рассеяния. Вероятностные характеристики в сравнении с показателями средней экономической точности дают более полное представление о точности процессов обработки зубчатого венца. [c.258]

Таким образом, для определения резонансных амплитуд колебаний шестерен I ж II ступеней 4, 6, 11 — по рис. 4) редуктора по ветвям турбин высокого и низкого давления достаточно решить дифференциальные уравнения типа (14). В силу специфики структуры дифференциальных уравнений (14) отпадает необходимость в определении коэффициентов демпфирования всех масс системы. Оказывается достаточным найти коэффициенты демпфирования лишь тех масс, амплитуды колебаний которых определяются для резонансного режима. В том случае, если зацепления колес и шестерен редуктора были бы выполнены с идеальной точностью и звенья зубчатого механизма были бы абсолютно жесткими, не наблюдалась бы неравномерность вращения колес и шестерен. Однако благодаря неизбежно возникающим при изготовлении периодическим погрешностям шага и профилей зубьев, а также вследствие деформаций зубьев под нагрузкой при работе зубчатой передачи возникают периодические нарушения равномерности вращения и, следовательно, аналогичные изменения передаваемого системой момента. Вследствие этого все вращающиеся элементы системы находятся под воздействием переменных по времени сил, которые и могут в этом случае рассматриваться как возбуждающие. [c.85]

Возрастание динамической нагрузки с увеличением окружной скорости влияет на контактную прочность отрицательно, снижение же коэффициента трения при этом сказывается положительно. Опытные данные указывают на превалирующее влияние второго фактора при современном уровне точности изготовления зубчатых колес.. [c.398]

Биение анкерного колеса зависит не столько от погрешности формы, сколько от эксцентриситета оси отверстия по отношению к зубчатому венцу. Эксцентриситет объясняется значительным зазором в направляющих пуансона штампа при калибровке отверстия колеса. Подсчет коэффициента уточнения А ут показал, что калибровка не улучшает точность центрирования отверстия против предшествующей операции — штамповки отверстия (на операции вырубки диска колеса). [c.341]

Точность прилегания (полнота контакта) зубьев колес определяется величиной нормального коэффициента ширины зубчатого венца. Наибольшей полноте контакта соответствует значение Сял-=4, которое достигается при совершенной конструкции передачи и высокой точности ее изготовления, в том числе точности в направлении зуба и соосности зубчатой передачи [c.363]

Нормальный коэффициент ширины С. не должен выходить за пределы ограничения (7.27). Это ограничение определяется точностью изготовления, в том числе ошибками в направлении зуба, и несоосностью зубчатой пары. [c.371]

Примечания. 1. Для определения величины при других степенях точности и видах сопряжений приведенные значения умножаются на коэффициент К",, значения которого приведены в табл. П.6.8. 2. При измерении толщины зубьев на внешнем торце зубчатых колес наименьшее отклонение средней постоянной хорды зуба и допуск на нее увеличиваются в соотношении Я /Я, где Rg — внешнее конусное расстояние. [c.193]

Первый случай типичен, с одной стороны, для зубчатых колес невысокой (8—9-й) степени точности или статически мало нагруженных (при фе 1), когда в зацеплении находится фактически одна пара зубьев, с другой — для высокоскоростных передач, когда срединный удар реализуется неполностью. Значения номинального коэффициента формы зуба для стороны растяжения при прило>кении нагрузки к вершине зуба в зависимости от числа зубьев 2 II коэффициента коррекции даны на рис. 34. [c.197]

В первой части таблицы параметров должны быть приведены модуль т число зубьев г, для-зубчатого сектора —число зубьев секторного зубчатого колеса угол наклона линии зуба Р косозубых и шевронных зубчатых колес направление Линии косого зуба — надписью Правое или Левое , для шевронных зубчатых колес — надписью Шевронное нормальный исходный контур (стандартный — ссылкой на соответствующий стандарт, нестандартный — следующими параметрами (рис. 174, а) угол профиля а, коэффициент высоты головки h, коэффициент граничной высоты ft1 , коэффициент радиуса кривизны переходной кривой р коэффициент радиального зазора с, коэффициент толщины зуба по делительной прямой s — для исходного контура, у которого толщина зуба по делительной прямой не равна ширине впадины, коэффициент высоты модификации головки ft и коэффициент глубины модификации головки Д и (или) коэффициент высоты модификации ножки Ар и коэффициент глубины модификации ножки А. Если исходный контур не может быть -определен перечисленными параметрами, то на чертеже должно быть приведено его изображение с необходимыми размерами) коэффициент смещения X с соответствующим знаком. При отсутствии смещения следует проставлять О, степень точности и вид сопряжения по нормам [c.209]

Редуктор может быть источником возникновения крутильных колебаний валов, т.к. в колесах всегда имеются ошибки в шаге. зубьев, а также деформации зубьев под нагрузкой, отчего изменяются угловые скорости валов. Уменьшить возбуждение этих колебаний можно повышением коэффициента перекрытия в зацеплении, увеличением точности изготовления зубчатых колес и специальным исправлением профиля зубьев. [c.191]

Хонингование зубчатым хоном с внутренним зацеплением является более современным и производительные методом. Больший коэффициент перекрытия при зацеплении хона 3 (рис. 299, 6) с обрабатываемым колесом 4 способствует исправлению погрешностей зацепления и повышению точности обработки. Прочность зубьев хона с внутренними зубьями примерно на 60 % выше, чем хона с внешними зубьями, что позволяет более эффективно производить обработку со снятием значительных припусков (табл. 72). Достигается шероховатость поверхности зубьев Ra 0,1. .. 0,2. [c.669]

Указания всех остальных параметров первой части таблицы (число зубьев, направление наклона зубьев, степень точности и вид сопряжения) соответствуют ГОСТ 9250—59 без каких-либо изменений. Что касается указания стандартизованного исходного контура, ничего не изменилось в сравнении с ГОСТ 9250—59, оно полностью соответствует рекомендации СЭВ P 581—66. Исходный контур указывается ссылкой на соответствующий стандарт. Порядок указания нестан-дартизованного исходного контура для конических зубчатых колес полностью соответствует P 581—66 и правилам, установленным ГОСТ 2.403—68 и ГОСТ 2.404—68, нестандартизованный исходный контур задается углом профиля а , коэффициентом высоты головки — /о, коэффициентом радиального зазора q и радиусом закругления Г (черт. 211). [c.137]

В приближенных расчетах для точных зубчатых колес (начиная с 5-й степени точности и выше) при твердости колеса и шестерни более. 350НВ принимают коэффициент Я//сс = 1 для грубых зубчатых колес (степень точности 9-я) = = 1/Zj. Тогда для степеней точности ftoT = 5...9 коэффициент Кц . определяют по зависимостям линейной интерполяции [c.184]

Выведем формулу для определения модуля зацепления. Выразим длину зуба через модуль зацепления Ь = где ф — коэффициент пропорциональности (коэффициент ширины колеса). Коэффициент 1 ) принимают в пределах 6—25. Меньшие значния следует принимать при пониженной точности изготовления зубчатых колес, а также при небольшой жесткости валов и их опор, так как вследствие взаимного перекоса осей парных колес при деформации валов нагрузка вдоль зуба распределяется неравномерно. [c.214]

К. п.д. планетарного механизма. Обеспечение заданного передаточмого отношения есть основное условие синтеза планетарных механизмов. Из дополнительных условий одним из важнейших является коэффициент полезного действия (к. п. д.) К. п. д. планетарного механизма можно определять двумя методами. Первый метод основан на силовом расчете с учетом трения. Второй метод основан на предположении, что при обращенном движении силы, действующие па звенья механизма, не изменяются, и потому их отношения могут быть выражены через к. п. д. обращенного механизма. Второй метод является приближенным, так как при обращении движения несколько меняются силы гидравлического сопротивления (в передачах с колесами, погруженными в масляную ванну), не учитываются центробежные силы инерции сателлитов и т. п. Однако он применяется чаще, так как при расчетах по первому методу надо иметь значения коэффициентов тренпя в зубчатых зацеплениях, которые, как правило, не известны. При расчетах по второму методу требуется лишь знать к. п. д. зубчатого механизма с неподвижными осями (к. п. д. обращенного механизма), экспериментальные значения которого определены с достаточной точностью. [c.462]

При комбинировании норм разных степеней точности нормы плавности работы зубчатых колес и передач могут быть не более чем на две степени точнее или на одну степень грубее норм кинематической точности нормы контакта зубьев могут назначаться по любым степеням, более точным, чем нормы плавности работы зубчатых колес и передач, а для передач с коэффициентом осевого перекрытия кр 1,25 — также и на одну степень грубее норм плавпости. [c.277]

Результат таблица, заполненная следующими данными модуль зуба, число зубьев, исходный контур, коэффициент смещения исходного контура, степень точности кинематической, по нормам плавности работы и контакту зубьев, нижнее предельное отклонение измерительного меж-центрового расстояния, наименьшее смещение исходного контура, допуск на колебание длины общей нормали, допуск на колебание измерительного межосе-вого расстояния за оборот зубчатого колеса, допуск на колебание измерительного межосевого расстояния на одном зубе, допуск на направление зуба, длина общей нормали, диаметр делительной окружности, максимальная окружная скорость, обозначение чертежа сопрягаемого зубчатого колеса. [c.97]

Зубошевннгованне дисковым шевером является наиболее распространенным и экономичным методом чистовой обработки зубьев незакаленных (с твердостью до ИКС 33) прямозубых и косозубых цилиндрических колес с внешним и внутренним зацеплением после зубофрезерования или зубодолбления. Шевингование применяют для повышения точности зубчатого зацепления, уменьшения параметра шероховатости поверхности на профилях зубьев, снижения уровня шума и т. д. Шевингованием можно повысить точность на одну-две степени. Точность шевингованных зубчатых колес достигает 6 —8-й степени, параметр шероховатости поверхности Ка = 0,8 -ь 2,0 мкм. Точность зубчатых колес в процессе шевингования зависит главным образом от их точности после зубофрезерования или зубодолбления и коэффициента перекрытия шевера с обрабатываемым колесом, который должен быть не менее 1,6. При шевинговании можно проводить продольную и профильную модификацию зуба. При образовании продольной бочкообразности исключается опасность концентрации нагрузки на концах зубьев. Модификация эвольвентного профиля зубьев позволяет уменьшить уровень шума и повысить срок службы зубчатой передачи. Модификацию формы зуба проводят также для компенсации деформации в процессе термической обработки. [c.349]

Примечания . Буква г в подстрочном индексе вводится для отлнчня реального отклонения от допускаемого. 2. В таблицу не включены показатели точности для зубчатых передач с эффективным коэффициентом осевого перекрытия > 1 [c.233]

Примечания 1. Буква г в подстрочном индексе вводится для отличия реального отклонения от допускаемого. 2. В таблицу не включены показатели точности для зубчатых передач со значением номинального коэффициента осевого перекрытия ер > 1,35 — для 4-й и 5 й степеней точности, ер > 1.55 — для 6-й н 7-й и > 2 для 8 й степеней точности 1ГОСТ 1758 — 81 (СТ СЭВ 186 — 75)]. [c.255]

По теоретическим исследованиям и практическим испытаниям, проведенным ЦНИИТМАШем [106 1 на усовершенствованных приборах, суммарная погрешность измерения обкатыванием находится в пределах (2,8- -3,5) 10" D, где D — измеряемый диаметр, а коэффициенты 2,8 и 3,5 соответственно относятся к измерениям при нормальных температурных условиях (т. е. +20° С) и к измерениям при условиях, отличающихся от нормальных на 10° С. К основным факторам, влияющим на точность измерения, относятся погрешность аттестации измерительного ролика, температурные деформации детали и ролика, перекос осей ролика и детали, несовпадение измерительных импульсов и командных сигналов из-за большой сложности электрической схемы и погрешностей изготовления зубчатых зацеплений. В последующих конструкциях приборов зубчатая передача и импульсный стощелевой диск заменены стеклянным диском с 1000 штрихами по окружности, непосредственно связанным общей осью с измерительным роликом. [c.449]

Существенный недостаток соединения с натягом — зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету 1пирокого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соедине-ния и т. д. К недостаткам соединения относятся также наличие высоких сборочных напряжений в деталях и уменьшение их сопротивления усталости вследствие концентрации давлений у краев отверстия. Влияние этих недостатков снижается по мере накопления результатов экспериментальных и теоретических исследований, позволяющих совершенствовать расчет, технологию и конструкцию соединения. Развитие технологической культуры и особенно точности производства деталей обеспечивает этому соединению все более широкое применение. С помощью натяга с валом соединяют зубчатые колеса, маховики, подшипники качения, роторы электродвигателей, диски турбин и т. п. Посадки с натягом используют при изготовлении составных коленчатых валов (рис. 7.9), червячных колес (рис. 7.10 и пр. На практике часто применяют соединение натягом совместно со шпоночным (рис. 7.10). При этом соединение с натягом может быть основным или вспомогательным. В первом случае большая доля нагрузки в>.х принимается посадкой, а шпонка только гарантирует прочность соединения. Во втором случае посадку используют для частичной разгрузки шпонки и центрирования деталей. Точный расчет комбинированного соединения еще не разработан. Сложность такого расчета заключается в определении доли нагрузки, которую передает каждое из соединений. Поэтому в инженерной практике используют приближенный расчет, в котором полагают, что вся нагрузка воспринимается только основным соединением — с натягом или шпоночным. Неточность такого расчета компенсируют выбором повышенных допускаемых напряжений для шпоночных соединений. [c.113]

Шевингованием можно повысить точность на одну-две степени. Точность шевингованных зубчатых колес достигает 6 - 8-й степени, шероховатость поверхности Ла = 0,8. .. 2,0. Точность зубчатых колес в процессе шевингования зависит главным образом от их точности после зубофрезерования или зубодолбления и коэффициента перекрытия шевера с обрабатываемым колесом, который должен бьггь не менее 1,6. [c.664]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...