Трубы — Объемы и поверхности

Трубы — Объемы и поверхности 104 — Резка 318 [c.1138]

Равенство (23) выражает теорему об изменении количества движения для установившегося движения жидкости (или газа) в трубке тока (или в трубе). Величину G v называют секундным количеством движения жидкости. Тогда теорему можно сформулировать так разность секундных количеств движения жидкости, протекающей через два поперечных сечения трубки тока (трубы), равна сумме внешних сил, действующих на объем жидкости, ограниченный этими сечениями и поверхностью трубки тока (стенками трубы). Теорема позволяет при решении задач исключить из рассмотрения все внутренние силы (силы взаимных давлений частиц жидкости в объеме 1-2). [c.285]

Структура двухфазного потока зависит от геометрических свойств системы. Системы с неограниченным объемом представляют собой относительно большие емкости, заполненные жидкостью, в которые погружаются различные поверхности в виде одиночных труб, трубных пучков и др., обогреваемые изнутри. Пар, образующийся при кипении жидкости на их внешних поверхностях, беспрепятственно отводится из системы. Рассмотрим систему, состоящую из сосуда, заполненного жидкостью, горизонтальная поверхность (дно) которого обогревается. На рис. 13-10 дан график изменения температуры по высоте слоя жидкости. Перегрев жидкости у стенки имеет значительную величину. Вдали от поверхности жидкость также несколько перегрета. [c.306]

В предыдущем параграфе мы предполагали, что вся граница части объема воздуха, к которой относятся ф и г[5 , за исключением поперечного сечения г — 0, находится в покое, и поперечное сечение г I получает некоторое движение. Теперь мы предположим, что другая часть этой границы получает известное движение и поперечное сечение г = I находится в покое. Чтобы иметь в виду определенный случай, мы будем представлять себе, что перед отверстием трубы находится звучащий камертон, поверхность которого принадлежит, следовательно, к указанной границе. Для случая, когда камертон колеблется определенным образом и поперечное сечение 2 = 0 находится в покое, мы положим потенциал скоростей для точки внешнего объема воздуха равным [c.275]

Поставим задачу найти такие скорости и v , которые давали бы минимум интеграла энергии в некотором фиксированном, но произвольном объеме V = 7t(R -r )L, ограниченном сечениями, перпендикулярными оси трубы, находящимися друг от друга на некотором расстоянии L, поверхностью трубы радиусом R и свободной цилиндрической поверхностью радиусом rj > 0. [c.34]

Конструктивные мероприятия, к которым относятся поверхности регенератора (образованные гладкими или ребристыми трубами или плоскими поверхностями), плотность заполнения объема регенератора поверхностями теплообмена, скорость движения газа и воздуха, выбор схемы газо-воздушных потоков и т. д. Конструктивные мероприятия связаны с величиной а и, следовательно, с экономичностью по расходу топлива, а также с весом и габаритами установки. Весьма существенным является определение наиболее целесообразной скорости движения теплоносителей. Увеличение скорости вызывает уменьшение поверхности нагрева регенератора, а увеличение а ведет к необходимости применения больших поверхностей нагрева. В том и другом случае происходит увеличение сопротивлений в регенераторе и падение мощности всей установки. Решение задачи о выгодном теплообменнике обычно приходится при данном значении а искать в компромиссе между величиной поверхности регенератора [c.111]

На рис. 10.7 приведена зависимость а от q при кипении натрия на внешней поверхности труб в большом объеме и кольцевых щелях с естественной циркуляцией. [c.240]

Опытом установлено, что при развитом пузырьковом кипени в большом объеме и в трубах коэффициент теплоотдачи не зависит от линейных размеров поверхности нагрева. Кинематическая картина, т. е. спектр полей скоростей в объеме кипящей жидкости, целиком определяется заданием тепловой нагрузки поверхности нагрева при прочих равных условиях. Следовательно, для обобщения опытных данных по теплоотдаче при развитом пузырьковом кипении формула (6 ) преобразуется [c.27]

Интересна качественная характеристика процесса, установленная в данном исследовании. При низких скоростях вынужденного движения и низких тепловых потоках жидкость двигалась в нижней части трубы, а пар — в верхней, с парожидкостной поверхностью раздела, имеющей во времени нестабильный характер. Даже при очень небольших весовых паросодержаниях (например, 1,6%) жидкость занимала очень небольшую часть объема трубы. Это соответствовало меньшим значениям локальных коэффициентов теплоотдачи в верхней части трубы и большим в нижней. Парообразование вызывало ускорение движения пара относительно жидкости, что приводило к волновым колебаниям поверхности раздела. Дальнейшее увеличение скорости пара усиливало характер волнового движения поверхности раздела и приводило к выбрасыванию части жидкости в верхнюю часть трубы. Жидкость смачивала верх трубы тонким слоем и в результате значение а вверху становилось выше, чем внизу, где слой жидкости толще. Переход от одного характера движения к другому определялся, по мнению авторов, совокупностью следующих факторов скорости, ускорения пара, паросодержания и теплового потока. Эти положения иллюстрируются приведенными на рис. 7 графиками изменения локальных значений а. [c.108]

Что же касается гнутья труб без песка и нагрева (гнутье в холодную ), то этот способ применяется только для труб с наружным диаметром не более 108 мм, т. е. главным образом для труб поверхности нагрева котла, а также дренажных и вспомогательных трубопроводов. Такое ограничение объясняется большой стоимостью станков для холодного гнутья труб больших диаметров кроме того, применение таких станков не рентабельно при малом объеме работ во время ремонта трубопроводов. Трубогибочные станки.для труб диаметром 1108 мм и менее просты и надежны в работе, стоят недорого и широко распространены на электростанциях. [c.306]

Защитные патрубки. Во всех местах ввода в барабан воды или пара, температура которых отличается от температуры стенок барабана, устанавливают промежуточные защитные патрубки (рубашки), обеспечивающие наличие зазора между врезаемыми трубами и стенкой барабана и тем предохраняющие его от местного нагрева или охлаждения. Не всегда, однако, такие рубашки могут защищать соседние участки барабана от чрезмерных напряжений и возникновения трещин в металле. Считается предпочтительным введение труб с более нагретой или более холодной рабочей средой в паровое пространство барабана, поскольку слой почти неподвижного пара между трубами и поверхностью трубного отверстия барабана проводит тепло гораздо хуже, чем слой воды вокруг труб, введенных ниже ее уровня. В верхнюю половину барабана включены в современных котлах питательные трубопроводы, трубы для фосфатирования и труб ы для разогрева паром котловой воды при растопке котла. Но в паровой объем не могут быть включены трубы, соединяющие внутреннюю часть барабана с нижними штуцерами водоуказательных колонок. Эти труб ы врезаются в барабан не по его радиусу, а горизонтально, чтобы исключить возможность сохранения в них небольшого объема воды при упуске ее уровня в барабане (см. рис. 5-10). Водоуказательные колонки непрерывно охлаждаются, и находящийся в их верхней части пар конденсируется, что приводит к непрерывному медленному движению воды через нижние соединительные трубы в барабан. Температура этой воды всегда немного ниже температуры насыщения. Неподвижный слой воды внутри защитных рубашек интенсивно передает тепло и способствует неболь- [c.125]

Парогенераторы с естественной циркуляцией. Рассмотрим работу замкнутого контура (рис. 1-1,а), состоящего из двух систем труб обогреваемых 2 и необогреваемых 10, объединенных вверху барабаном 4, а внизу — коллектором 8. Замкнутая гидравлическая система, состоящая из обогреваемых и необогреваемых труб, образует циркуляционный контур, который заполняют водой до уровня, расположенного примерно на 15—20 см ниже диаметральной плоскости барабана. Объем барабана, заполненный водой, называют водяным объемом, а занятый паром — паровым объемом. Поверхность, разделяющую паровой и водяной объемы, называют зеркалом испарения. Водяной объем барабана и испарительные трубы заполнены котловой водой. [c.12]

Г от = Р а - - 2ш Г пр пр > где Га — площадь поверхности стенок активного объема Рт — площадь поверхности труб ширм Гпр — площадь поверхности стенок, прилегающих к ширмам 2ш, г р — коэффициенты, характеризующие неравномерности освещения ширм и прилегающих к ним экранов. Обычно 2ш и 2лр 0,8 -0,9. [c.189]

Контроль за протеканием коррозионных процессов конструкционных материалов приобретает особенно важное значение на АЭС, поскольку продукты коррозии, проходя через активную зону, активируются и далее переносят активность по всему контуру. Отложения загрязнений на отдельных элементах оборудования снижают их надежность, повышают радиационную активность оборудования и, следовательно, определяют меньшую его доступность при эксплуатации и ремонте. Вырезка образцов труб из поверхностей нагрева, особенно первого контура реактора, представляет известные сложности и практически применяется чрезвычайно редко. В связи с этим наиболее приемлемым способом контроля является установка индикаторов коррозии. Индикаторы представляют собой пластины, изготовленные из тех же конструкционных материалов, что и поверхности нагрева, и устанавливаются, как правило, в компенсаторе объема первого контура и внутри парогенератора второго контура. [c.246]

Сепарация, т. е. отделение воды от пара в котлах старых конструкций с большим паровым объемом и большой поверхностью зеркала испарения, успешно достигается устройством дырчатого потолка 4 (фиг. 193, б) или желоба (фиг. 193, а) или прокладкой вдоль барабана трубы с отверстиями в верхней части. При больших нагрузках котла, связанных с большими напряжениями зеркала испарения, кроме отбора пара по всей длине котла, применяют отбойные щиты или решетки против мест выхода пароводяной смеси и устройства для выравнивания нагрузки зеркала испарения. Для горизонтально-водотрубных котлов это достигается установкой на глубине 222 [c.222]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Если величину G rrio (о) назвать секундным моментом количеств движения жидкости относительно центра О, то теорему, выражея-ную равенством (39), можно сформулировать так (сравн. с ИЗ) разность секундных моментов количеств движения относительно центра О жидкости, протекающей через два поперечных сеченая трубки тока (трубы), равна сумме моментов относительно того же центра всех внешних (массовых и поверхностных) сил, действующих на объем жидкости, ограниченный этими сечениями и поверхностью трубки тока (стенками трубы). При решении задач теорема позволяет исключить из рассмотрения все внутренние силы, т. е. силы взаимных давлений частиц жидкости в объеме 1—2. [c.299]

Соотношение (16.12), полученное нами для одного частного случая течения по трубе (и притом довольно искусственным способом), имеет весьма общее и важное значение. Работа сил вязкости зависит от р 13меров поверхности рассматриваемого элемента жидкости и пропорциональна [lvP, а энергия элемента жидкости зависит от его объема и пропорциональна где I — линейные размеры элемента жидкости. Поэтому отношение энергии элемента жидкости к работе сил вязкости, т. е. безразмерная величина [c.540]

Пусть жидкость движется в трубе, сечение которой внезапно расширяется от площади ы до площади П (рис. 6-1). Как показывает опыт, жидкость не следует по контуру внезаниоро расширения трубы, а образует более плавные линии токов, как это показано на рис. 6-1. Вследствие этого между стенками ]5асширенной части трубы и поверхностями, ограниченными линиями токов ас—Ьй, создастся область, заполненная жидкостью, почти не участвуюшсчй в движении. Эта зона распространяется па некоторую длину /, в пределах которой движение жидкости не может быть отнесено к плавно изменяющемуся. Вследствие деформации объема жидкости происходит потеря напора, которая может быть вычислена по (6-2), а именно [c.65]

Для расчета газохода с расположенной в нем поверхностью нагрева, которую для получения наименьщих размеров обычно выполняют в виде пучка гладких или с ребрами труб, кроме объемов газов, их температур и состава, необходимы данные о размерах самого газохода (для определения скорости газов) и труб пучка. [c.96]

Внедрение комплекса Код-М обеспечивает своевременное обнаружение дефектов, которые могут явиться причиной повреждений и аварий на трубопроводах диаметром 1220 мм, позволяет экономически обоснованно планировать сроки и объемы ремонтнопрофилактических работ, объективно оценивать эффективность применяемых средств электрохимической защиты поверхности труб, прогнозировать состояние и повышает надежность действующих магистральных трубопроводов. [c.339]

При кипении насыщенной жидкости в большом объеме на поверхности горизонтальных труб в условиях электрообогрева существует средняя по поверхности нагрева тепловая нагрузка, при которой г.югут устойчиво сосуществовать пленочный режим кипения на одной части поверхности и пузырьковый на другой ее части Эта тепловая нагрузка названа [Л. 148] равновесной ( равн)- Если после установления равновесной нагрузки несколько увеличить поток теплоты, то граница раздела режимов кипения начнет перемещаться в сторону области с пленочным кипением. Через некоторое время на всей поверхности устанавливается пленочный режим кипения. При некотором снижении потока тепЛоты по сравнению с его равновесным значением произойдет обратный процесс и на всей поверхности установится пузырьковый режим кипения. [c.327]

Массовое образование трещин на барабанах котлов высокого и сверхвысокого давлений было обнаружено в 60-х годах. Чаще трещины встречали около водоопускных труб на внутренней поверхности барабанов. Как правило, все трещины располагались в нижней части барабана, в пределах водяного объема, и были ориентированы вдоль оси барабана. В паровом пространстве трещины на стенках барабанов встречались реже. Трещины наблюдались как в барабанах, изготовленных из стали 16ГНМ, так и в барабанах, изготовленных из сталей 22К и 15М. Образование трещин в барабанах котлов высокого давления объясняют действием комплекса причин конструктивного, технологического и эксплуатационного характера, в частности, несовершенством водораспределительных и сепарационных устройств, наличием концентраторов напряжений, приваркой к барабану отдельных внутрибарабанных устройств после его термообработки, ускоренными пусками и расхолаживанием котлов, недостатками водного режима и др. [c.415]

Интенсивность перемешивания частиц в кипящем слое важна не сама по себе, а в сравнении со скоростью целевой обработки, которую можно характеризовать временем (сгорания частицы топлива, теплообмена и т.д.) Например, если поверхность трубного пучка, размещенного в единице объема слоя, равна FyJ , то характерное время теплообмена с пучком (за это время разница температур между слоем и поверхностью при отсутствии в нем тепловыделения уменьшалась бы в е раз) Tggp = Ркс ч/ уд> коэффициент теплоотдачи от слоя к поверхности трубы. [c.57]

Размещение сепарационного устройства в барабане принято со стороны котельного пучка, что позволяет отказаться от утопленного паросборного листа в передней части барабана. В перегородках, выгораживающих струйный пучок, имеются окна для прохода пара. Входное окно расположено в правой части передней перегородки, а выходное — в левой части задней перегородки. В зоне струйного пучка в водяном объеме барабана располагается сплошной лист, а щелевой барботажный лист располагается за струйным пучком. При таком размещении под барботажный лист поступает не весь( пар, вырабатываемый поверхностями нагрева, а только часть из подъемных труб кипятильного пучка и камеры догорания. [c.45]

Для обеспечения надежной бескавитационной работы рециркуляционных труб 4 экранов и котельных пучков верхние разделительные коллекторы этих поверхностей нагрева должны быть всегда заполнены водой. Минимальная высота подъема уравнительных емкостей относительно оси верхних разделительных коллекторов Н АН, где АН — расхождение уровней, подсчитываемое по формуле (5-11). В обычных экранных контурах, включенных на выносные циклоны, питание контура происходит по трубам непосредственно из барабана. Благодаря этой связи с барабаном в циклонах таких контуров отсутствуют значительные колебания уровня воды, так как компенсация непрерывно изменяющегося объема набухания происходит за счет уравнительного водяного объема барабана. Для компенсации набухания водяного объема, а также для обеспечения надлежащего запаса питательной воды при перерыве в питании в коллекторных безбарабанных коглах необходимо обеспечивать установку горизонтальных емкостей 1 достаточного объема. Указанные емкости могут быть выполнены в виде одного или ряда отдельных коллекторов из труб больщого диаметра обычного сортамента. Эти отдельные коллекторы должны быть связаны с циклонами и между собой соединительными трубами по пару и воде. Практически определение размеров уравнительной емкости с достаточной точностью может производиться исходя из подсчета размеров емкости, необходимой для обеспечения надлежащего водного запаса при перерыве в питании. Объем горизонтальной емкости подсчитывается из условия заполнения его водой до оси коллектора [c.132]

При сохранении габаритов конвективной шахты в плане одинаковыми по всей высоте поперечные шаги труб в змеевико зых поверхностях, расположенных в зоне высоких температур, иногда приходится увеличивать для того, чтобы не иметь скорости газа, опасной в отношении золового износа. Однако при этом следует иметь в виду, что с увеличением шага сверх Si/труб потока газа в кормовой области труб и загрязнение будет увеличиваться. Кроме того, размещаемая в единице объема поверх-ноать также уменьшается. Поэтому без крайней необходимости не следует увеличивать поперечный шаг труб сверх sjd= ,. Лучше пойти на изменение ширины конвективной шахты и тем ликвидировать разницу в скоростях газа вверху и внизу нее. [c.121]

Температуры в объеме топки со слоевым сжиганием топлива ниже, чем при камерном сж1игании и в факельно-слоевых топках. Соответственно меньше и шла1Кование слоевых топок. Оно возрастает в этих топках при большой форсировке, при выносе дутьевым воздухом из слоя топлива большого количества мелочи и при отсутствии регулярной обдувки поверхностей нагрева. В последнем случае зола и шлак, оседающие на трубах, постепенно спекаются и могут накапливаться в больших количествах, ухудшая теплопередачу и повышая газовое сопротивление котла. [c.37]

Примечание Ацетилено-кислородная сварка труб поверхностей нагрева должна применяться в ограниченном объеме и постепенно заменяться ручной дуговой и газоэлектрической сваркой с полным исключением ацетилено-кислород-ноп сварки из технологического пронесся к 1968 г. [c.514]

Камера сгорания является одним из важнейших узлов авиационного двигателя. От ее совершенства в значительной мере зависят надежность и экономичность ГТД. На ТРДФ и ДТРДФ применяются две камеры основная, постоянно работающая, и форсажная, включаемая на некоторых режимах полета для увеличения тяги двигателя (рис. 25). В настоящее время на большинстве авиационных ГТД применяются основные камеры сгорания кольцевого типа, так как они при равном объеме имеют меньшие, чем трубчато-кольцевые, длину и поверхность жаровой трубы. Это позволяет уменьшить длину валов и массу двигателя. Комплекс основных требований, предъявляемых к камерам сгорания, весьма противоречив. Например, стремление к высокой полноте сгорания топлива трудно согласуется с достижением минимального объема камеры. Наиболее важными из этих требова- [c.46]

Конденсаторы и теплообменники. Для предотвращения образования обрастаний в трубах конденсатора достаточно, чтобы поверхность труб некоторое время находилась в контакте с раствором хлора. Таким образом, обработка всего объема воды излишня и ведет только к ненужному расходу хлора. Поэтому его следует вводить в воду непосредственно перед конденсаторами, а обработка поверхности труб должна быть произведена до того, как хлор вступит в реакцию с находящимися в воде примесями. Количество добавляемого хлора должно быть достаточным для того, чтобы в воде, выходящей из конденсатора, содержание свободного остаточного хлора составляло 0,5—1 мг л. Фактически требуемая доза зависит от качества воды и обычно принимается равной 5мг1л. Точное количество может быть определено только опытным путем, но достаточно хорошим показателем является 10-минутная хлоропоглощаемость, так как продолжительность контакта в конденсаторах, т. е. время, в течение которого вода проходит от места хлорирования до выпускного отверстия конденсатора, редко превышает 10 мин. [c.288]

Стремление увеличить удельную (отнесенную к единице объема) площадь поверхности теплообмена привело к созданию конструкций многотрубных газлифтных аппаратов. Наиболее совершенными из них следует признать устройства, в которых барботажные и циркуляционные трубы объединены в общем кожухе. [c.636]

В трубах пароперегревателей из аустенитной нержавеющей стали 12Х18Н10Т с температурой пара 570 С в результате перегрева внешней поверхности происходит перераспределение хрома [210]. В этих участках образуются высокохромистые карбиды с одновременным обеднением хромом приграничного объема зерен менее 12%, вызывая окисление стали. В итоге резко снижается прочность стенки трубы на макроучастке и наступает межзеренное разрушение, начинающееся от поверхности нагрева. [c.338]

Верхняя часть объема топки ограничивается потолочным перекрытием и выходным окном, перекрытым фестоном или первым рядом труб конвекгивний поверхносги нагрева. При определении объема верхней части топки за его границы принимают потолочное перекрытие и плоскость, проходящую через оси первого ряда труб фестона или конвективной поверхности нагрева в выходном окне топки, В топках с щирмовыми поверхностями нагрева объем ширм, расположенных в верхней части топки по всему поперечному сечению входного окна (рис. 5.2, поз. / и 2), а также занимающих часть поперечного сечения топки в районе выходного окна (поз. 3), в объем топки не включается. При ином расположении ширм (поз. 4, 5, 6) межширмовые объемы рассчитываются совместно с объемом топочной камеры. При определении удельной нагрузки топочного объема объем, занимаемый ширмами, расположенными в верхней части топки и в районе выходного окна, включается в ее объем в том случае, если шаг ширм 5 700 мм. Границами средней (призматической) части объема топки являются осевые плоскости экранных труб или стен топочной камеры. [c.55]

В горизонтальном парогенераторе с водным теплоносителем отечественной атомной энергетики, показанном на рис. 21-1, в водяном объеме размещаются поверхности нагрева. Это 11-образная трубная система из мерных труб (максимальная длина 12 м), концы которых завальцованы снодваркой в два вертикальных коллектора 0 750 мм из стали Х18Н9Т. Внутри труб движется водный теплоноситель, поступающий в один коллектор и выходящий из другого. Наружная поверхность трубной системы омывается водой, из которой генерируется пар. В межтрубном пространстве циркуляция воды естественная. Питательная вода вводится одной трубой с четырьмя перфорированными отводами в водяной объем барабана. Из водяного объема предусмотрены непрерывная и периодическая продувки. В паровом объеме установлены жалюзийный сепаратор и пароприемный потолок. [c.343]

Потери теплоты с уходящими газами зависят от их объема и температуры. Это самые значительные потери, так как температура газов, покидающих тепловую установку, высока. Для y seнь-шения таких потерь в современных котельных установках стремятся уменьшить их температуру до 390—410 К, увеличивая конечные поверхности нагрева котла путем установки в газоходах экономайзеров и воздухоподогревателей, а также теплообменников низкого давления для нагревания воды, используемой для отопительных и технологических целей. Однако чрезмерное охлаждение дымовых газов нежелательно, так как при понижении температуры газов ниже точки росы выделяется конденсированная влага, содержащаяся в них, которая, оседая на трубах, вызывает их коррозию. Коррозия усиливается наличием в продуктах сгорания ЗОо, который, взаимодействуя с влагой, образует серную кислоту. [c.174]

Греющая секция располагается внутри корпуса испарителя и закрепляется специальпми лапами. Она представляет собой цилиндрическую камеру с двумя трубными досками, в которые завальцованы вертикальные стальные трубы. Между камерой и корпусом испарителя имеется кольцевой зазор. Уровень испаряемой воды находится выше греющей секции. Пар из отбора турбины поступает в верхнюю часть меж-трубного пространства греющей секции. С помощью направляющей перегородки обеспечивается движение потока пара перпендикулярно осям вертикальных труб. В верхней части греющей секции пар движется от центра к периферии, а в нижней части — в обратном направлении. Отдавая теплоту воде, находящейся в трубах, греющий пар конденсируется. Образующийся на внешней поверхности труб конденсат стекает в нижнюю часть секции и отсюда отводится по специальной трубе. В водяном объеме при работе аппарата создается контур естественной циркуляции. Вторичный пар, образующийся внутри труб, вместе с водой движется по трубам вверх, а вода в кольцевом зазоре между греющей секцией и корпусом испарителя движется вниз. Для наблюдения за уровнем воды в корпусе аппарата и уровнем конденсата в греющей секции установлены водоуказательные стекла. [c.229]

Так, например, если по трубе течет вода и за обобщенную координату взять количество воды Q в единице объема, а в качестве обобщенной силы — давление Р, то произведение QP будет выражением работы. Аналогично этому 1выраженле работы, совершаемое поверхностным натяжением какой-либо жидкости, будет равно Т8, где натяжение Т является обобщенной силой, а элемент поверхности 5 — обобщенной координатой. Эти примеры, как видно, уже существенно отличаются от случая с маятником, в которых связь обобщенных координат с декартовыми уже не имеет принципиального значения. [c.34]

Наличие подушкп создает качественно отличную от дисперсной смеси колебательную систему жидз-юсть — газ, в которой роль упругого элемента играет локализованный в подушке переменного объема и массы газ, а инерционного — столб жидкости над подушкой. При этом газовая подушка имеет две степени свободы — поступательное перемещение и пульсационное движение пз-за измепешгя ее объема, характеризуемое собственной частотой пульсаций газовой подушки й. Эта частота может быть определена пз упрощенной одномерной схемы движения (С. С. Григорян и др., 1965), согласно которой подушка является единым пузырем с цилиндрической боковой поверхностью, совпадающей с поверхностью трубы, п плоскими торцами. Прп колебаниях изменяется лишь высота подушки у, а сечение ее остается равным сеченпю трубы. Будем считать, что в движении находится лишь жидкость над подушкой с постоянной высотой Н, а жид- [c.164]

Барабанные котлы нашли широкое применение на тепловых электростанциях и теплоэлектроцентралях. Наличие барабана, в котором зафиксирована граница раздела между паром и водой, является отличительной чертой этих котлов. Питательная вода после экономайзера 2 (если его нет, то прямо после насоса I из питательного трубопровода) подается в барабан 3 (рис. 8, а), где смешивается с котловой водой (водой, запол-няюшей барабан). Верхняя часть объема барабана заполнена паром и называется паровым объемом (пространством) барабана, нижняя, заполненная водой, называется водяным объемом, а поверхность раздела между ними — зеркалом испарения. Смесь котловой и питательной воды с плотностью рв по опускным необогреваемым трубам из барабана поступает в нижние распределительные коллектора 5, питающие испарительные поверхности 6 (как правило, это топочные экраны). Вода, поднимаясь по трубам этих поверхностей, воспринимает теплоту от продуктов сгорания топлива (топочных газов), нагревается до температуры насыщения, а затем частично испаряется. Из обогреваемых труб полученная пароводяная смесь поступает в барабан, где происходит разделение пара и воды. Уровень воды (зеркало испарения) делит барабан на водный и паровой объемы. Из последнего пар по трубам, расположенным в верхней части барабана, направляется в пароперегреватель 7 (рис. 8, а). Вода же, смешиваясь в водяном объеме с питательной водой, поступающей из экономайзера, вновь направляется в опускные трубы. [c.22]

При кипении насыщенной жидкости в большом объеме на поверхности горизонтальных труб в условиях электрообогрева существует такая (средняя по поверхности нагрева) тепловая нагрузка, при которой могут устойчиво сосуществовать пленочный режим кипения на одной части поверхности и пузырьковый режим на другой ее части. Эта тепловая нагрузка названа [Л. 204] равновесной равн. Если после установления равновесной нагрузки несколько увеличить поток тепла, то граница раздела режимов кипения начнет перемещаться в сторону области с пузырьковым кипением. Через некоторое время на всей поверхности устанавливается пленочный режим кипения. Цри иекотором снижении потока тепла по сравнению с его равновесным значением произойдет обратный процесс и на всей поверхности установится пузырьковый режим кипения. Величины равновесной нагрузки составляют примерно /п. первой критической, так что кр1> равн><7кр2- Знание равновесных потоков тепла представляет интерес для анализа устойчивости режимов кипения. [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...