Сдвиг (смещение) критических

Сдвиг (смещение) критических температур 19, 46, 47, 64 [c.189]

Методы расчета и. профилирования сверхзвуковых сопел не учитывают влияния вязкости. На стенке сопла образуется пограничный слой, толщина которого нарастает по длине сопла. Отметим, что в соответствии с выводами гл. 5 влияние трения приводит <к смещению критического сечения, которое сдвигается в расширяющуюся часть сопла. [c.344]

Для пластины, как и для стержня, возможны два качественно различных случая поведения в закритическом состоянии. Если закрепление контура пластины не препятствует ее чисто изгибной деформации, т. е. деформации без удлинений и сдвигов срединной плоскости (рис. 7.21, а), то после потери устойчивости поведение пластины будет таким же, как и у стержня с незакрепленным относительно поперечного смещения торцом малейшее превышение критической нагрузки приводит к чрезвычайно большим поперечным прогибам и изгибным напряжениям. В этом случае потеря устойчивости практически означает и потерю несущей способности пластины. Но если для стержней такой случай закритического поведения основной, то для тонкой пластины, являющейся элементом силовой конструкции, такой случай скорее исключительный. [c.211]

Элементарный акт сдвига — это смещение одной части кристалла относительно другой на одно межатомное расстояние (рис. 5.3). В идеальном кристалле в скольжении должны одновременно участвовать все атомы, находяш иеся в плоскости сдвига. Для такого синхронного жесткого сдвига требуется, как показывают расчеты, критическое касательное напряжение Гкр = С/2тг 0,16G G — модуль упругости при сдвиге). Величину Ткр называют теоретической прочностью кристалла. В реальных кристаллах для сдвига на одно межатомное расстояние требуются напряжения около 10 G, что в 1000 раз меньше теоретического значения. Низкая прочность реальных кристаллов обусловлена их структурным несовершенством. [c.124]

Атомы в узлах решетки находятся в равновесном состоянии и обладают минимальной внутренней энергией. При смещении атомов из узлов их энергия возрастает. Смещение атома на один параметр решетки (межатомное расстояние) — это преодоление энергетического барьера . Для этого необходимо создать касательные напряжения. Так как на 1 см приходится около 10 атомов, то для их одновременного перемещения в плоскости сдвига требуется очень большое напряжение. Это так называемое критическое сопротивление сдвигу, которое в сотни и тысячи раз превышает практически установленную величину напряжения, вызывающую пластическую деформацию металла (табл. 8). Расхождение между теоретическим и реальным сопротивлением сдвигу, или между теоретической и реальной прочностью при пластическом деформировании, было объяснено сравнительно недавно на основе дислокационного механизма пластического деформирования, [c.124]

Критическое напряжение т, при котором происходит перемещение (сдвиг) атомов в плоскости с—с из положения, показанного на рис. 61, а, в положение, показанное на рис. 61, б, можно приближенно определить с помощью закона Гука. По закону Гука напряжение сдвига т = лО. Когда атом смещен по отношению к соседнему на половину параметра решетки, деформация равна /2, а ц тоже [c.85]

Как видно, даже деликатные прикосновения к твердым телам могут привести к созданию огромных локальных напряжений. Не исключено, что зародыш сдвига образуется при критических напряжениях и упругих смещениях, определяемых теорией решетки. [c.52]

Элементарный акт сдвига - это смещение одной части кристалла относительно другой на одно межатомное расстояние. Расчет критического сдвигового напряжения при условии, что при скольжении одна часть кристалла сдвигается относительно другой части как единое целое, можно выполнить по формуле [c.151]

Значительный сдвиг критических скоростей относительно расчетных в сторону меньших значений свидетельствует о том, что ближний к муфте подшипник ротора не нагружен и оба ротора работают с опорой на три подшипника. Очевидно, при центрировании не были учтены необходимые технологические смещения роторов для компенсации изменения положения подшипников от действия тепловых деформаций, вакуума и т. п. В данном случае вторая критическая скорость располол ена близко к [c.197]

Короче говоря, в окрестности V изолированной критической. точки отображения я А все 2 классов смещений совместимы с проекцией я. Все классы можно реализовать, не сдвигая К кроме двух случаев, характеризуемых условиями 8 а . >0 /1 1 (соотв. е а <0 У/е/), которые можно реализовать, сдвигая К в верхнюю (соотв. нижнюю) полуплоскость . [c.133]

Заметим, что трение вызывает смещение точки Я к верщине клина, что уменьшает эффект резания. При усилении трения достигается предел, при котором проскальзывание по грани клина прекращается граница тела сцепляется с клином и сдвиг имеет место внутри тела. Для клина с углом полураствора менее 45° поле линий скольжения показано на рис. 6.5. Линия скольжения совпадает с гранью клина, и имеет место сдвиговое деформирование материала действующими по поверхности контакта касательными напряжениями т , = /г. Критическое значение (X и соответствующие давления находятся подстановкой [c.188]

Рассмотрим основное нли первое собственное колебание пластины (первую критическую частоту), закрепленной за края, как показано на рис. 7.6. Частицы обеих поверхностей колеблются одновременно по направлению наружу или в некоторый более поздний момент времени внутрь, тогда как частицы в средней плоскости длительное время остаются в состоянии покоя. Если отложить, как на рис. 7.6, смещения частиц перпендикулярно к оси пластины в различные моменты времени О—8, го получится пучок синусоид с различными амплитудами. Такая картина уже известна она соответствует стоячей волне, которая, как пояснялось на рис. 1.5, может быть составлена из двух встречно движущихся одинаковых волн. Поэтому колебания по толщине пластины можно описать следующим образом. Плоская волна проходит перпендикулярно через пластину, отражается на одной из поверхностей, движется навстречу самой себе и после повторного отражения совмещается сама с собой в той же фазе, поскольку сдвиг соответствует целой длине волны. Таким образом, через пластину постоянно движутся две противоположно направленные волны. [c.151]

Функция ф, содержащая безразмерные величины, включает параметры деталей, связанные довольно сложной зависимостью. Как показывает график на рис. 6.21, а, сила Р существенно зависит от расстояния Но между деталями и взаимного смещения бо- Из графика видно, что с увеличением бо сила Р падает и при некотором критическом значении меняет знак. Следовательно, в области малых бр детали отталкиваются друг от друга, а в области больших 6 притягиваются. С ростом расстояния Яо между деталями точка перехода (где = 0) сдвигается по оси абсцисс вправо. Абсолютное значение силы взаимодействия уменьшается с увеличением ко. Зависимость Р (бо) для пустотелых деталей проявляется слабее, чем для сплошных деталей. Так, значение бо для тонкостенных трубок в 3—5 раз больше значения бо для сплошных стержней [11, 12], Для предотвращения слипания деталей типа сплошных стержней, толстостенных трубок и пластин их выборка из магнитного накопителя должна осуществляться захватными устройствами, перемещающимися перпендикулярно направлению магнитного поля накопителя. Детали в магнитном накопителе размещаются с предварительной их ориентацией, поэтому большой практический интерес представляют захватные устройства, обеспечивающие селективную выборку из накопителя правильно ориентированных деталей. [c.208]

При ко < I, как показывает анализ амплитудного уравнения, сдвиг критического числа определяется формулой Сг Сг (1 - Зт ) возмущения локализованы в широкой части слоя. При ко - 2к имеет место уменьшение порогового числа Сг на величину порядка г неустойчивость приводит к развитию течения с периодом 4тт/ко (см. рис. 164, а). При ко = = 2кт11 (I — нечетное число) смещение критического числа Сг во втором порядке 7 описывается формулой (37.11) в высших порядках, однако, [c.276]

Закономерности образования аустенита в углеродистой стали в основных чертах остаются справедливыми и для легированной стали. Однако введение в сталь легирующих элементов смещает температурные границы протекания процессов при нагревании. Присутствие легирующих элементов вызывает прежде всего сдвиг критических точек по температуре по отношению к их положению в нелегированной стали, т. е. на диаграмме Ре — РедС. В сталях, легированных одним элементом смещение критических точек, в общих чертах, направлено так же, как в бинарных сплавах этого элемента с железом. Объясняется это тем, что углерод в количествах, долускаемых в стали, не изменяет принципиально температурных грани д существования равновесных ферритной и аустенитной фаз по сравнению с тем, что наблюдается в бинарных сплавах железа с легирующими элементами. [c.280]

Повторная закалка из критического интервала (между A i и Асз) снижает чувствительность к хрупкости [132]. Повышение температуры отпуска замедляет последующее развитие хрупкости при более низких температурах [114]. С увеличением времени выдержки при высоком отпуске (650°) вязкость падает, достигает минимума, затем начинает возрастать [114, 130, 133, 94, 102]. Порог хладноломкости сдвигается к более низким температурам [125]. С увеличением скорости нагрева под закалку [134] и под отпуск [55, 56] и уменьшением выдержек при отпуске обратимая хрупкость снижается и даже предупреждается. В структурах, полученных в результате изотермического распада хромоникелевых сталей, обратимая хрупкость развивается в меньшей степени, чем в отпущенном мартенсите [116]. Повышение температуры изотермического распада усиливает склонность к хрупкости [135]. Обратимая хрупкость наблюдается и в отожженных сталях [114, 136]. Развитие ее повышает температуру перехода к хрупкому разрушению при определении ударной вяч-кости в зависимости от температуры испытания. Рациональная оценка склонности стали к хрупкости возможна лишь в результате серийных испытаний и определения смещения критической температуры хрупкости под воздействием охрупчивания стали [109, 111, 114, 127, 120, 131 и др.]. Все известные случаи отпускной хрупкости можно рассматривать как разновидность явления хладноломкости, хотя о тождестве проблем отпускной хрупкости и хладноломкости говорить все же нельзя ([109] — см. также [138, 137]). Смещение кривых хладноломкости указывает на наличие отпускной хрупкости, но степень ее развития характеризует очень приблизительно [109]. Хрупкость характеризуется заниженным сопротивлением отрыву [139]. Разрушение идет по границам зерен аустенита а-фазы [113, 116, 140]. Под влиянием холодной пластической деформации восприимчивость к необратимой и обратимой хрупкости ослабляется [114, 141]. Пластическая деформация в аустенитном состоянии, после которой до рекристаллизации произведена закалка, резко ослабляет необратимую и. .братимую отпускную хрупкость [142]. [c.705]

Снижение температуры перехода из пластического состояния в хрупкое под действием приложенного гидростатического давления можно объяснить, используя схему, представленную на рис. 237. Температуре перехода Тп соответствует точка, в которой температурная кривая сопротивления отрыву (Оотр) пересекается с температурной кривой предела текучести От при атмосферном давлении. При атмосферном давлении и 7 <7 п металл хрупок и аотр—а=сто<0, при Т>Т металл пластичен и аотр—а=ао>0. Критическая точка О сдвигается в положение О под действием гидростатического давления, вызывая смещение температуры перехода в области более низких температур. Аналогично можно утверждать, [c.445]

Изучение зависимости изменения электродного потенциала сплава хастеллой в 5%-ном растворе соляной кислоты и меди Б 0,1-н. растворе USO4 при различных скоростях деформации [71 ] показало интенсивное разблагораживание потенциала в начале роста удлинения и последующий переход величины его сдвига через максимум, который не объяснен авторами. Смещение потенциала линейно увеличивалось с ростом скорости деформации. Также наблюдался [72] переход через максимум величины плотности критического тока пассивации с увеличением относительного удлинения образца из сплава железа с алюминием и хромом в растворах серной кислоты. [c.79]

Указанные данные свидетельствуют отом, то сдвиг температурного интервала порообразования обусловлед, не только влиянием скорости смещения атомов на вакансионно , рересыщение, но и деталями механизма зарождения вакансионных скоплений. Предполагается [68], что зародыши пор возникают как результат конкуренции скорости скопления вакансий и скорости притока газовых атомов к скоплениям. Если tp — время, за которое зарядыш достигает критического размера, а — время, за которое газовый атом достигает скопления, то з словие формирования пор имеет вид /р [c.141]

В первом пункте эксплуатационной инструкции должны быть приведены основные сведения технической характеристики турбины завод-изготовитель, год выпуска, год установки ее на данной электростанции, мощность, число оборотов турбины и генератора, критическое число оборотов турбины, давление и температура свежего пара, давление (вакуум) отработавшего пара, максимальный и удельный расход свежего пара, давление и максимальная величина регулируемых отборов пара, давление нерегулируемых отборов пара, давление масла на регулирование и на смазку подшипников, температура масла после маслоохладителей, минимальное давление масла, при котором срабатывает масляное реле и стопорный клапан, минимальная величина смещения ротора, при которой срабатывает реле осевого сдвига, допустимый предел настройки автомата безоиасиости, число оборотов ротора, при котором возможно включение автомата безопасности в рабочее положение, нормальная длительность выбега ротора турбины. [c.107]

В ряде случаев использование ударных испь таний лишь при одной (например, комнатной) температуре не только не позволяет количественно оценить степень охрупчивания, но не дает возможности установить даже сам факт развития отпускной хрупкости [1]. Лишь смещение графика температурной зависимости ударной вязкости (сдвиг критической температуры хрупкости) позволяет следить за развитием отпускной хрупкости и является количественным критерием степени ох-, рупчивания. [c.22]

Рассмотрим теперь образование агрегатов из нейтральных дефектов. Новые представления о природе устойчивого скрытого изображения были развиты на основе предположения, что -центры могут образовывать плоскостные внутренние агрегаты, приобретающие положительный заряд по достижении определенных критических размеров. Такие же агрегаты атомов серебра могли бы возникать в результате соединения электронов с междуузельными ионами серебра, расположенными в соседних междуузлиях. Однако если соображения, приведенные в начале этого параграфа, верны, то образование внутренних агрегатов такого типа маловероятно. Такой вывод согласуется с результатами опытов по фотолизу крупных, хорошо образованных монокристаллов чистого галоидного серебра, которые не обнаруживают внутреннего изменения при освещении. В таких опытах серебро всегда выделяется на свободной поверхности или вблизи внутренних границ зерен и полос сдвига ), связанных с линейными смещениями. Это явление можно объяснить, во-первых, тем, что ионы серебра могут соединяться с электронами в таких нарушениях решетки, или, во-вторых, тем, что эти поверхности могут служить источниками вакантных галоидных узлов, способных улавливать электроны и образовывать / -центры. Понятно, что оба процесса могут протекать одновременно. [c.122]

Конструкция уравновешивающей головки показана на рис. 1-4. На свободную шейку / ротора с помощью разрезной конусной втулки и гайки 2 плотно насаживается корпус ГОЛОВИН 4, в которой шары 5 удерживаются тарелкой 6 под действием упругой силы пружины 3. Штифт 7 предотвращает смещение тарелки относительно оси вращения ротора. Процесс балансировки с помощью описанной головки производится в следующей последовательности. Установив головку на шейку ротора со стороны гибкой опоры, сообщают последнему угловую скорость, превышающую критическую. Нажимая зате.м на грибок 8. сдвигают тарелку 6, освобождая шары, которые занн.мают положение, соответствующее уравновешенности ротора. Если затем отпустить грибок, пруж Ина с тарелкой заж.мут шары в их окончательном положении н после остановки рото>ра по положению шарив можно на1гги вес и положение уравновешивающего груза. Аналогично уравновешивается и противоположная часть ротора. [c.12]

Введение легирующих элементов оказывает влияние на перлитное превращение. Температура перлитного превращения под влиянием различных легирующих элементов может понижаться или повышаться, а концентрация углерода в перлите уменьшается. В связи с этим точка 5 на диаграмме Ре—РезС понижается или повышается и одновременно сдвигается влево. Следовательно, при введении легирующих элементов происходит смещение равновесных точек на диаграмме Ре—РезС. Поэтому пользоваться ею для определения критических температур и микроструктуры без соответствующих коррективов нельзя приходится прибегать к трехкомпонентным диаграммам состояния железо — цементит — легирующий элемент. [c.213]

Легированные стали представляют собой сложные системы с числом компонентов, доходящим до 7. Практически невозможно обсуждать фазовый состав и свойства таких сложных систем по соответствующим диаграммам состояния. Поэтому приходится рассматривать влияние легирующих элементов на структуру и свойства сталей и вообще сплавов иа основе железа с нескольких позиций. Прежде всего следует проследить влияние легирующих элементов на положение некоторых критических точек диаграммы состояння двойной системы железо — углерод (см. рис. 46). Установлено, что все легирующие элементы сдвигают эвтектоидную точку 5 диаграммы состояния системы железо — углерод в область меньших концентраций углерода. Точно такое же действие они оказывают на точку Е, соответствующую наибольшей растворимости углерода в аустените. Это значит, что доэвтектондная углеродистая сталь при введении легирующих элементов может стать заэвтектоидной, а в за-эвтектоидной стали может появиться ледебуритная эвтектика. Наиболее сильное действие на смещение точек 5 и оказывают вольфрам и кремний. [c.176]

Температура перлитного превращения под влиянием различных легирующих элементов может понижаться или повышаться. В связи с этим точка S на диаграмме Fe — Feg сдвигается вниз или вверх. Следовательно, при введении легирующих элементов происходит смещение равновесных точек на диаграмме Fe — Fej . Пользоваться этой диаграммой для определения критических температур и микроструктуры без соответствующих коррективов нельзя приходится прибегать к трехкомпонентным диаграммам состояния железо — цементит — легирующий элемент. Температуры, соответствующие точкам Ас и Лсд, для каждой новой марки легированных сталей определяют экспериментально (в отличие от углеродистых сталей, для которых их устанавливают по диаграмме Fe — Feg ). Знание этих температур необходимо для установления режимов термической обработки и горячей обработки давлением. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...