Сдвиг (смещение) критических температур

Сдвиг (смещение) критических температур 19, 46, 47, 64 [c.189]

Повторная закалка из критического интервала (между A i и Асз) снижает чувствительность к хрупкости [132]. Повышение температуры отпуска замедляет последующее развитие хрупкости при более низких температурах [114]. С увеличением времени выдержки при высоком отпуске (650°) вязкость падает, достигает минимума, затем начинает возрастать [114, 130, 133, 94, 102]. Порог хладноломкости сдвигается к более низким температурам [125]. С увеличением скорости нагрева под закалку [134] и под отпуск [55, 56] и уменьшением выдержек при отпуске обратимая хрупкость снижается и даже предупреждается. В структурах, полученных в результате изотермического распада хромоникелевых сталей, обратимая хрупкость развивается в меньшей степени, чем в отпущенном мартенсите [116]. Повышение температуры изотермического распада усиливает склонность к хрупкости [135]. Обратимая хрупкость наблюдается и в отожженных сталях [114, 136]. Развитие ее повышает температуру перехода к хрупкому разрушению при определении ударной вяч-кости в зависимости от температуры испытания. Рациональная оценка склонности стали к хрупкости возможна лишь в результате серийных испытаний и определения смещения критической температуры хрупкости под воздействием охрупчивания стали [109, 111, 114, 127, 120, 131 и др.]. Все известные случаи отпускной хрупкости можно рассматривать как разновидность явления хладноломкости, хотя о тождестве проблем отпускной хрупкости и хладноломкости говорить все же нельзя ([109] — см. также [138, 137]). Смещение кривых хладноломкости указывает на наличие отпускной хрупкости, но степень ее развития характеризует очень приблизительно [109]. Хрупкость характеризуется заниженным сопротивлением отрыву [139]. Разрушение идет по границам зерен аустенита а-фазы [113, 116, 140]. Под влиянием холодной пластической деформации восприимчивость к необратимой и обратимой хрупкости ослабляется [114, 141]. Пластическая деформация в аустенитном состоянии, после которой до рекристаллизации произведена закалка, резко ослабляет необратимую и. .братимую отпускную хрупкость [142]. [c.705]

В ряде случаев использование ударных испь таний лишь при одной (например, комнатной) температуре не только не позволяет количественно оценить степень охрупчивания, но не дает возможности установить даже сам факт развития отпускной хрупкости [1]. Лишь смещение графика температурной зависимости ударной вязкости (сдвиг критической температуры хрупкости) позволяет следить за развитием отпускной хрупкости и является количественным критерием степени ох-, рупчивания. [c.22]

Введение легирующих элементов оказывает влияние на перлитное превращение. Температура перлитного превращения под влиянием различных легирующих элементов может понижаться или повышаться, а концентрация углерода в перлите уменьшается. В связи с этим точка 5 на диаграмме Ре—РезС понижается или повышается и одновременно сдвигается влево. Следовательно, при введении легирующих элементов происходит смещение равновесных точек на диаграмме Ре—РезС. Поэтому пользоваться ею для определения критических температур и микроструктуры без соответствующих коррективов нельзя приходится прибегать к трехкомпонентным диаграммам состояния железо — цементит — легирующий элемент. [c.213]

Закономерности образования аустенита в углеродистой стали в основных чертах остаются справедливыми и для легированной стали. Однако введение в сталь легирующих элементов смещает температурные границы протекания процессов при нагревании. Присутствие легирующих элементов вызывает прежде всего сдвиг критических точек по температуре по отношению к их положению в нелегированной стали, т. е. на диаграмме Ре — РедС. В сталях, легированных одним элементом смещение критических точек, в общих чертах, направлено так же, как в бинарных сплавах этого элемента с железом. Объясняется это тем, что углерод в количествах, долускаемых в стали, не изменяет принципиально температурных грани д существования равновесных ферритной и аустенитной фаз по сравнению с тем, что наблюдается в бинарных сплавах железа с легирующими элементами. [c.280]

Температура перлитного превращения под влиянием различных легирующих элементов может понижаться или повышаться. В связи с этим точка S на диаграмме Fe — Feg сдвигается вниз или вверх. Следовательно, при введении легирующих элементов происходит смещение равновесных точек на диаграмме Fe — Fej . Пользоваться этой диаграммой для определения критических температур и микроструктуры без соответствующих коррективов нельзя приходится прибегать к трехкомпонентным диаграммам состояния железо — цементит — легирующий элемент. Температуры, соответствующие точкам Ас и Лсд, для каждой новой марки легированных сталей определяют экспериментально (в отличие от углеродистых сталей, для которых их устанавливают по диаграмме Fe — Feg ). Знание этих температур необходимо для установления режимов термической обработки и горячей обработки давлением. [c.162]

Снижение температуры перехода из пластического состояния в хрупкое под действием приложенного гидростатического давления можно объяснить, используя схему, представленную на рис. 237. Температуре перехода Тп соответствует точка, в которой температурная кривая сопротивления отрыву (Оотр) пересекается с температурной кривой предела текучести От при атмосферном давлении. При атмосферном давлении и 7 <7 п металл хрупок и аотр—а=сто<0, при Т>Т металл пластичен и аотр—а=ао>0. Критическая точка О сдвигается в положение О под действием гидростатического давления, вызывая смещение температуры перехода в области более низких температур. Аналогично можно утверждать, [c.445]

В первом пункте эксплуатационной инструкции должны быть приведены основные сведения технической характеристики турбины завод-изготовитель, год выпуска, год установки ее на данной электростанции, мощность, число оборотов турбины и генератора, критическое число оборотов турбины, давление и температура свежего пара, давление (вакуум) отработавшего пара, максимальный и удельный расход свежего пара, давление и максимальная величина регулируемых отборов пара, давление нерегулируемых отборов пара, давление масла на регулирование и на смазку подшипников, температура масла после маслоохладителей, минимальное давление масла, при котором срабатывает масляное реле и стопорный клапан, минимальная величина смещения ротора, при которой срабатывает реле осевого сдвига, допустимый предел настройки автомата безоиасиости, число оборотов ротора, при котором возможно включение автомата безопасности в рабочее положение, нормальная длительность выбега ротора турбины. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...